CN204016554U - 一种大孔轻型疝修补片 - Google Patents
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Abstract
本实用新型公开了一种大孔轻型疝修补片，所述疝修补片的结构为医用合成单丝编织成的双梳空穿变化编链经缎网眼组织结构；所述疝修补片为网眼编织物，且其表面网孔呈菱形；所述疝修补片的孔径为2.6～7.5mm，克重为18～55g/m2。本实用新型大孔轻型疝修补片组织顺应性好，质量轻，孔径大，利于成纤维细胞快速长入以及巨噬细胞、白细胞的渗入，抗感染能力强，并且减轻了患者的腹壁慢性疼痛、异物感，大大提高了患者的舒适度，可以裁制成平片、热压成网塞或特殊设计的立体结构，以及作为复合补片的一部分，具有良好的应用前景。
Description
技术领域
本实用新型涉及一种疝修补片，尤其涉及一种大孔轻型疝修补片。
背景技术
疝病，民间俗名疝气，是人体某些部位的组织或器官离开了原来的位置，通过人体的某些缺损、间隙和薄弱处进入到另一部位，并产生一些脏器的功能障碍。疝病是外科多发病，尤以腹壁疝最为常见。手术治疗为治疗疝病最有效的方式，包括传统缝合修补和使用修补材料的无张力疝修补术两大术式。目前无张力修补术以其创伤小、术后疼痛轻、恢复快、手术操作的学习曲线较短、复发率低的优点，已经成为治疗成人疝病的主流术式。
在无张力疝修补术中，应用疝修补片的目的是提供能适应生理需要的足够的机械强度，达到腹壁缺损处永久的闭合。长期以来，对疝修补术后的疗效一直关注在复发率上，而忽视了患者术后的切口不适、腹壁的顺应性和患者的舒适度。传统密集编织的重质量的补片会引起手术局部僵硬、异物反应及腹壁运动受限。轻质柔软的大孔径补片不但可以降低术后并发症的发生率，还可以减少局部的炎症反应和结缔组织形成，从而减少腹壁慢性疼痛、补片异物感和腹壁束缚感，大大提高患者的舒适度。因此，轻薄大孔被认为是理想补片应具备的特性。因此，亟需研发形式多样的大孔轻型疝修补片。
实用新型内容
本实用新型所要解决的技术问题是提供一种大孔轻型疝修补片，该补片为变化编链经缎网眼组织结构，柔韧性和轮廓适应性好，质量轻，孔径大，利于成纤维细胞快速长入以及巨噬细胞、白细胞的渗入，抗感染能力强，并且减轻了患者的腹壁慢性疼痛、异物感，大大提高了患者的舒适度，可以裁制成平片、热压成网塞或特殊设计的立体结构，以及作为复合补片的一部分，具有良好的应用前景。
为解决上述技术问题，本实用新型提供一种大孔轻型疝修补片，所述疝修补片的结构为医用合成单丝编织成的双梳空穿变化编链经缎网眼组织结构；所述疝修补片属于网眼编织物，其表面网孔呈菱形；所述疝修补片的孔径为2.6～7.5mm，克重为18～55g/m2。
所述双梳空穿变化编链经缎网眼组织结构是指两把梳栉均为一穿一空，做对称变化编链经缎垫纱运动所形成的网眼结构；以上所述变化编链经缎是指在三针经缎的一个完全组织中每一垫纱方向上两相邻转向线圈之间对等加入编链垫纱所形成的组织，增加编链垫纱运动的横列即可增大网孔。
作为优选的技术方案，两把梳栉均为一穿一空，做对称变化编链经缎垫纱运动时，所述的变化编链经缎的一个完全组织中，同一垫纱方向上两相邻转向线圈之间所加入的编链垫纱运动横列数为1～6个，并且组织中线圈的开闭口形式能进行任意变化与配置。
作为优选的技术方案，所述疝修补片的横向密度为：15～40个纵行/5cm，纵向密度为：36～145个横列/5cm。
所述医用合成单丝包括聚丙烯(PP)，聚酯(PET)，聚四氟乙烯(PTFE)、聚偏二氟乙烯(PVDF)、聚乳酸(PLA)，聚乙丙交酯(PGLA)、乙交酯-己内酯共聚物(PGCL)，聚羟基脂肪酸酯(PHA)等一切可以用作体内植入的医用级合成单丝。
作为优选的技术方案，所述医用合成单丝的直径范围为0.08～0.2mm，断裂强度为2.8～7.5g/d，断裂伸长率为15％～40％。
作为优选的技术方案，所述疝修补片的孔隙率为88％～98％，厚度为0.4～0.78mm。
作为优选的技术方案，所述疝修补片裁制成正方形、长方形、圆形、椭圆形或不规则形状的平片形式，或者热压成根据具体术式设计的网塞或其他立体结构。
作为优选的技术方案，所述医用合成单丝若为聚丙烯单丝或聚酯单丝，能与防粘连材料或可吸收材料复合形成轻型复合补片。
所述大孔轻型疝修补片的基本物理指标：
厚度：0.4～0.78mm，克重：18～55g/m2。
孔径：2.6～7.5mm，孔隙率：89％～98％。
横向密度：15～40个纵行/5cm，纵向密度：36～145个横列/5cm。
所述大孔轻型疝修补片的力学性能：
横向断裂强力：90～300N；横向断裂伸长率：50％～130％；
纵向断裂强力：140～350N；纵向断裂伸长率：40％～110％；
胀破强度：30～280Kpa；
横向缝合强度：20～60N；纵向缝合强度：20～60N。
本实用新型大孔轻型疝修补片的生产流程为：原料—整经—编织—定型—后处理。
本实用新型大孔轻型疝修补片的编织过程如下：
在经编机上，安装两把梳栉，医用合成单丝从经轴上退绕下来，按照一定的送经量进入成圈系统，两把梳栉均为一穿一空，根据双梳空穿变化编链经缎网眼组织垫纱数码，前梳和后梳导纱针对称垫纱，形成网眼编织物。
定型工艺：热定型就是利用合成纤维的热塑性，将化纤织物在一定张力下加热到所需温度，并在此温度下加热一段时间，然后迅速冷却，使织物的尺寸形态保持稳定。定型温度：高于所选材料的玻璃化温度，低于其晶体熔融温度；定型时间：3～15min。
与现有技术相比，本实用新型的有益效果在于：
(1)本实用新型采用双梳空穿变化编链经缎网眼组织结构，除了能满足生理所需足够的机械强度(所述大孔轻型疝修补片的力学性能：横向断裂强力：90～300N；横向断裂伸长率：50％～130％；纵向断裂强力：140～350N；纵向断裂伸长率：40％～110％；胀破强度：30～280Kpa；横向缝合强度：20～60N；纵向缝合强度：20～60N)，组织顺应性好，其大孔轻柔的特性也利于成纤维细胞长入和巨噬细胞、白细胞的渗入，抗感染能力强，降低术后并发症的发生率，减轻患者的腹壁慢性疼痛、异物感，大大提高患者的舒适度。本实用新型大孔轻型聚丙烯疝修补片与市面上的大孔轻型疝修补片产品相比，在提高患者的舒适度、抗感染能力和组织长入等方面都具有优势。
(2)本实用新型所述的双梳空穿变化编链经缎网眼组织编织方法，适用原料种类广，由不同原料编织的此类补片由于材料性能的差异所适用的病症和术式不同，便于医生选择。
(3)本实用新型所述的聚丙烯或聚酯材料制成的大孔轻型疝修补片织物，可以与防粘连材料或可吸收材料复合形成轻型复合补片。
(4)本实用新型所述的网眼编织物采用双梳空穿变化编链经缎网眼组织，可以裁制成正方形、长方形、圆形、椭圆形或不规则形状的平片形式，也可被热压成根据具体术式设计的网塞或其他立体结构，具有良好的应用前景。
(5)本实用新型的制备工艺简单，易于在洁净车间规模化生产。
附图说明
图1为本实用新型大孔轻型疝修补片双梳空穿六列变化编链经缎网眼组织的垫纱运动图；其中，图1(a)所示的为本实用新型大孔轻型疝修补片双梳空穿六列变化编链开口经缎网眼组织的垫纱运动图；图1(b)所示的为本实用新型大孔轻型疝修补片双梳空穿六列变化编链闭口经缎网眼组织的垫纱运动图。
图2为本实用新型大孔轻型疝修补片的双梳空穿八列变化编链经缎网眼组织的垫纱运动图；其中，图2(a)和(b)所示的为本实用新型大孔轻型疝修补片的双梳空穿八列变化编链开口经缎网眼组织的垫纱运动图；图2(c)和(d)为本实用新型大孔轻型疝修补片的双梳空穿八列变化编链闭口经缎网眼组织的垫纱运动图。图2(a)所示组织中的编链垫纱成圈为全开口形式，图2(b)所示组织中的编链垫纱成圈为全闭口形式；图2(c)所示组织中的编链组织成圈形式配置为由下而上先开口后闭口。图2(d)所示组织中的编链组织成圈形式配置为由下而上先闭口再开口。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本实用新型作进一步详细的说明。
1、本实用新型采用双梳空穿变化编链经缎网眼组织，即两把梳栉均为一穿一空，做对称变化编链经缎垫纱运动所形成的网眼结构。所述变化编链经缎是指在三针经缎的一个完全组织中每一垫纱方向上两相邻转向线圈之间对等加入编链垫纱所形成的组织，增加编链垫纱运动的横列数即可增大网孔。图1和图2为本实用新型所示的转向线圈为闭口线圈时的组织垫纱运动图，当转向线圈为开口线圈时也属本实用新型的权利范围。另外，在此双梳空穿变化编链经缎网眼组织上进行衬纬编织也属于本实用新型的权利范围。
2、图1所示为本实用新型大孔轻型疝修补片的双梳空穿六列变化编链经缎网眼组织结构，即两把梳栉均为一穿一空，做对称六列变化编链经缎垫纱运动所形成的网眼结构。所述六列变化编链经缎是指在三针经缎的一个完全组织中每一垫纱方向上两相邻转向线圈之间对等加入1个编链垫纱横列形成的组织。图2所示为本实用新型大孔轻型疝修补片的双梳空穿八列变化编链经缎网眼组织结构，即两把梳栉均为一穿一空，做对称八列变化编链经缎垫纱运动所形成的网眼结构。所述八列变化编链经缎是指在三针经缎的一个完全组织中每一垫纱方向上两相邻转向线圈之间对等加入2个编链垫纱横列形成的组织。通过增加编链垫纱运动的横列数来增大网孔，属于本实用新型的权利范围，即两把梳栉均为一穿一空，做对称变化编链经缎垫纱运动时，所述的变化编链经缎的一个完全组织中，每一垫纱方向上两相邻转向线圈之间对等加入的编链垫纱运动横列数为1～6个。
3、图1(a)所示的为双梳空穿六列变化编链开口经缎网眼组织结构。其中开口是指变化编链经缎组织中同一垫纱方向上两转向线圈之间除了编链垫纱以外的线圈成圈为开口形式。图1(b)所示的为双梳空穿六列变化编链闭口经缎网眼组织结构。其中闭口是指同一垫纱方向上两转向线圈之间除了编链垫纱以外的线圈成圈为闭口形式。
4、同上条所述，图2(a)和(b)所示的为双梳空穿八列变化编链开口经缎网眼组织结构；图2(c)和(d)为双梳空穿八列变化编链闭口经缎网眼组织结构。图2(a)和图2(b)所示组织结构的区别，以及图2(c)和图2(d)所示组织结构的区别均在于其中编链垫纱成圈形式的配置不同，图2(a)所示组织中的编链垫纱成圈为全开口形式，图2(b)所示组织中的编链垫纱成圈为全闭口形式；图2(c)所示组织中的编链组织成圈形式配置为由下而上先开口后闭口。图2(d)所示组织中的编链组织成圈形式配置为由下而上先闭口再开口。所述组织中编链垫纱线圈的开闭口成圈形式的任意变化与配置都属于本实用新型的权利范围。
下面结合具体实施例，进一步阐述本实用新型。应理解，这些实施例仅用于说明本实用新型而不用于限制本实用新型的范围。此外应理解，在阅读了本实用新型讲授的内容之后，本领域技术人员可以对本实用新型作各种改动或修改，这些等价形式同样落于本申请所附权利要求书所限定的范围。
根据附图所示，本实用新型的实施方式涉及一种大孔轻型疝修补片。
大孔轻型疝修补片的生产流程：原料—整经—编织—定型—后处理。
实施例1
1.大孔轻型不可吸收疝修补片原料的选择
医用PP、PET、PVDF和PTFE都是具有良好力学和生物相容性的不可吸收材料，其中医用PP和PET疝修补片一般用于腹腔外放置，是目前应用最为广泛的补片种类。而PTFE和PVDF本身为惰性材料，与同类型的PP和PET补片相比，可减少体内肠管与网片粘连。不可吸收网片也可以与防粘连材料或可吸收材料复合形成能够腹腔内放置的复合补片。
本实施例选择医用聚丙烯单丝为原料，其性能如表1所示。
表1材料选择与性能
| 原料种类 | 直径(mm) | 断裂强度(g/d) | 断裂伸长率(％) |
| PP单丝 | 0.13 | 5.8 | 29 |
2.大孔轻型不可吸收疝修补片所用医用合成单丝的整经工序
整经是指将单丝按照编织工艺所需的根数、长度，以一定的张力均匀地卷绕在经轴上，供经编机使用。整经分为轴经整经、分段整经和分条整经三大类。本实施例采用分段整经，即将所需的全部单丝原料分成几份卷绕成狭幅的分段经轴，再将分段经轴组装成经编机上的经轴。
3.大孔轻型不可吸收疝修补片的编织工艺参数
该大孔轻型不可吸收疝修补片是通过纺织技术中的经编工艺进行织造的，该实施例所采用的组织垫纱运动轨迹如图2(a)所示，具体上机工艺如表2所示。
表2上机工艺参数
4.大孔轻型不可吸收疝修补片的热定型工艺参数
热定型就是利用合成纤维的热塑性，将化纤织物在一定张力下加热到所需温度，并在此温度下加热一段时间，然后迅速冷却，使织物的尺寸形态保持稳定。加热温度通常为玻璃化温度Tg以上，且低于晶体熔融温度Tm。该实施例中大孔轻型聚丙烯疝修补片热定型的工艺参数如表3所示。
表3热定型工艺参数及定型后基本性能
5.后处理
医用合成单丝经过编织和热定型后形成的是尺寸形态稳定的补片织物，还需要根据疝气补片产品的具体用途，将其裁制成正方形、长方形、圆形、椭圆形或不规则形状的平片形式，或热压成根据具体术式设计的网塞或其他立体结构，然后进行清洗、干燥、包装、灭菌才能成为最终的疝修补片产品。
6.本实施例大孔轻型聚丙烯疝修补片的力学性能
1)参照GB/T39233.1规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的横向断裂强力为106.8N，横向断裂伸长率为69.8％；其纵向断裂强力为199.7N，纵向断裂伸长率为62.4％；
2)参照GB/T7742.1-2005规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的胀破强度为116Kpa；
3)缝合强度测试方法：试样尺寸50mm×50mm，纵行向试样各5块；选用高强缝合线在距试样边缘6mm处穿过，缝合线夹持在上夹头，试样底部垂直夹于下夹头，夹持隔距100mm，拉伸速度100mm/min，测试试样的缝合强度并求平均值。测得补片横向缝合强度为32.7N，纵向缝合强度为38.3N。
7.本实施例大孔轻型聚丙烯疝修补片与市面产品性能对比
人体腹横筋膜能承受的最大抗暴强度为20KPa，并且人体腹壁所受最大张力为16N/cm，从上述第6条的数据中可看出，本实施例大孔轻型聚丙烯疝修补片完全能够承受人体生理所需的机械强度。而补片的厚度、重量及网孔孔径大小等，对组织长入情况，并发症的发生率及人体异物感有很大影响。对本实施例大孔轻型聚丙烯疝修补片和市面上大孔轻型疝修补片Optilene Elastic Mesh(德国贝朗公司产品)、善释LMA(北京天助畅运公司产品)和VYPROⅡ(美国强生公司产品)关于以上性能进行了对比，对比数据如表4所示。
表4本实施例大孔轻型聚丙烯疝修补片与市面大孔轻型疝修补片产品性能对比
通过表4数据对比可看出，本实施例大孔轻型聚丙烯疝修补片采用市面上广泛认可的菱形网孔结构，在厚度方面与表4中的三种对比产品差别不大、而在克重、孔径大小及孔隙率方面相对于Optilene Elastic Mesh和善释LMA都具有一定优势。强生公司的VYPROⅡ补片是PP与PGLA复合编织而成的部分可吸收补片，其初始重量达到75g/m2，会在植入初期给患者带来较大的异物感，虽然其降解后重量会降到35g/m2，但也和本发明实施例大孔轻型聚丙烯疝修补片重量差异不大。说明本实施例大孔轻型聚丙烯疝修补片与市面上的大孔轻型疝修补片产品相比，在提高患者的舒适度、抗感染能力和组织长入等方面都具有优势。
实施例2
1.大孔轻型不可吸收疝修补片原料的选择
本实施例选择医用聚丙烯单丝为原料，原料性能如表5所示。
表5材料选择与性能
| 原料种类 | 直径(mm) | 断裂强度(g/d) | 断裂伸长率(％) |
| PP单丝 | 0.2 | 5.8 | 30 |
2.整经工序
本实施例采用分段整经，即将所需的全部单丝原料分成几份卷绕成狭幅的分段经轴，再将分段经轴组装成经编机上的经轴。
3.大孔轻型不可吸收疝修补片的编织工艺参数
该大孔轻型不可吸收疝修补片是通过纺织技术中的经编工艺进行织造的，该实施例所采用的组织垫纱运动轨迹如图1(a)所示，具体上机工艺如表6所示。
表6上机工艺参数
4.大孔轻型不可吸收疝修补片的热定型工艺参数
该实施例中大孔轻型聚丙烯疝修补片热定型的工艺参数如表7所示。
表7热定型工艺参数及定型后基本性能
5.后处理
后处理工序同实施例1。
6.本实施例大孔轻型不可吸收疝修补片的力学性能
1)参照GB/T39233.1规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的横向断裂强力为224.8N，横向断裂伸长率为93.1％；其纵向断裂强力为317.5N，纵向断裂伸长率为62.5％；
2)参照GB/T7742.1-2005规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的胀破强度为209Kpa；
3)缝合强度测试方法：试样尺寸50mm×50mm，纵行向试样各5块；选用高强缝合线在距试样边缘6mm处穿过，缝合线夹持在上夹头，试样底部垂直夹于下夹头，夹持隔距100mm，拉伸速度100mm/min，测试试样的缝合强度并求平均值。测得补片横向缝合强度为41.7N，纵向缝合强度为45.2N。
实施例3
1.大孔轻型不可吸收疝修补片原料的选择
本实施例选择医用聚偏二氟乙烯单丝为原料，原料性能如表8所示。
表8材料选择与性能
| 原料种类 | 直径(mm) | 断裂强度(g/d) | 断裂伸长率(％) |
| PVDF单丝 | 0.08 | 3.2 | 25 |
2.整经工序
本实施例采用分段整经，即将所需的全部单丝原料分成几份卷绕成狭幅的分段经轴，再将分段经轴组装成经编机上的经轴。
3.大孔轻型不可吸收疝修补片的编织工艺参数
该大孔轻型不可吸收疝修补片是通过纺织技术中的经编工艺进行织造的，该实施例所采用的组织垫纱运动轨迹如图1(b)所示，具体上机工艺如表9所示。
表9上机工艺参数
4.大孔轻型不可吸收疝修补片的热定型工艺参数
该实施例中大孔轻型聚偏二氟乙烯疝修补片热定型的工艺参数如表10所示。
表10热定型工艺参数及定型后基本性能
5.后处理
后处理工序同实施例1。
6.本实施例大孔轻型不可吸收疝修补片的力学性能
1)参照GB/T39233.1规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的横向断裂强力为95.1N，横向断裂伸长率为70.3％；其纵向断裂强力为112.5N，纵向断裂伸长率为58.6％；
2)参照GB/T7742.1-2005规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的胀破强度为46Kpa；
3)缝合强度测试方法：试样尺寸50mm×50mm，纵行向试样各5块；选用高强缝合线在距试样边缘6mm处穿过，缝合线夹持在上夹头，试样底部垂直夹于下夹头，夹持隔距100mm，拉伸速度100mm/min，测试试样的缝合强度并求平均值。测得补片横向缝合强度为22.7N，纵向缝合强度为26.2N。
实施例4
1.大孔轻型不可吸收疝修补片原料的选择
本实施例选择医用聚酯单丝为原料，原料性能如表11所示。
表11材料选择与性能
| 原料种类 | 直径(mm) | 断裂强度(g/d) | 断裂伸长率(％) |
| PET单丝 | 0.1 | 5.0 | 30 |
2.整经工序
本实施例采用分段整经，即将所需的全部单丝原料分成几份卷绕成狭幅的分段经轴，再将分段经轴组装成经编机上的经轴。
3.大孔轻型不可吸收疝修补片的编织工艺参数
该大孔轻型不可吸收疝修补片是通过纺织技术中的经编工艺进行织造的，该实施例所采用的组织垫纱运动轨迹如图2(d)所示，具体上机工艺如表12所示。
表12上机工艺参数
4.大孔轻型不可吸收疝修补片的热定型工艺参数
该实施例中大孔轻型聚酯疝修补片热定型的工艺参数如表13所示。
表13热定型工艺参数及定型后基本性能
5.后处理
后处理工序同实施例1。
6.本实施例大孔轻型不可吸收疝修补片的力学性能
1)参照GB/T39233.1规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的横向断裂强力为175.3N，横向断裂伸长率为65.2％；其纵向断裂强力为261.8N，纵向断裂伸长率为46.4％；
2)参照GB/T7742.1-2005规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的胀破强度为192Kpa；
3)缝合强度测试方法：试样尺寸50mm×50mm，纵行向试样各5块；选用高强缝合线在距试样边缘6mm处穿过，缝合线夹持在上夹头，试样底部垂直夹于下夹头，夹持隔距100mm，拉伸速度100mm/min，测试试样的缝合强度并求平均值。测得补片横向缝合强度为38.4N，纵向缝合强度为47.6N。
实施例5
1.大孔轻型可吸收疝修补片原料的选择
PLA、PGLA、PGCL以及PHA等都为具有良好生物相容性的可吸收材料，由其编织成的完全可吸收疝修补片，可作为腹膜缺损修补材料和有感染创面的腹壁切口疝和缺损的暂时性修补材料，在不引起并发症的情况下临时恢复腹壁连续性，帮助患者度过疾病的危险期。本实施例选择医用聚羟基脂肪酸酯单丝为原料，以编织大孔轻型可吸收疝修补片，原料性能如表14所示。
表14材料选择与性能
| 原料种类 | 直径(mm) | 断裂强度(g/d) | 断裂伸长率(％) |
| PHA单丝 | 0.15 | 6.5 | 35 |
2.整经工序
本实施例采用分段整经，即将所需的全部单丝原料分成几份卷绕成狭幅的分段经轴，再将分段经轴组装成经编机上的经轴。
3.大孔轻型可吸收疝修补片的编织工艺参数
该大孔轻型可吸收疝修补片是通过纺织技术中的经编工艺进行织造的，该实施例所采用的组织垫纱运动轨迹如图2(b)所示，具体上机工艺如表15所示。
表15上机工艺参数
4.大孔轻型可吸收疝修补片的热定型工艺参数
该实施例中大孔轻型可吸收疝修补片热定型的工艺参数如表16所示。
表16热定型工艺参数及定型后基本性能
5.后处理
后处理工序同实施例1。
6.本实施例大孔轻型可吸收疝修补片的力学性能
1)参照GB/T39233.1规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的横向断裂强力为241.6N，横向断裂伸长率为78.6％；其纵向断裂强力为334.9N，纵向断裂伸长率为61.4％；
2)参照GB/T7742.1-2005规定的方法，测得此大孔轻型疝修补片的胀破强度为248Kpa；
3)缝合强度测试方法：试样尺寸50mm×50mm，纵行向试样各5块；选用高强缝合线在距试样边缘6mm处穿过，缝合线夹持在上夹头，试样底部垂直夹于下夹头，夹持隔距100mm，拉伸速度100mm/min，测试试样的缝合强度并求平均值。测得补片横向缝合强度为46.2N，纵向缝合强度为53.9N。
Claims (8)
1.一种大孔轻型疝修补片，其特征在于：所述疝修补片的结构为医用合成单丝编织成的双梳空穿变化编链经缎网眼组织结构；所述疝修补片为网眼编织物，且其表面网孔呈菱形；所述疝修补片的孔径为2.6～7.5mm，克重为18～55g/m2。
2.根据权利要求1所述的大孔轻型疝修补片，其特征在于：所述双梳空穿变化编链经缎网眼组织结构是指两把梳栉均为一穿一空，做对称变化编链经缎垫纱运动所形成的网眼结构；以上所述变化编链经缎是指在三针经缎的一个完全组织中每一垫纱方向上两相邻转向线圈之间对等加入编链垫纱所形成的组织，其中同一垫纱方向上两相邻转向线圈之间所加入的编链垫纱运动横列数为1～6个，并且组织中线圈的开闭口形式能进行任意变化与配置。
3.根据权利要求1所述的大孔轻型疝修补片，其特征在于：所述疝修补片的横向密度为：15～40个纵行/5cm，纵向密度为：36～145个横列/5cm。
4.根据权利要求1所述的大孔轻型疝修补片，其特征在于：所述医用合成单丝包括聚丙烯单丝，聚酯单丝，聚四氟乙烯单丝、聚偏二氟乙烯单丝、聚乳酸单丝，聚乙丙交酯单丝、乙交酯-己内酯共聚物单丝，聚羟基脂肪酸酯单丝。
5.根据权利要求1所述的大孔轻型疝修补片，其特征在于：所述医用合成单丝的直径范围为0.08～0.2mm，断裂强度为2.8～7.5g/d，断裂伸长率为15％～40％。
6.根据权利要求1所述的大孔轻型疝修补片，其特征在于：所述疝修补片的孔隙率为89％～98％，厚度为0.4～0.78mm。
7.根据权利要求1所述的大孔轻型疝修补片，其特征在于：所述疝修补片裁制成正方形、长方形、圆形、椭圆形或不规则形状的平片形式，或者热压成根据具体术式设计的网塞或其他立体结构。
8.根据权利要求4所述的大孔轻型疝修补片，其特征在于：所述医用合成单丝为聚丙烯单丝或聚酯单丝，能与防粘连材料或可吸收材料复合形成轻型复合补片。
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|---|---|---|---|---|
| CN105266924A (zh) * | 2014-07-17 | 2016-01-27 | 上海新华瑞思医疗科技有限公司 | 一种大孔轻型疝修补片及其编织方法 |
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| CN108853603A (zh) * | 2017-05-10 | 2018-11-23 | 上海交通大学 | 一种生物可降解的医用锌合金补片及其制备方法和用途 |
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- 2014-07-17 CN CN201420396104.4U patent/CN204016554U/zh not_active Expired - Lifetime
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