CN202856650U - 功率转换器 - Google Patents

功率转换器 Download PDF

Info

Publication number
CN202856650U
CN202856650U CN2012205724044U CN201220572404U CN202856650U CN 202856650 U CN202856650 U CN 202856650U CN 2012205724044 U CN2012205724044 U CN 2012205724044U CN 201220572404 U CN201220572404 U CN 201220572404U CN 202856650 U CN202856650 U CN 202856650U
Authority
CN
China
Prior art keywords
switch
power converter
variable resistance
coupled
terminal
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Lifetime
Application number
CN2012205724044U
Other languages
English (en)
Inventor
F·戈蒂埃
B·里韦
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
STMicroelectronics Tours SAS
Original Assignee
STMicroelectronics Tours SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by STMicroelectronics Tours SAS filed Critical STMicroelectronics Tours SAS
Application granted granted Critical
Publication of CN202856650U publication Critical patent/CN202856650U/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M7/00—Conversion of ac power input into dc power output; Conversion of dc power input into ac power output
    • H02M7/42—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal
    • H02M7/44—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters
    • H02M7/48—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
    • H02M7/53—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal
    • H02M7/537—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters
    • H02M7/5387—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration
    • H02M7/53871—Conversion of dc power input into ac power output without possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a triode or transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only, e.g. single switched pulse inverters in a bridge configuration with automatic control of output voltage or current
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/08—Circuits specially adapted for the generation of control voltages for semiconductor devices incorporated in static converters
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
    • H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
    • H02P27/06—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters
    • H02P27/08—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters with pulse width modulation
    • H02P27/085—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters with pulse width modulation wherein the PWM mode is adapted on the running conditions of the motor, e.g. the switching frequency
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P29/00—Arrangements for regulating or controlling electric motors, appropriate for both AC and DC motors
    • H02P29/60—Controlling or determining the temperature of the motor or of the drive
    • H02P29/68—Controlling or determining the temperature of the motor or of the drive based on the temperature of a drive component or a semiconductor component
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0003—Details of control, feedback or regulation circuits
    • H02M1/0029—Circuits or arrangements for limiting the slope of switching signals, e.g. slew rate
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
    • H02M1/00—Details of apparatus for conversion
    • H02M1/0048—Circuits or arrangements for reducing losses
    • H02M1/0054—Transistor switching losses
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
    • H02P2207/00—Indexing scheme relating to controlling arrangements characterised by the type of motor
    • H02P2207/01—Asynchronous machines
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
    • Y02B70/00—Technologies for an efficient end-user side electric power management and consumption
    • Y02B70/10—Technologies improving the efficiency by using switched-mode power supplies [SMPS], i.e. efficient power electronics conversion e.g. power factor correction or reduction of losses in power supplies or efficient standby modes

Abstract

本实用新型涉及功率转换器，具体而言，涉及一种功率转换器，包括：至少一个斩波器开关；以及控制电路，耦合至所述斩波器开关，所述控制电路配置成根据对表示所述功率转换器的功率效率的量的测量来动态变化所述至少一个斩波器开关的切换速度。

Description

功率转换器
技术领域
本实用新型总体上涉及电子电路，并且更具体而言，本实用新型总体上涉及使用根据周期循环(斩波器(chopper)开关)切换的至少一个开关的电信号转换器(功率转换器)。
背景技术
许多电路能够转换或变换电信号，其中输出信号的调节通过以相对高的频率(例如，大于1kHz)切换一个或若干开关来确保。开关例如是以切换模式使用的晶体管(MOS、IGBT等)。通过变化切换频率和占空比，可以控制输出信号的特性(形状、频率、功率、电压等)。这类电路包括切换模式电源、直流-直流(DC-DC)转换器、用于纠正功率因数的电路、倒相器、用于太阳能或风能电功率生成的转换器等等。
图1示出了三相倒相器电路10的示例。电路10在操作中接收在两个输入端子A和B之间的DC输入电压，并且在三个输出端子C、D和E上递送三相AC信号。在该示例中，电路10用于对三相异步电机M供电。
电路10包括6个开关K1至K6，开关例如是绝缘栅极双极晶体管(IGBT)。开关K1和K2在端子A和B之间串联连接。另一方面，开关K3和K4以及K5和K6也在端子A和B之间串联连接，并且开关K3和K4以及K5和K6与开关K1和K2并联。输出端子C、D和E分别连接至开关K1和K2之间的共同节点、开关K3和K4之间的共同节点以及开关K5和K6之间的共同节点。二极管D1至D6分别正向连接于端子C和端子A之间、端子B和端子C之间、端子D和端子A之间、端子B和端子D之间、端子E和端子A之间以及端子B和端子E之间。开关K1至K6的控制栅极分别连接至控制电路12(MCU)(例如，微控制器)的输出端子°1至°6。
微控制器12在操作中向开关K1至K6赋予能够将在端子A和B上施加的DC电压变换成在端子C、D和E上提供的平均化的三相AC电压的切换序列。开关的切换频率和切换的占空比可以被动态地修改(例如，经由用户接口)以修改供应至电机的三相AC信号的特性，并且因而变化电机的旋转速度(变速器)。应该注意，这类电路还可以用于转换由电流生成器生成的电功率。
二极管Di(其中i的范围为1至6)是所谓的飞轮(free-wheel)二极管，其能够确保在开关Ki的断开(阻断)后在电机M的电感元件中的电流的连续性。二极管Di尤其能够避免在开关Ki的每次断开之后跨开关地施加陡峭的电压峰值。
一般而言，在使用斩波器开关的转换电路中，二极管经常与开关相关联以当开关断开时提供对电流的次级传导路径。
在与飞轮二极管(PN结)的硬切换中使用斩波器开关的转换器(例如在包括电感元件的装配中的斩波器开关和飞轮二极管)的缺点在于因每次二极管从导通状态切换到断开状态(即，开关的每次导通之后)时出现的电荷恢复现象所致的功率损耗。
图2示意性地示出了分别在斩波器开关(晶体管)和在与该开关相关联的二极管中的电流ITR和ID在二极管的阻断(开关的导通)之后的时间变化。假设在时间t0处，控制开关以导通。开关开始传导。二极管中的电流ID则从对应于在阻断之前通过二极管的正向电流的值IF减小至在增加以取消之前的负值IRM(反向模式电流)。开关中电流ITR的变化与电流ID的变化相反，即，电流ITR在减少至稳定值IF(导通开关)之前从近似为零的值(断开值)增加至最大值(峰值)。在时间t1(其在t0之后)和时间t2(其在t1之后)之间的持续时间trr被称为反向恢复时间，在trr期间二极管传导反向电流(并且开关传导大于稳态电流的电流)。该持续时间对于当正向电流取消时(时间t1)排出剩余存储电荷是必要的。这类剩余电荷被称为恢复电荷。恢复电荷的量Qrr可以被定义为在二极管阻断之后跨越二极管的反向电流的时间积分(图2中阴影区域)。恢复电荷的量Qrr取决于若干因素，并且尤其取决于在二极管阻断之后跨越二极管的电流IF的强度、在二极管阻断之后电流下降斜率(与晶体管导通时(即，时间t0和时间t1之间的时间间隔toff中)晶体管中电流上升斜率相关)、操作中的结温度、以及在反向模式中向二极管施加以用于阻断二极管的电压。由于二极管的反向击穿电压高，所以PN结的这种恢复现象特性也更大。开关中恢复的电荷以热量的形式耗散而不参与输出信号生成。因恢复电荷导致的损耗占这类转换器中总损耗的显著部分。
期望减少使用一个或若干个斩波器开关的转换器中的功率损耗，并且更具体而言期望减少与斩波器开关相关联的二极管中的电荷恢复现象导致的损耗。更具体而言，期望优化使用与飞轮二极管相关联的至少一个斩波器开关的转换器的操作。
实用新型内容
一个实施例克服了使用至少一个斩波器开关的功率转换器的所有缺点或部分缺点。
根据本实用新型的一个方面，提供了一种功率转换器，包括：至少一个斩波器开关；以及控制电路，耦合至所述斩波器开关，所述控制电路配置成根据对表示所述功率转换器的功率效率的量的测量来动态变化所述至少一个斩波器开关的切换速度。
优选地，还包括连接至所述至少一个斩波器开关的至少一个二极管。
优选地，所述至少一个开关的所述切换速度可经由连接至控制栅极的可变电阻器设置。
优选地，所述控制电路包括微控制器。
优选地，所述至少一个斩波器开关包括：第一开关和第二开关，在第一端子和第二端子之间串联耦合；第三开关和第四开关，在所述第一端子和所述第二端子之间串联耦合，其中所述第三开关和所述第四开关与所述第一开关和所述第二开关并联；第五开关和第六开关，在所述第一端子和所述第二端子之间串联耦合，其中所述第五开关和所述第六开关与所述第一开关和所述第二开关并联；第一二极管，与所述第一开关并联耦合；第二二极管，与所述第二开关并联耦合；第三二极管，与所述第三开关并联耦合；第四二极管，与所述第四开关并联耦合；第五二极管，与所述第五开关并联耦合；第六二极管，与所述第六开关并联耦合。
优选地，还包括在所述第一端子和所述第二端子之间耦合的直流电压源。
优选地，所述转换器被配置成作为三相倒相器操作以用于控制电机或者电流生成器。
优选地，所述控制电路包括微控制器。
优选地，每个开关的所述切换速度通过变化相关联的可变电阻器的电阻而变化。
优选地，所测量的量是由所述转换器接收作为输入的功率对在所述转换器的输出处提供的功率的比率。
优选地，所述量表示由位于所述功率转换器附近的传感器测量的温度。
优选地，还包括位于所述功率转换器附近的温度传感器，其中所述量表示由所述温度传感器测量的温度。
优选地，每个开关的所述切换速度由所述量控制，所述切换速度的变化被选择成使得所述功率转换器的所述功率效率最大化。
本发明的另一方面提供了一种功率转换器，包括：第一DC端子；第二DC端子；第一输出端子；第二输出端子；第三输出端子；第一开关，具有在所述第一直流端子和所述第一输出端子之间耦合的电流路径；第一二极管，与所述第一开关的所述电流路径并联耦合；第一可变电阻器，耦合至所述第一开关的控制输入；第二开关，具有在所述第二直流端子和所述第一输出端子之间耦合的电流路径；第二二极管，与所述第二开关的所述电流路径并联耦合；第二可变电阻器，耦合至所述第二开关的控制输入；第三开关，具有在所述第一直流端子和所述第二输出端子之间耦合的电流路径；第三二极管，与所述第三开关的所述电流路径并联耦合；第三可变电阻器，耦合至所述第三开关的控制输入；第四开关，具有在所述第二直流端子和所述第二输出端子之间耦合的电流路径；第四二极管，与所述第四开关的所述电流路径并联耦合；第四可变电阻器，耦合至所述第四开关的控制输入；第五开关，具有在所述第一直流端子和所述第三输出端子之间耦合的电流路径；第五二极管，与所述第五开关的所述电流路径并联耦合；第五可变电阻器，耦合至所述第五开关的控制输入；第六开关，具有在所述第二直流端子和所述第三输出端子之间耦合的电流路径；第六二极管，与所述第六开关的所述电流路径并联耦合；以及第六可变电阻器，耦合至所述第六开关的控制输入。
优选地，还包括具有多个输出的控制电路，每个输出耦合至所述可变电阻器的相应可变电阻器。
优选地，所述控制电路的所述输出包括：第一输出，其中所述第一可变电阻器具有在所述控制电路的所述第一输出和所述第一可变电阻器之间耦合的电流路径；第二输出，其中所述第二可变电阻器具有在所述控制电路的所述第二输出和所述第二可变电阻器之间耦合的电流路径；第三输出，其中所述第三可变电阻器具有在所述控制电路的所述第三输出和所述第三可变电阻器之间耦合的电流路径；第四输出，其中所述第四可变电阻器具有在所述控制电路的所述第四输出和所述第四可变电阻器之间耦合的电流路径；第五输出，其中所述第五可变电阻器具有在所述控制电路的所述第五输出和所述第五可变电阻器之间耦合的电流路径；以及第六输出，其中所述第六可变电阻器具有在所述控制电路的所述第六输出和所述第六可变电阻器之间耦合的电流路径。
优选地，所述控制电路的所述输出还包括：第一控制输出，耦合至所述第一可变电阻器的控制输入；第二控制输出，耦合至所述第二可变电阻器的控制输入；第三控制输出，耦合至所述第三可变电阻器的控制输入；第四控制输出，耦合至所述第四可变电阻器的控制输入；第五控制输出，耦合至所述第五可变电阻器的控制输入；以及第六控制输出，耦合至所述第六可变电阻器的控制输入。
优选地，所述控制电路被配置成根据对表示所述功率转换器的功率效率的量的测量而动态地变化六个开关的切换速度。
优选地，还包括控制电路，所述控制电路被配置成根据对表示所述功率转换器的功率效率的量的测量而动态地变化六个开关的切换速度。
优选地，所述控制电路包括微控制器。
优选地，每个开关的所述切换速度通过变化相关联的可变电阻器的电阻而变化。
优选地，所测量的量是由所述转换器接收作为输入的功率对在所述转换器的输出处提供的功率的比率。
优选地，所述量表示由位于所述功率转换器附近的传感器测量的温度。
优选地，还包括位于所述功率转换器附近的温度传感器，其中所述量表示由所述温度传感器测量的温度。
优选地，每个开关的所述切换速度由所述量控制，所述切换速度的变化被选择成使得所述转换器的所述功率效率最大化。
一个实施例最小化使用至少一个斩波器开关的转换器的功率损耗。
另一实施例提供了一种用于控制在用于转换或变换电信号的电路中的斩波器开关的方法。
因此，一个实施例提供了一种用于控制功率转换器中的至少一个开关的方法，其中，开关的切换速度根据对表示转换器效率的量的测量而动态变化。
根据一个实施例，经测量的量是由转换器接收作为输入的功率对在转换器的输出处提供的功率的比率。
根据一个实施例，经测量的量是由靠近转换器放置的传感器测量的温度。
根据一个实施例，开关的切换速度由经测量的量控制，将切换速度变化选择成最大化转换器的功率效率。
根据一个实施例，方法包括相继迭代以及对于每次迭代而言将切换速度修改一个增量并且测量所述量。
根据一个实施例，对于每次迭代，如果经测量的量的变化表示效率关于之前等级(rank)的迭代的减少，则增量的符号被修改，否则维持增量的符号不变。
另一实施例提供一种功率转换器，包括至少一个斩波器开关以及用于根据上述方法控制开关的电路。
根据一个实施例，转换器包括连接至开关的至少一个二极管。
根据一个实施例，开关的切换速度经由连接至开关的控制栅极的可变电阻器可设置。
根据一个实施例，控制装置包括微控制器。
根据一个实施例，转换器包括：在应用DC电压的第一端子和第二端子之间串联的第一开关和第二开关；并联的，在第一端子和第二端子之间串联的第三开关和第四开关；并联的，在第一端子和第二端子之间串联的第五开关和第六开关；并且第一二极管至第六二极管分别与第一开关至第六开关并联。
根据一个实施例，转换器能够操作作为用于对电机进行控制或对电流生成器进行控制的三相倒相器。
使用根据本实用新型的功率转换器，能够带来降低功耗的优势。
附图说明
在下面的具体实施例的非限制性描述中将结合附图具体论述一些特征和优点。
图1是使用斩波器开关的三相倒相器电路的一个示例的电学图；
图2是示意性地示出了在阻断二极管(开关导通)之后在开关中和在与该开关相关联的二极管中的电流变化的时序图；
图3是示意性地示出了在阻断二极管之后在二极管中的电流的负峰值电压IRM的根据阻断二极管之后二极管中的电流下降斜率的变化的图；
图4是示意性地示出了在阻断二极管之后二极管的负恢复时间trr的根据阻断二极管之后二极管中的电流下降斜率的变化的图；
图5示意性地示出了在使用与二极管相关联的斩波器开关的转换器中因二极管根据在阻断二极管之后在二极管中的电流下降斜率而导致的功率损耗的变化；
图6是使用斩波器开关的三相倒相器的一个实施例的电学图；以及
图7是用于控制切换功率转换器的斩波器的方法的一个实施例的流程图。
在不同附图中相同元件已由相同参考数字指示。为了清楚起见，仅示出并且将描述对于理解本实用新型有用的那些元件。此外，未按比例绘出图2至图5。
具体实施方式
本发明人已进行的研究已表明在使用与二极管(PN结)相关联的斩波器开关的转换器中的功率损耗(以及因此的功率效率)根据阻断二极管之后在二极管中的电流下降斜率(或者在开关导通之后在开关中的电流的下降斜率)而变化。这可以通过如下事实部分地解释：二极管中的恢复电荷现象的量级取决于在阻断二极管之后在二极管中的电流的下降斜率。该依赖性由图3和图4示出。
图3是示意性示出了在阻断二极管之后在二极管中电流的负峰值电压IRM(参见图2)的、根据电流的下降斜率dl/dt的变化。峰值电压IRM以安培(A)按绝对值示出，而电流下降斜率dI/dt以安培每微秒(A/μs)示出。图3的图示出了当斜率dI/dt(根据非线性上升斜率)增加时峰值IRM(的绝对值)增加。在该示例中，峰值IRM从针对近似50A/μs的斜率dI/dt的近似10A切换至针对近似500A/μs的斜率dI/dt的近似65A。
图4是示意性地示出了二极管的恢复时间trr(参见图2)的、根据在阻断二极管之后在二极管中的电流的下降斜率dI/dt的变化。恢复时间trr以纳秒(ns)示出。图4的图示出了当斜率dI/dt增加(根据非线性下降斜率)时恢复时间trr减少。在该示例中，时间trr从针对50A/μs的斜率dI/dt的近似100ns切换至针对500A/μs的斜率dI/dt的近似250ns。
因此，当斜率(dI/dt)增加时，时间t0和t1之间的持续时间toff以及时间t1和t2之间的持续时间trr减少，但是二极管中的电流的负值IRM增加(参见图2)。因此存在因二极管导致的损耗最小化的优化切换条件。
对于给定转换器而言，可以构思通过经验测量或通过仿真确定优化斜率dI/dt，即，因二极管导致的损耗最小的斜率dI/dt，或者，更一般而言，转换器中总功率损耗最小的斜率dI/dt。二极管中的电流的下降斜率dI/dt可以继而被迫近其优化值。一种将dI/dt迫近到其优化值的方式在于变化斩波器开关切换速度(开关中的电流上升斜率)。为了实现这个目标，可以在斩波器开关的控制电路的输出端子(图1的示例中的电路12的端子°i)和开关控制栅极之间提供电阻器。
然而，本发明人已观察到，在实践中，在使用与二极管相关联的斩波器开关的转换器中的优化斜率dI/dt取决于许多因素并且往往波动。例如，根据转换器的使用的条件而变化优化斜率dI/dt，特别地，根据其电荷和其操作温度以及根据因制造工艺不确定性导致的部件的特性的分散而变化优化斜率dI/dt。
图5是示意性地示出了在使用与二极管相关联的斩波器开关的转换器中功率损耗P的变化(单位为瓦特(W))的图，该功率损耗P因二极管根据在阻断二极管之后在二极管中的电流减少的斜率dI/dt所致。在该示例中，转换器是关于图1描述的类型的、对电机供电的三相倒相器。图5的图包括两个曲线51和53，其分别示出了对空转电机供电的倒相器中的损耗P的变化，以及对驱动负载(例如，交通工具)的相同电机供电的倒相器中的损耗P的变化。
可以观察到，倒相器中的损耗取决于电机负载，并且尤其观察到优化斜率dI/dt在效率方面根据电机负载显著变化。在该示例中，当电机空转时(图中的箭头52所示)优化斜率dI/dt近似为375A/μs。然而，当电机驱动负载时，优化斜率dI/dt(图中的箭头54所示)近似为675A/μs。
在此提供了在使用与二极管相关联的斩波器开关的转换器中根据对表示转换器的功率效率的量的测量来动态(即，在转换器操作期间持续或周期性地)调节斜率dI/dt。更具体而言，提供了通过使用用于搜索转换器的最大效率点的算法来使用效率的测量以控制斜率dI/dt。
为了动态地变化二极管中的电流的下降斜率dI/dt，提供了例如借助可变电阻器或通过使用可变电流生成器来动态变化斩波器开关的切换速度。
作为一个示例，用于控制而测量的量可以是在转换器输出处测量的功率至在转换器输入处测量的功率的任一者。出于该目的，可以提供用于在转换器的输入和输出处测量电流和电压的设备。可以提供计算器或任何其他适配设备以确定效率，可以理解，在转换器输入和输出处的功率分别等于输入电流与输入电压的乘积以及输出电流与输出电压的乘积。
作为一个变体，表示转换器的功率效率的量可以是转换器电路的温度或转换器电路的保护封装体内部的温度。实际上，在转换器中损失的电功率一般整体转变成热量。温度变化因而非常忠实地反映了转换器功率效率变化(假设在转换器的使用时段期间环境温度具有某种程度的稳定性)。为了执行这类测量，例如可以在散热器(一般在这类转换器中存在)或在转换器的部件(二极管、开关或其它部件)上提供简单的温度传感器。
图6是使用斩波器开关的三相倒相器电路60的一个实施例的电学图。电路60包括与图1的电路10相同的元件。其与电路10的不同之处尤其在于可变电阻器r1至r6分别将开关K1至K6(在该示例中为IGBT)的控制栅极连接至控制电路12(MCU)的输出端子°1至°6。可变电阻器r1至r6的控制端子分别连接至电路12的输出端子°1′至°6′。此外，提供未示出的装置以动态地测量表示转换器的功率效率的量。测量装置例如包括用于测量转换器输入和输出电压和电流以直接测量转换器的效率η的设备，或是转换器的温度T的一个或若干个传感器。控制电路12(例如微控制器)经由微控制器的输入端子IN接收经测量的量(在该示例中即为效率η和/或温度T)。
电路12在操作中向开关K1至K6赋予能够将在端子A和B上施加的DC电压变换成在端子C、D和E上提供的经平均化的三相AC电压的切换序列。此外，电路12或计算器(微控制器、DSP等)被编程以根据在端子i上接收的表示效率的量来动态地变化可变电阻器r1至t6的值并且因此动态地变化开关K1至K6的切换速度。在一个优选的实施例中，微控制器被编程以根据用于搜索优化操作点(即经测量的效率η最大的点和或经测量的温度T最小的点)的算法动态地变化开关Ki(其中i的范围从1至6)的切换速度。
图7是图示了用于搜索在效率方面的优化操作点的这类算法的一个实施例的操作的框图。这是迭代算法，其中，针对每次迭代而言，将开关的切换速度修改一个增量，并且测量功率效率。如果关于之前等级的迭代的效率变化为负，则增量的符号被修改，否则维持增量的符号不变。
在初始化步骤70(迭代n＝0)中，切换速度dI/dt被设置为限制值dI/dtMIN和dI/dtMAX之间的平均值，例如dI/dt＝(dI/dtMAX-dI/dtMIN)/2。转换器的功率效率η继而在步骤71处被测量，并且递增迭代计数器(n＝1)。
继而开始迭代操作，其中，针对每次迭代而言，提供将开关的切换速度设置为值dI/dt＝dI/dt+Δe的步骤72，其中，Δe是根据期望的控制精确性选择的递增步长。继而在步骤73处测量转换器的功率效率η。如果关于之前等级的迭代的效率变化为正(效率增加)，则递增Δe的符号保持不变(步骤74)。相反，如果效率变化为负(效率减少)，则改变递增Δe的符号(Δe＝-Δe)。
在每次迭代处，重复步骤72至步骤74，这使得能够通过持久试图在效率方面靠近优化切换速度来使用效率测量以控制开关的切换速度。
可以在转换器的整个操作时间期间(额定状态中)实现期望的方法。可以根据期望的控制性能以及根据微控制器或使用的控制单元的可用性来选择算法的两个相继迭代之间的时间间隔。在所有情形中，两个相继迭代之间的时间间隔应该足以实现对开关的切换速度的修改并且测量新速度的效率(考虑在表示效率的测量是温度测量的情形中的转换器的热惯性)。两个相继迭代之间的时间间隔的范围例如从0.1s至10s。然而，可以根据标定的功率效率优化性能设想任何其它时间间隔。
关于图7描述的方法可以适配成通过测量转换器温度的控制。
在使用若干斩波器开关的转换器(诸如关于图6描述的倒相器)的情形中，可以提供根据关于图7描述的类型的算法来控制的方法，其中针对算法的每次迭代，将所有开关Ki同时设置为相同的切换速度。作为一个变体，可以提供若干相中的控制。在第一相中，针对算法的每次迭代，将所有开关Ki同时设置成相同的切换速度。最终，可以提供精细设置相，其中在算法的每次迭代处修改单个开关的切换速度。
上文描述的用于控制斩波器开关的方法的优点在于它能够优化操作并且尤其是优化转换器的功率效率。
此外，该方法易于实现。具体而言，在已经具有用于控制开关的切换频率和切换占空比的计算器(微控制器、DSP等)的转换器中，提供用于控制dI/dt的装置(可变电阻器、可变电流生成器或其它设备)和以适配的方式对计算器编程以动态地调节dI/dt是足够的。作为一个变体，可以提供专用于实现该方法的电路(控制单元)。
可以通过硬件或软件装置或其组合来实现所描述的方法。
已经描述了本实用新型的一些具体实施例。本领域技术人员易于想到各种更改、修改和改进。
具体而言，本实用新型不限于关于图6描述的示例，其中经由连接至斩波器开关的控制栅极的可变电阻器来设置斩波器开关的切换速度。可以使用用于控制开关和/或与该开关相关联的二极管的dI/dt的任何其它装置。另一方式是使用可控电流生成器，其例如包括第一PNP型的双极晶体管和第二NPN型的双极晶体管，该第一PNP型的双极晶体管的发射极连接到施加正电压的端子而其集电极连接到开关的控制栅极，该第二NPN型的双极晶体管的发射极连接到接地而其集电极连接到第一双极晶体管的基极，而第二双极间晶体管的基极由数模转换器(例如，微控制器)控制。此外，本实用新型不限于开关是MOS或IGBT晶体管的情形。可以使用任何其它的适配功率开关。
此外，本实用新型不限于关于图7描述的用于搜索在效率方面的优化操作点的算法的示例。可以使用用于控制斩波器开关的任何其它方法，该方法包括根据对表示转换器的功率效率的量的测量来动态变化开关的切换速度。
此外，本实用新型当然不限于关于图6描述的示例，在图6中转换器是用于控制电机的三相倒相器。所提供的控制方法可以在使用斩波器开关的任何其它转换器中使用。
这类变更、修改和改进旨在是本公开的一部分，并且旨在位于本实用新型的精神和范围内。相应地，前述描述仅是示例而非旨在限制。本实用新型仅如在下面的权利要求书及其等同物中限定的那样被限制。

Claims (25)

1.一种功率转换器，其特征在于，包括：
至少一个斩波器开关；以及
控制电路，耦合至所述斩波器开关，所述控制电路配置成根据对表示所述功率转换器的功率效率的量的测量来动态变化所述至少一个斩波器开关的切换速度。
2.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，还包括连接至所述至少一个斩波器开关的至少一个二极管。
3.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，所述至少一个开关的所述切换速度可经由连接至控制栅极的可变电阻器设置。
4.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，所述控制电路包括微控制器。
5.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，所述至少一个斩波器开关包括：
第一开关和第二开关，在第一端子和第二端子之间串联耦合；
第三开关和第四开关，在所述第一端子和所述第二端子之间串联耦合，其中所述第三开关和所述第四开关与所述第一开关和所述第二开关并联；
第五开关和第六开关，在所述第一端子和所述第二端子之间串联耦合，其中所述第五开关和所述第六开关与所述第一开关和所述第二开关并联；
第一二极管，与所述第一开关并联耦合；
第二二极管，与所述第二开关并联耦合；
第三二极管，与所述第三开关并联耦合；
第四二极管，与所述第四开关并联耦合；
第五二极管，与所述第五开关并联耦合；
第六二极管，与所述第六开关并联耦合。
6.根据权利要求5所述的功率转换器，其特征在于，还包括在所述第一端子和所述第二端子之间耦合的直流电压源。
7.根据权利要求6所述的功率转换器，其特征在于，所述转换器被配置成作为三相倒相器操作以用于控制电机或者电流生成器。
8.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，所述控制电路包括微控制器。
9.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，每个开关的所述切换速度通过变化相关联的可变电阻器的电阻而变化。
10.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，所测量的量是由所述转换器接收作为输入的功率对在所述转换器的输出处提供的功率的比率。
11.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，所述量表示由位于所述功率转换器附近的传感器测量的温度。
12.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，还包括位于所述功率转换器附近的温度传感器，其中所述量表示由所述温度传感器测量的温度。
13.根据权利要求1所述的功率转换器，其特征在于，每个开关的所述切换速度由所述量控制，所述切换速度的变化被选择成使得所述功率转换器的所述功率效率最大化。
14.一种功率转换器，其特征在于，包括：
第一DC端子；
第二DC端子；
第一输出端子；
第二输出端子；
第三输出端子；
第一开关，具有在所述第一直流端子和所述第一输出端子之间耦合的电流路径；
第一二极管，与所述第一开关的所述电流路径并联耦合；
第一可变电阻器，耦合至所述第一开关的控制输入；
第二开关，具有在所述第二直流端子和所述第一输出端子之间耦合的电流路径；
第二二极管，与所述第二开关的所述电流路径并联耦合；
第二可变电阻器，耦合至所述第二开关的控制输入；
第三开关，具有在所述第一直流端子和所述第二输出端子之间耦合的电流路径；
第三二极管，与所述第三开关的所述电流路径并联耦合；
第三可变电阻器，耦合至所述第三开关的控制输入；
第四开关，具有在所述第二直流端子和所述第二输出端子之间耦合的电流路径；
第四二极管，与所述第四开关的所述电流路径并联耦合；
第四可变电阻器，耦合至所述第四开关的控制输入；
第五开关，具有在所述第一直流端子和所述第三输出端子之间耦合的电流路径；
第五二极管，与所述第五开关的所述电流路径并联耦合；
第五可变电阻器，耦合至所述第五开关的控制输入；
第六开关，具有在所述第二直流端子和所述第三输出端子之间耦合的电流路径；
第六二极管，与所述第六开关的所述电流路径并联耦合；以及
第六可变电阻器，耦合至所述第六开关的控制输入。
15.根据权利要求14所述的功率转换器，其特征在于，还包括具有多个输出的控制电路，每个输出耦合至所述可变电阻器的相应可变电阻器。
16.根据权利要求15所述的功率转换器，其特征在于，所述控制电路的所述输出包括：
第一输出，其中所述第一可变电阻器具有在所述控制电路的所述第一输出和所述第一可变电阻器之间耦合的电流路径；
第二输出，其中所述第二可变电阻器具有在所述控制电路的所述第二输出和所述第二可变电阻器之间耦合的电流路径；
第三输出，其中所述第三可变电阻器具有在所述控制电路的所述第三输出和所述第三可变电阻器之间耦合的电流路径；
第四输出，其中所述第四可变电阻器具有在所述控制电路的所述第四输出和所述第四可变电阻器之间耦合的电流路径；
第五输出，其中所述第五可变电阻器具有在所述控制电路的所述第五输出和所述第五可变电阻器之间耦合的电流路径；以及
第六输出，其中所述第六可变电阻器具有在所述控制电路的所述第六输出和所述第六可变电阻器之间耦合的电流路径。
17.根据权利要求16所述的功率转换器，其特征在于，所述控制电路的所述输出还包括：
第一控制输出，耦合至所述第一可变电阻器的控制输入；
第二控制输出，耦合至所述第二可变电阻器的控制输入；
第三控制输出，耦合至所述第三可变电阻器的控制输入；
第四控制输出，耦合至所述第四可变电阻器的控制输入；
第五控制输出，耦合至所述第五可变电阻器的控制输入；以及
第六控制输出，耦合至所述第六可变电阻器的控制输入。
18.根据权利要求17所述的功率转换器，其特征在于，所述控制电路被配置成根据对表示所述功率转换器的功率效率的量的测量而动态地变化六个开关的切换速度。
19.根据权利要求14所述的功率转换器，其特征在于，还包括控制电路，所述控制电路被配置成根据对表示所述功率转换器的功率效率的量的测量而动态地变化六个开关的切换速度。
20.根据权利要求19所述的功率转换器，其特征在于，所述控制电路包括微控制器。
21.根据权利要求19所述的功率转换器，其特征在于，每个开关的所述切换速度通过变化相关联的可变电阻器的电阻而变化。
22.根据权利要求19所述的功率转换器，其特征在于，所测量的量是由所述转换器接收作为输入的功率对在所述转换器的输出处提供的功率的比率。
23.根据权利要求19所述的功率转换器，其特征在于，所述量表示由位于所述功率转换器附近的传感器测量的温度。
24.根据权利要求19所述的功率转换器，其特征在于，还包括位于所述功率转换器附近的温度传感器，其中所述量表示由所述温度传感器测量的温度。
25.根据权利要求19所述的功率转换器，其特征在于，每个开关的所述切换速度由所述量控制，所述切换速度的变化被选择成使得所述转换器的所述功率效率最大化。
CN2012205724044U 2011-10-27 2012-10-29 功率转换器 Expired - Lifetime CN202856650U (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1159751 2011-10-27
FR1159751A FR2982099B1 (fr) 2011-10-27 2011-10-27 Commande d'un interrupteur dans un convertisseur de puissance

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN202856650U true CN202856650U (zh) 2013-04-03

Family

ID=47987796

Family Applications (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201210431436.7A Active CN103095169B (zh) 2011-10-27 2012-10-29 对功率转换器中开关的控制
CN2012205724044U Expired - Lifetime CN202856650U (zh) 2011-10-27 2012-10-29 功率转换器
CN201710641042.7A Active CN107612401B (zh) 2011-10-27 2012-10-29 对功率转换器中开关的控制

Family Applications Before (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201210431436.7A Active CN103095169B (zh) 2011-10-27 2012-10-29 对功率转换器中开关的控制

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201710641042.7A Active CN107612401B (zh) 2011-10-27 2012-10-29 对功率转换器中开关的控制

Country Status (3)

Country Link
US (1) US9118260B2 (zh)
CN (3) CN103095169B (zh)
FR (1) FR2982099B1 (zh)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103095169A (zh) * 2011-10-27 2013-05-08 意法半导体(图尔)公司 对功率转换器中开关的控制
CN109997304A (zh) * 2016-08-26 2019-07-09 通用电气公司 功率转换系统及其相关方法

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2014186765A1 (en) 2013-05-17 2014-11-20 Cirrus Logic, Inc. Single pin control of bipolar junction transistor (bjt)-based power stage
US9735671B2 (en) 2013-05-17 2017-08-15 Cirrus Logic, Inc. Charge pump-based drive circuitry for bipolar junction transistor (BJT)-based power supply
WO2015017315A1 (en) 2013-07-29 2015-02-05 Cirrus Logic, Inc. Compensating for a reverse recovery time period of a bipolar junction transistor (bjt) in switch-mode operation of a light-emitting diode (led)-based bulb
US9496855B2 (en) 2013-07-29 2016-11-15 Cirrus Logic, Inc. Two terminal drive of bipolar junction transistor (BJT) of a light emitting diode (LED)-based bulb
US9484733B1 (en) * 2013-09-11 2016-11-01 Western Digital Technologies, Inc. Power control module for data storage device
KR102308628B1 (ko) * 2015-01-21 2021-10-05 삼성에스디아이 주식회사 하이브리드 전력변환 시스템 및 이를 이용하는 최대 효율 결정 방법
US9504118B2 (en) 2015-02-17 2016-11-22 Cirrus Logic, Inc. Resistance measurement of a resistor in a bipolar junction transistor (BJT)-based power stage
US9603206B2 (en) 2015-02-27 2017-03-21 Cirrus Logic, Inc. Detection and control mechanism for tail current in a bipolar junction transistor (BJT)-based power stage
US9609701B2 (en) 2015-02-27 2017-03-28 Cirrus Logic, Inc. Switch-mode drive sensing of reverse recovery in bipolar junction transistor (BJT)-based power converters
DE102015105889A1 (de) * 2015-04-17 2016-10-20 Ge Energy Power Conversion Technology Limited Schaltmodul und Umrichter mit wenigstens einem Schaltmodul
JP6390535B2 (ja) * 2015-06-26 2018-09-19 株式会社デンソー 電力変換制御装置
US9654028B1 (en) * 2016-03-24 2017-05-16 Eaton Corporation System and method for maximizing efficiency of three-phase inverter-based power systems
US9933842B2 (en) 2016-04-15 2018-04-03 Emerson Climate Technologies, Inc. Microcontroller architecture for power factor correction converter
US10312798B2 (en) 2016-04-15 2019-06-04 Emerson Electric Co. Power factor correction circuits and methods including partial power factor correction operation for boost and buck power converters
US10656026B2 (en) 2016-04-15 2020-05-19 Emerson Climate Technologies, Inc. Temperature sensing circuit for transmitting data across isolation barrier
US10277115B2 (en) 2016-04-15 2019-04-30 Emerson Climate Technologies, Inc. Filtering systems and methods for voltage control
US10284132B2 (en) 2016-04-15 2019-05-07 Emerson Climate Technologies, Inc. Driver for high-frequency switching voltage converters
US10305373B2 (en) 2016-04-15 2019-05-28 Emerson Climate Technologies, Inc. Input reference signal generation systems and methods
US10763740B2 (en) 2016-04-15 2020-09-01 Emerson Climate Technologies, Inc. Switch off time control systems and methods
JP6840695B2 (ja) * 2018-03-21 2021-03-10 株式会社東芝 半導体装置、電力変換装置、駆動装置、車両、及び、昇降機
US11527950B2 (en) 2019-03-25 2022-12-13 Semiconductor Components Industries, Llc Power supply system for controlling load distribution across multiple converters for optimizing overall efficiency
US11463019B2 (en) 2019-03-25 2022-10-04 Semiconductor Components Industries, Llc Power supply system for optimizing a performance metric using artificial intelligence
US11258374B2 (en) 2019-03-25 2022-02-22 Semiconductor Components Industries, Llc Power supply system for optimizing standby power using artificial intelligence
CN111541359B (zh) * 2020-03-25 2023-03-24 西安电子科技大学 开关切换序列控制方法、系统、存储介质、装置及应用
CN111541358B (zh) * 2020-03-25 2023-07-07 西安电子科技大学 变频开关序列控制方法、系统、存储介质、装置及应用
US11716014B2 (en) * 2021-12-27 2023-08-01 GM Global Technology Operations LLC Method for detecting early degradation within the inverter module

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6476683B1 (en) * 2000-07-25 2002-11-05 Yazaki North America, Inc. Adaptive switching speed control for pulse width modulation
JP4223379B2 (ja) * 2003-12-10 2009-02-12 三菱電機株式会社 スイッチングデバイスの制御装置およびモーターの駆動回路の制御装置
JP4364651B2 (ja) * 2004-01-07 2009-11-18 三菱電機株式会社 昇圧装置及びモータ制御装置
US7990740B1 (en) * 2004-03-19 2011-08-02 Marvell International Ltd. Method and apparatus for controlling power factor correction
JP4217644B2 (ja) * 2004-03-23 2009-02-04 キヤノン株式会社 発電システム、発電システムの管理装置及び管理方法
JP2005304143A (ja) * 2004-04-08 2005-10-27 Mitsubishi Electric Corp 電力変換装置
US20050281058A1 (en) * 2004-06-21 2005-12-22 Issa Batarseh Dynamic optimization of efficiency using dead time and FET drive control
EP1779503A2 (fr) * 2004-07-05 2007-05-02 Moteurs Leroy-Somer Redresseur et systeme de controle de la vitesse d'un moteur electrique.
US7619906B2 (en) * 2005-03-01 2009-11-17 York International Corporation System for precharging a DC link in a variable speed drive
US7655977B2 (en) * 2005-10-18 2010-02-02 International Rectifier Corporation Trench IGBT for highly capacitive loads
US20070236197A1 (en) * 2006-04-10 2007-10-11 Vo Hai H Adaptive DC to DC converter system
US7615940B2 (en) * 2006-06-30 2009-11-10 Intersil Americas Inc. Gate driver topology for maximum load efficiency
US7728568B1 (en) * 2006-12-22 2010-06-01 Chil Semiconductor Inc. Power supply circuit and switch drivers
US7814345B2 (en) * 2007-02-28 2010-10-12 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Gate drive voltage selection for a voltage regulator
US7808299B2 (en) * 2007-12-14 2010-10-05 Astec International Limited Switching power converter with reduced switching losses
US8625315B2 (en) * 2008-05-09 2014-01-07 Etm Electromatic Inc Inverter modulator with variable switching frequency
DE102008044662A1 (de) * 2008-08-28 2010-03-04 Aptronic Ag Schaltnetzteil mit selbst optimierendem Wirkungsgrad
US7893751B2 (en) * 2009-01-30 2011-02-22 Infineon Technologies Austria Ag Method and circuit for protecting a MOSFET
US8125200B2 (en) * 2009-04-29 2012-02-28 Dell Products L.P. Systems and methods for intelligently optimizing operating efficiency using variable gate drive voltage
CN101841247B (zh) * 2009-11-20 2013-01-23 Bcd半导体制造有限公司 一种开关电源的基极驱动电路
US8749278B2 (en) * 2010-08-09 2014-06-10 Honda Motor Co., Ltd. Semiconductor device driving unit and method
US8305053B2 (en) * 2010-08-18 2012-11-06 Texas Instruments Incorporated System and method for controlling a power switch in a power supply system
US9236856B2 (en) * 2010-12-09 2016-01-12 Taiwan Semiconductor Manufactuing Company, Ltd. Apparatus for controlling slew rate
US9018928B2 (en) * 2010-12-29 2015-04-28 Microchip Technology Incorporated Relative efficiency measurement in a pulse width modulation system
FR2982099B1 (fr) * 2011-10-27 2013-11-15 St Microelectronics Tours Sas Commande d'un interrupteur dans un convertisseur de puissance

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103095169A (zh) * 2011-10-27 2013-05-08 意法半导体(图尔)公司 对功率转换器中开关的控制
CN103095169B (zh) * 2011-10-27 2017-08-29 意法半导体(图尔)公司 对功率转换器中开关的控制
CN109997304A (zh) * 2016-08-26 2019-07-09 通用电气公司 功率转换系统及其相关方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN107612401B (zh) 2019-11-19
US9118260B2 (en) 2015-08-25
CN103095169A (zh) 2013-05-08
FR2982099B1 (fr) 2013-11-15
FR2982099A1 (fr) 2013-05-03
CN107612401A (zh) 2018-01-19
US20130107595A1 (en) 2013-05-02
CN103095169B (zh) 2017-08-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN202856650U (zh) 功率转换器
EP2731252B1 (en) Inverter circuit and control method therefor
Gaurav et al. Energy management of PV–battery based microgrid system
Wu et al. Bidirectional buck–boost current-fed isolated DC–DC converter and its modulation
Alhamrouni et al. Design and development of SEPIC DC-DC boost converter for photovoltaic application
Khosroshahi et al. A two-stage coupled-inductor-based cascaded DC-DC converter with a high voltage gain
Choubey et al. A tri-state 4-switch bi-directional converter for interfacing supercapacitors to DC micro-grids
CN103414338B (zh) 双向dcdc变换电路和变换装置
CN104270004A (zh) 一种光伏逆变器控制方法和系统
CN202183738U (zh) 自生成级联电源的级联型多电平逆变电路
CN203708098U (zh) 一种预充电回路以及发电系统
Wang et al. Study of an active network DC/DC boost converter based switched-inductor
Zhang et al. Design and test of a novel buck-boost inverter with three switching devices
CN105207515A (zh) 一种重复频率脉冲功率电流源
Mitra et al. Performance analysis of a new high gain dc–dc converter interfaced with solar photovoltaic module
Cao et al. An interleaved buck converter with reduced reverse-recovery problems
Liu et al. Three-phase current-source buck type PFC converter with reverse-blocking IGBTs
Chao et al. Design and control of a novel module integrated converter with power pulsation decoupling for photovoltaic system
Yang et al. An improved dual-buck with common-mode leakage current suppression
Mathew et al. Integrated single stage standalone solar PV inverter
Tang et al. Study of a high step-up voltage gain DC/DC converter with passive lossless clamp circuit
Mishra et al. A new configuration of dual output buck-boost converter for solar energized water pump driven by switched reluctance motor
Zengin et al. Loss analysis of trapezoid and triangular current modulated DCM AC/DC DAB converter
Nie et al. A step-variable soft start control method applied to boost type PFC rectifier
Villagrán-Valencia et al. Analysis of Bidirectional Switching of SiC Transistors in a Matrix Converter Leg

Legal Events

Date Code Title Description
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CX01 Expiry of patent term

Granted publication date: 20130403

CX01 Expiry of patent term