CN1609168A - 直馏沥青 - Google Patents
直馏沥青 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1609168A CN1609168A CN 200410061765 CN200410061765A CN1609168A CN 1609168 A CN1609168 A CN 1609168A CN 200410061765 CN200410061765 CN 200410061765 CN 200410061765 A CN200410061765 A CN 200410061765A CN 1609168 A CN1609168 A CN 1609168A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- crude oil
- straight
- oil
- under
- distillation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Working-Up Tar And Pitch (AREA)
Abstract
本发明在常压蒸馏中提高汽油、煤柴油馏分的收率，又在减压蒸馏中把蒸馏条件提高到最高切割馏分温度，提高VGO收率，与此同时提供25℃下的针入度(1/10mm)是20～200、蜡成分是2质量％以下、薄膜加热试验后15℃下的伸长度是100cm以上的难龟裂、难显车辙性槽、耐久性好的直馏沥青。该直馏沥青，其特征在于是对减压蒸馏的切割馏分温度在600℃以上，可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100该性能的直馏沥青的原油进行常压蒸馏后，在切割馏分温度500～650℃的范围对常压蒸馏渣油进行减压蒸馏，通在在得到的减压蒸馏渣油中混合沥青质成分不足13质量％的脱沥青沥青而得到的，25℃下的针入度(1/10mm)是20～200、蜡成是2质量％以下、薄膜加热试验后15℃下的伸长率是100cm以上。
Description
[技术领域]
本发明涉及直馏沥青。
[背景技术]
近年，石油产品的需求虽然C重油在减少，但汽油、煤油、柴油在增加。为了增产这些石油产品，有使用汽油、煤柴油馏分收率高的轻质原油的方法，和减压蒸馏得到的减压柴油(VGO)作为原料油使用流化催化裂化装置或加氢裂化装置等生产汽油、煤油、柴油的方法。然而，使用轻质原油由于有量的限制，所以最近出现使用裂化装置增产汽油、煤柴油的倾向。因此，作为裂化装置原料油的VGO存在不足趋势，采取在提炼VGO时尽量提高减压蒸馏的切割馏分温度(カツト温度)来提高VGO收率。采用这些方法努力实现尽量提高石油产品中汽油、煤油、柴油的比例。
然而，过去生产直馏沥青用的原油，使用沥青质成分多的减压渣油得到的一部分中重质原油。由这些中重质原油生产直馏沥青时，由于将原油单独或多种原油混合进行常压蒸馏后，再进行减压蒸馏，所以在第一阶段的常压蒸馏存在汽油、煤柴油馏分收率降低的缺点。另外，在第二阶段的减压蒸馏，生产所期望针入度的直馏沥青时，由于减压蒸馏的切割馏分温度必须比提炼燃料油时低，因此存在仅切割馏分温度降低的部分使VGO收率低缺点。此外，这些方法是归属技术常识的公知方法，还没有值得参考的现有技术文献。
另外，过去铺路用的沥青，使用蒸馏原油生产的25℃下的针入度(1/10mm)40～100的直馏沥青，在交通干道上产生车辙槽(rut)或疲劳龟裂，出现对车辆安全行驶带来故障的问题。
本发明为了常压蒸馏提高汽油、煤柴油馏分的收率，并为了减压蒸馏把蒸馏条件提高到最高切割馏分温度来提高VGO收率，且为了提高铺路沥青的耐久性而提供在25℃下的针入度(1/10m)为20～200，为了提高铺路沥青的耐车辙槽性、且为了减少石蜡成分又降低施工时的沥青老化，提高铺路的疲劳龟裂性，提供蜡成分是2质量％以下、薄膜加热试验后的15℃下的伸长度是100cm以上为特征的直馏沥青。
[发明内容]
本发明者等为了解决前述课题，对难龟裂、难显车辙槽、耐久性好的直馏沥青潜心研究的结果，发现通过在特定的重质原油制得的减压渣油中混合脱沥青沥青、或将由特定的重质原油与轻质原油得到的减压渣油进行混合，可以得到直馏沥青，提高汽油、煤柴油馏分的收率与VGO收率，同时制得25℃下的针入度(1/10mm)为20～200、蜡成分是2质量％以下、薄膜加热后的15℃下的伸长度是100cm以上的，难龟裂、难显车辙槽、耐久性好的直馏沥青。
即，本发明第1涉及直馏沥青，其特征在于通过减压蒸馏的切割馏分温度在600℃以上，把可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100性能的直馏沥青的原油进行常压蒸馏后，对常压蒸馏渣油在切割馏分温度500～650℃的范围进行减压蒸馏，通过在得到的减压蒸馏渣油中混合沥青质不足13质量％的溶剂脱沥青沥青(solvent deasphalted asphalt)得到的，25℃下的针入度(1/10mm)为20～200、蜡成分是2质量％以下、薄膜加热试验后的15℃下的伸长度是100cm以上。
另外，本发明第2涉及直馏沥青，其特征在于将下述的(1)与(2)的原油：
(1)减压蒸馏切割馏分温度不足600℃，可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)100以下、25℃下的针入度(1/10mm)在40～100的范围PVN为-1.5以上、不足-0.5性能的直馏沥青的原油；
(2)减压蒸馏切割馏分温度在600℃以上，可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100性能的直馏沥青的原油；
混合进行常压蒸馏后，通过对常压蒸馏渣油在切割馏分温度500～650℃的范围进行减压蒸馏得到的，在25℃下的针入度(1/10mm)为20～200、蜡成分是2质量％以下、薄膜加热试验后的15℃下的伸长度是100cm以上。
此外，本发明第3涉及直馏沥青，其特征在于将下述的(1)与(2)的原油：
(1)减压蒸馏切割馏分温度不足600℃、可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)100以下、25℃下的针入度(1/10mm)在40～100的范围，PVN为-1.5以上、不足-0.5性能的直馏沥青的原油；
(2)减压蒸馏切割馏分温度在600℃以上，可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100性能的直馏沥青的原油；
分别进行常压蒸馏后，通过在切割馏分温度是500～650℃的范围对常压蒸馏渣油进行减压蒸馏，将得到的减压蒸馏渣油进行混合而得到的，在25℃下的针入度(1/10mm)是20～200、蜡成分是2质量％以下、薄膜加热试验后的15℃下的伸长度是100cm以上。
[附图的简单说明]
第1图表示求切割馏分温度方法的图。
[具体实施方式]
(本发明的第1沥青)
本发明的第1直馏沥青如前所述，必须对设定的原油进行常压蒸馏后，在对所得的常压蒸馏渣油进行减压蒸馏(切割馏分温度：500～650℃)得到的减压蒸馏渣油(称减压渣油)中混合有所定性能的溶剂脱沥青沥青。
第1直馏沥青使用的原油，是减压蒸馏的切割馏分温度在600℃以上，可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100性能的直馏沥青的原油。减压蒸馏的切割馏分温度是600℃以上、优选是600～750℃的范围。
此外，本发明所说的所谓切割馏分温度是指如下所述求出的温度。首先，对常压渣油进行减压蒸馏，假设得到馏出油收率为A％，渣油收率为B％。然后，如图1所示，绘制减压蒸馏馏出油与减压蒸馏渣油的高温气相色谱蒸馏曲线，把馏出油与渣油的蒸馏曲线重叠部分的面积分配成渣油与馏出油的收率比＝B％∶A％的温度定义为切割馏分温度。此外，由于减压蒸馏渣油沸点太高不能直接注入高温气相色谱，故预先采用分子蒸馏在馏出50质量％左右时把切割的馏分注入气相色谱，使用分子蒸馏馏出油收率(切割的馏分/减压蒸馏渣油(％))修正后求高温气相色谱蒸馏曲线。
这里所说的高温气相色谱蒸馏，采用JIS K2254(石油产品-蒸馏试验方法-气相色谱法蒸馏试验方法)规定的方法，而毛细管柱是耐热性好的惰性谱柱，使用长度4m以上的フロンテイア·ラボ公司制造的超合金(Ultra ALLOY)。
作为原油，如果可得到如前述性能的直馏沥青则可以使用任何种类的原油，但优选位于石蜡基原油与环烷基原油中间的中间基原油，例如可列举曼芝原油、鸟姆萨夫原油、迪拜原油、阿曼原油。此外，这些原油可以混合使用。
为得到本发明的第1直馏沥青而使用的减压蒸馏渣油，必须是对前述原油进行常压蒸馏，在切割馏分温度500～650℃的范围内对所得常压蒸馏渣油进行减压蒸馏。这里所说的减压蒸馏渣油尽量优选在减压蒸馏装置的最高切割馏分温度下蒸馏得到。此外，最高切割馏分温度根据减压蒸馏装置的不同而不同。
为得到本发明的第1直馏沥青使用的脱溶剂沥青必须是采用溶剂脱沥青法(solvent deasphalting process)得到的沥青。溶剂脱沥青法是以由原油得到的减压蒸馏渣油、常压蒸馏渣油为原料，采用丙烷、丁烷、正戊烷等为熔剂、在压力20～40kg/cm2的加压下，抽提温度40～190℃的条件下，对富含饱和成分、芳香族成分进行抽提的方法。溶剂脱沥青沥青，是采用溶剂脱沥青法不被溶剂抽提而残留的沥青质成分，树脂成分多的成分，25℃下的针入度(1/10mm)小，一般在20以下。本发明为得到难龟裂、难显车辙槽、耐久性好的直馏沥青，必须是沥青质成分不足13质量％的溶剂脱沥青沥青。
本发明中所说的沥青质成分是采用石油学会标准JPI-5S-22-83沥青柱色谱的组成分析法得到的成分。
作为生产本发明的第1直馏沥青的方法，由前述原油得到的减压渣油与沥青质成分不足13质量％的溶剂脱沥青沥青的混合比例优选10～95体积％∶90～5体积％(总计100体积％)，再优选20～90体积％∶80～10体积％。脱离该范围时不能得到所要求的难龟裂、难显车辙槽、耐久性好的直馏沥青。
本发明的直馏沥青在25℃下的针入度必须是20～200，着眼于提高耐车辙槽，优选是30～150、更优选是40～100。另外，着眼于提高耐车辙槽性与耐龟裂性，优选蜡成分是2质量％以下，理想的是薄膜加热试验后15℃下的伸长度必须是100cm以上、优选110以上、更优选150以上。
此外，这里所说的25℃下的针入度(1/10mm)是采用JIS K2207[石油沥青针入度试验方法]测定的值，蜡成分是采用DIN 52015[分解蒸馏试验法]测定的值，薄膜加热试验后的15℃下的伸长度是根据JIS K2207[石油沥青薄膜加热试验方法]加热后，采用JIS K2207[石油沥青伸长度试验方法]测定15℃下伸长率值。
(本发明第2的沥青)
本发明的第2直馏沥青如前所述，优选将(1)的原油与(2)的原油混合进行常压蒸馏后，在切割馏分温度500～650℃的范围对常压蒸馏渣油进行减压蒸馏得到。
本发明的第2直馏沥青使用的上述(1)的原油(以下-称原油(1))是中重质原油，是在减压蒸馏的切割馏分温度不足600℃下，可得到25℃下的针入度(1/10mm)100以下，优选25℃下的针入度(1/10mm)80以下、25℃下的针入度(1/10mm)在40～100范围的、PVN为-1.5以上、不足-0.5，优选-1.2以上，不足-0.5性能的直馏沥青的原油。减压蒸馏的切割馏分温度是不足600℃、优选是400～不足600℃的范围。减压蒸馏的切割馏分温度根据原油种类而不同。
如果能得到前述性能的直馏沥青则可以是任何种类的原油，但作为原油(1)，是这些原油之中的中重质原油，优选位于石蜡基原油与环烷基原油中间的中间基原油与环烷基原油，例如可列举阿拉伯轻原油、伊斯姆斯原油、科威特原油、阿卢拉伊安原油、索刘休原油。这些的原油可以混合使用。
原油(1)是过去称之适用于生产直馏沥青的原油。由原油(1)单独或几种混合的原油提炼直馏沥青时，减压蒸馏的切割馏分温度低为400～560℃。
前述的PVN(Penetration Viscosity Number)用下式表示。
PVN＝[(logL-logX)/(logL-logM)]×(-1.5)
logL＝4.25800-0.79674 log PT
logM＝3.46289-0.61094 log PT
L：PVN＝0.0时135℃下的运动粘度(cSt)
M：PVN＝-1.5时135℃下的运动粘度(cSt)
X：沥青135℃下的运动粘度(cSt)
PT：沥青25℃下的针入度(1/10mm)。
此外，这里所说的所谓135℃下的运动粘度，是采用JIS K2207[石油沥青高温运动粘度试验方法]测定的135℃下的运动粘度值，所谓25℃下的针入度(1/10mm)是采用JIS K2207[石油沥青针入度试验方法]测定的值。
本发明的第2沥青使用的上述(2)的原油(以下，称原油(2))，是减压蒸馏的切割馏分温度在600℃以上，可以得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100性能的直馏沥青的原油。减压蒸馏的切割馏分温度是600℃以上，优选是600～750℃的范围。
如果可得到前述性能的直馏沥青则可以是任何种类的原油，但作为原油(2)，优选位于石蜡基原油与环烷基原油中间的中间基原油，可列举曼芝原油、鸟姆萨夫原油、迪拜原油、阿曼原油、埃科菲斯克原油。这些的原油可以混合使用。
由原油(2)提炼直馏沥青时必须使切割馏分温度高于600℃以上，这是因为使用通常的减压蒸馏装置不能提炼直馏沥青的温度范围。所以，原油(2)过去不能作为生产直馏沥青原料使用。而本发明者等通过使用可以蒸馏到高沸点馏分的蒸馏装置，由原油(2)提炼直馏沥青进行评价，发现可以制造优质的直馏沥青。
此外，还发现将切割馏分温度高的原油(2)与过去作为生产直馏沥青原料使用的切割馏分温度低的原油(1)进行混合，通过蒸馏得到的直馏沥青的性能与过去由原油(1)生产的直馏沥青的性能相同或更好。而且，还发现由于通过选择原油(1)与原油(2)的混合比例而且由地选择切割馏分温度，故在减压蒸馏装置的最高切割馏分温度下，可以生产难龟裂，难显车辙槽性、耐久性好的直馏沥青。
减压蒸馏装置的最高切割馏分温度，通常在550～600℃的范围，最高切割馏分温度根据减压蒸馏装置的不同而不同。
本发明的第2直馏沥青生产方法中，原油(1)与原油(2)的混合比合优选2～95体积％∶98～5体积％(总计100体积％)、再优选5～90体积％∶95～10体积％。脱离该范围时不能得所要求具有难龟裂、难车辙槽、耐久性好的前述性能的直馏沥青。
为在减压蒸馏装置的最高切割馏分温度左右提炼直馏沥青，预先求出原油(1)与原油(2)的混合比例，和目标针入度下直馏沥青切割馏分温度的关系，由该关系确定原油(1)与原油(2)的混合比例使之成为生产所用的减压蒸馏装置的最高切割馏分温度。这种情况下，原油(1)与原油(2)的混合比例根据所用原油种类与减压蒸馏装置的不同而不同。
(本发明的第3沥青)
本发明的第3直馏沥青，如前所述，优选通过将(1)的原油与(2)的原油分别进行常压蒸馏后，在切割馏分温度是500～650℃的范围对常压蒸馏渣油进行减压蒸馏，将所得的减压蒸馏渣油进行混合得到。
本发明的第3直馏沥青的制造方法中，由原油(1)得到的减压渣油与由原油(2)得到的减压渣油的混合比例优选2～95体积％∶98～5体积％(总计100体积％)、再优选5～90体积％∶95～10体积％。脱离该范围时不能得到具有所要求目的的难龟裂、难显车辙槽、耐久性好的前述性能的本发明直馏沥青。
此外，由原油(1)与原油(2)得到的减压渣油尽量优选在减压蒸馏装置的最高切割馏分温度下蒸馏得到。
为得到目标针入度的直馏沥青，例如，在由原油(1)得到的针入度小的减压渣油中，加入由原油(2)得到的针入度大的减压渣油充分混合进行制造达到目标针入度。
(其他原油的减压蒸馏基础的配合)
本发明，只要可以得到具有设定性能的难龟裂、难显车辙槽、耐久性好的本发明的直馏沥青，则甚至可混合不归属原油(1)与原油(2)的原油50体积％，优选40体积％，再优选30体积％。所谓不归属原油(1)与原油(2)的原油，是减压蒸馏的切割馏分温度不足600℃，可以得到具有25℃下的针入度(1/10mm)100以下，在25℃下的针入度(1/10mm)40～100范围的、PVN-0.5以上性能的直馏沥青的原油。
另外，甚至可以混合减压蒸馏的切割馏分温度不足600℃，对可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)100以下，25℃下的针入度(1/10mm)在40～100范围的、PVN-0.5以上性能的直馏沥青的原油进行蒸馏，所得到的减压渣油50体积％，优选40体积％，再优选30体积％。
本发明中，原油(1)与原油(2)的混合方法，或由原油(1)与原油(2)得到的减压渣油或溶剂脱沥青沥青的混合方法可以采用通常的方法进行。例如，有油罐内调合法、管道内调合混合法等。所谓油罐内调合是在油罐内使用喷射混合器、螺旋浆式混合器等进行混合的方法。所谓管道内调合混合是使用配管输送时使配管内形成涡流进行混合的方法。
[实施例]
以下，通过下面的实施例说明本发明。把按原油(1)、原油(2)分类的原油得到的直馏沥青的减压切割馏分温度，25℃下的针入度(1/10mm)，PVN的值示于表1。
另外，把最终得到的产品直馏沥青诸性能示于表2，把产品直馏沥青的评价试验结果示于表3。
此外，采用以下的方法进行表2所示诸性能的分析。
25℃下的针入度(1/10mm)是采用JIS K2207[石油沥青针入度试验方法]测定的值。
软化点(℃)是采用JIS K2207[石油沥青软化点试验方法]测定的值。
120℃下的运动粘度(mm2/s)是采用JIS K2207[石油沥青高温运动粘度试验方法]测定的值。
15℃下的伸长度(cm)是采用JIS K2207[石油沥青伸长度试验方法]测定的值。
500℃以下的馏分(vol％)是采用JIS K2207[石油产品蒸馏试验方法]的减压蒸馏试验方法测定的值。
蜡成分(质量％)是采用DIN 52015[分解蒸馏式验法]测定的值。
薄膜加热试验后的15℃下的伸长度(cm)，是按照JIS K2207[石油沥青薄膜加热试验方法]加热后，采用JIS K2207[石油沥青伸长度试验方法]测定15℃下伸长度的值。
此外，表2所示的产品直馏沥青的评价，采用轮迹试验、弯曲试验进行，把评价结果示于表3。
再者，轮迹试验与弯曲试验，分别采用社团法人日本道路协会[铺装试验方式便览]的3-7-3[轮迹试验方法]、3-7-5[弯曲线试验方法]所述的方法进行。以下简述试验法概况。
(轮迹试验：社团法人日本道路协会[铺装试验法便览]的3-7-3[轮迹试验方法])
把沥青与骨材进行加热混合的沥青混合物加到所定的模框(300×300×50mm)内、使整形后的供试体在60℃的恒温室内规定荷重(686±10N)的小型车上往复移动，测定45分钟与60分钟时的变形量(轮压凹量)求动态稳定度(次/mm)，评价混合物耐轮压性。
动态稳定度(DS：Dynamic Stability)的值越大表示高温下加热沥青混合物的耐流动性越好。一般为了不产生轮轨迹，动态稳定度必须是500以上。
(弯曲试验：社团法人日本道路协会[铺装试验法便览]的3-7-5[弯曲试验方法])
把沥青与骨材进行加热混合的沥青混合物加到所定的模框(300×300×50mm)中，进行整形后，切出300×100×50mm的形状的供试体制作供试体，在-10℃养护后，把供试体固定在载荷试验机上，按照载荷速度50mm/分在中央部集中进行载荷。施加载荷直到出现最大荷重后供试体断裂，求荷重与变形量，求出断裂时(最大荷重时)的弯曲强度与断裂时的变形。
一般，断裂时的弯曲强度与变形的值越大表明对龟裂的耐久性越好。
(评价)
由轮迹试验结果，动态稳定度是500(次/mm)以上时，不产生轮迹评价为○。
此外，由弯曲试验结果评价无龟裂为○，有时产生龟裂为△，有龟裂为×。
<实施例1>
将原油(A)(原油(1))20体积％与原油(a)(原油(2))80体积％进行混合，对该混合原油进行常压蒸馏后，在切割馏分温度590℃下进行减压蒸馏，得到直馏沥青。对VGO进行加氢裂解。把采用这些操作得到的汽油馏、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与直馏沥青的性能示于表2。与由后述的比较例1所示原油(A)(原油(1))100体积)得到直馏沥青提炼时相比，汽油、煤-柴油馏分的合计收率高。
另外，由于切割馏分温度高，故沥青中没有500℃以下的轻质馏分。
<比较例1>
把原油(A)(原油(1))100体积％与实施例1同样地进行蒸馏与加氢裂解得到的汽油馏分、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与直馏沥青的性能示于表2。
<实施例2>
把原油(A)(原油(1))20体积％与原油(b)(原油(2))80体积％混合，与实施例1同样地进行蒸馏与加氢裂解得到的汽油馏分、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与直馏沥青的性能示于表2。汽油、煤柴油馏分的合计收率比比较例1高。
<实施例3>
把原油(B)(原油(1))与原油(a)(原油(2))分别常压蒸馏后，在切割馏分温度590℃下进行减压蒸馏，得到减压渣油。对VGO进行加氢裂解。把采用这些操作得到的汽油馏分、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与由原油(B)得到的减压渣油57体积％与由原油(a)得到的减压渣油43体积％混合得到的直馏沥青的性能示于表2。汽油、煤柴油馏分的合计收率比后述比较例2所示由原油(B)(原油(1))100体积％得到的直馏沥青提炼时高。
<比较例2>
把原油(B)(原油(1))100体积％与实施例1同样地进行蒸馏与加氢裂解得到的汽油馏分、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与直馏沥青的性能示于表2。
<实施例4>
对原油(c)(原油(2))常压蒸馏后，在切割馏分温度590℃下进行减压蒸馏得到减压渣油。另一方面，原油(C)(原油(1))常压蒸馏与减压蒸馏后，使用丙烷熔剂对减压渣油进行脱沥青，得到沥青质成分11.0质量％的溶剂脱沥青沥青。对VGO与溶剂脱沥青油(solvont deasphaltedoil)进行加氢裂解。把采用这些操作得到的汽油馏分、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与原油(c)的减压渣油60体积％与原油(C)(原油(1))的脱沥青40体积％混合得到的沥青的性能示于表2。汽油、煤柴油馏分的合计收率比后述此例较3所示由原油(C)(原油(1))100体积％得到的直馏沥青提炼时高。
<实施例5>
把原油(d)(原油(2))常压蒸馏后，在切割馏分温度590℃下进行减压蒸馏，得到减压渣油。另一方面，原油(D)(原油(1))常压蒸馏与减压蒸馏后，使用丙烷溶剂对减压渣油进行脱沥青，得到沥青质成分11.0质量％的溶剂脱沥青沥青。对VGO与脱沥青油进行加氢裂解。把采用这些操作得到的汽油馏分、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与原油(b)的减压渣油60体积％与原油(B)(原油(1))的溶剂脱沥青沥青30体积％混合得到的沥青的性能示于表2。汽油、煤柴油馏分的合计收率比后述的比较例3所示由原油(B)(原油(1))100体积％得到的直馏沥青提炼时高。
<比较例3>
把原油(C)(原油(1))100体积％与实施例1同样地进行蒸馏与加氢裂解得到的汽油馏分、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与直馏沥青的性能示于表2。
<比较例4>
把原油(D)(原油(1))100体积％与实施例1同样地进行蒸馏与加氢裂解得到的汽油馏分、煤柴油馏分、VGO馏分的收率与直馏沥青性能示于表2。
这样，任何一个实施例常压蒸馏时的汽油、煤柴油馏分的收率也都比比较例高。另外，其后生产直馏沥青时的减压蒸馏时切割馏分温度比由各原油(1)生产时高，该部分VGO收率高。另外，对VGO进行加氢裂解得到的汽油、煤柴油馏分的收率也高，实施例4与5的情况，由于由减压渣油经过溶剂脱沥青操作得到的脱沥青油也进行加氢裂解，所以汽油、煤-柴油馏分的收率更高。
另外，表明实施例是耐显车辙槽好、耐龟裂性好、耐久性好的直馏沥青，而可知比较例耐龟裂性有问题。
<发明效果>
根据本发明，选择原油的种类通过进行混合操作，蒸馏操作，或者通过减压渣油等为原料的溶剂脱沥青操作与渣油的混合操作，不仅使用相同原油处理量比过去生产直馏沥青时增产汽油、煤柴油，而且可以提供难龟裂、难显轮轨迹、耐久性好的直馏沥青及其生产方法。因此，第一阶段的常压蒸馏增加汽油、煤柴油馏分的收率。第二阶段的减压蒸馏可以比过去生产直馏沥青时提高切割馏分温度。可在减压蒸馏装置的最高切割馏分温度下进行蒸馏，结果VGO馏分的收率增高。该VGO由于在裂解装置中变成汽油、煤柴油，所以在该阶段汽油、煤柴油的收率也增加。
此外，由于过去不能用作生产直馏沥青使用的原油(2)变得可以用作生产直馏沥青使用，所以可以根据原油价格自由地选择生产直馏沥青用原油，这种优点十分显著。
另外，过去的直馏沥青有时含沸点比较低的馏分，若是这样的直馏沥青与骨材混合时，在铺设沥青时等产生白烟，或者有时臭气严重成为问题，而本发明的直馏沥青由于不含沸点低的馏分，所以完全没有这些问题。此外，由于含于直馏沥青中的蜡成分少，因为薄膜加热试验后的伸长度大，故本发明的直馏沥青难龟裂、难显车辙槽、耐久性好。
表1
| 原油(1) | 原油(2) | |||||||
| 原油(A) | 原油(B) | 原油(C) | 原油(D) | 原油(a) | 原油(b) | 原油(c) | 原油(d) | |
| 切割馏分温度(℃) | 512 | 557 | 556 | 545 | 600 | 600 | 600 | 600 |
| 针入度@25℃(1/10mm) | 70 | 70 | 70 | 70 | 150 | 135 | 150 | 180 |
| PVN@135℃ | -0.89 | -0.63 | -0.55 | -0.51 | -0.25 | -0.27 | -0.35 | -0.33 |
表2
| 实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 实施例5 | 比较例1 | 比较例2 | 比较例3 | 比较例4 | ||
| 常压.减压蒸馏所得各馏分的收率 | 汽油馏分 vol％ | 22.3 | 20.9 | 22.5 | 18.2 | 19.4 | 17.0 | 21.7 | 17.3 | 18.2 |
| 煤柴油馏分 vol％ | 40.2 | 36.4 | 41.7 | 39.5 | 38.5 | 32.4 | 41.1 | 36.7 | 37.2 | |
| VGO馏分 vol％ | 27.0 | 29.2 | 25.4 | 33.2 | 32.8 | 26.0 | 24.5 | 29.1 | 28.3 | |
| VGO加氢裂解所得各馏分的收率 | 汽油馏分 vol％ | 4.1 | 4.4 | 4.0 | 5.0 | 4.9 | 3.9 | 3.7 | 4.6 | 3.8 |
| 煤柴油馏分 vol％ | 17.6 | 19.0 | 17.3 | 21.6 | 22.8 | 16.9 | 15.9 | 18.9 | 19.2 | |
| 合计收率 | 汽油馏分 vol％ | 26.4 | 25.3 | 26.5 | 23.2 | 24.3 | 20.9 | 25.4 | 21.9 | 22.0 |
| 煤柴油馏分 vol％ | 57.8 | 55.4 | 59.0 | 61.1 | 61.3 | 49.3 | 57.0 | 55.6 | 56.4 | |
| 沥青性能切割馏分温度℃ | 590 | 590 | 590 | 590 | 590 | 512 | 557 | 556 | 545 | |
| 针入度 @25℃ (1/10mm) | 70 | 70 | 70 | 70 | 70 | 70 | 70 | 70 | 70 | |
| 软化点 ℃ | 47.5 | 48.0 | 47.5 | 59.0 | 62.0 | 47.5 | 48.0 | 49.5 | 50.0 | |
| 运动粘度 @120℃ mm2/s | 920 | 950 | 830 | 960 | 1020 | 770 | 870 | 950 | 960 | |
| 伸长率 @15℃ cm | 150以上 | 150以上 | 150以上 | 150以上 | 150以上 | 150以上 | 150以上 | 150以上 | 150以上 | |
| 500℃以下的馏分 vol％ | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 4 | 0 | 0 | 0 | |
| 蜡成分 mass％ | 1.8 | 1.9 | 1.7 | 1.6 | 1.7 | 2.1 | 2.2 | 2.3 | 2.3 | |
| 薄膜加热试验后的伸长度@15℃ cm | 125 | 110 | 140 | 150以上 | 150以上 | 86 | 38 | 24 | 18 | |
表3 评价试验
| 实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 实施例5 | 比较例1 | 比较例2 | 比较例3 | 比较例4 | |
| 轮迹试验动态稳定度(DS)回/mm | 800 | 850 | 760 | 800 | 850 | 680 | 680 | 700 | 730 |
| 弯曲试验(-10℃)弯曲强度 kPa变形 ×10-3 | 60315.0 | 61004.5 | 54334.8 | 61886.0 | 65906.0 | 53153.8 | 57372.9 | 61002.5 | 60312.1 |
| 评价结果耐轮轨迹耐龟裂 | ○○ | ○○ | ○○ | ○○ | ○○ | ○△ | ○× | ○× | ○× |
Claims (3)
1.直馏沥青，其特征在于是减压蒸馏的切割馏分温度在600℃以上，将可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100性能的直馏沥青的原油进行常压蒸馏，在切割馏分温度500～650℃的范围对常压蒸馏渣油进行减压蒸馏，通过在所得到的减压蒸馏渣油中混合沥青质成分不足13质量％的溶剂脱沥青沥青而得到的，25℃下的针入度(1/10mm)是20～200、蜡成分是2质量％以下、薄膜加热试验后15℃下的伸长度是100cm以上。
2.直馏沥青，其特征在于将下述的(1)与(2)的原油：
(1)减压蒸馏的切割馏分温度不足600℃，可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)100以下、25℃下的针入度(1/10mm)在40～100范围的、PVN为-1.5以上、不足-0.5性能的直馏沥青的原油；
(2)减压蒸馏的切割馏分温度在600℃以上，可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100性能的直馏沥青的原油；
混合进行常压蒸馏后，在切割馏分温度为500～650℃的范围对常压蒸馏渣油进行减压蒸馏得到的，25℃下的针入度(1/10mm)为20～200、蜡成分是2质量％以下、薄膜加热试验后15℃下的伸长度是100cm以上。
3.直馏沥青，其特征在于是将下述(1)与(2)的原油：
(1)减压蒸馏的切割馏分温度不足600℃，可得到具有在25℃下的针入度(1/10mm)100以下、25℃下的针入度(1/10mm)在40～100范围的、PVN为-1.5以上、不足-0.5性能的直馏沥青的原油；
(2)减压蒸馏的切割馏分温度在600℃以上，可得到具有25℃下的针入度(1/10mm)大于100性能的直馏沥青的原油；
分别进行常压蒸馏后，在切割馏分温度500～650℃的范围对常压蒸馏渣油进行减压蒸馏，通过将得到的减压蒸馏油进行混合而得到的，25℃下的针入度(1/10mm)是20～200、蜡成分是2质量％以下、薄膜加热试验后15℃下的伸长度是100cm以上。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003189049A JP3865394B2 (ja) | 2003-06-30 | 2003-06-30 | ストレートアスファルトの製造方法 |
| JP2003189049 | 2003-06-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1609168A true CN1609168A (zh) | 2005-04-27 |
| CN100410348C CN100410348C (zh) | 2008-08-13 |
Family
ID=34187379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CNB2004100617652A Expired - Lifetime CN100410348C (zh) | 2003-06-30 | 2004-06-30 | 直馏沥青 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3865394B2 (zh) |
| CN (1) | CN100410348C (zh) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101007902B (zh) * | 2005-12-27 | 2011-01-12 | 新日本石油株式会社 | 铺装用沥青组合物及其连续制造方法 |
| CN1900221B (zh) * | 2005-05-17 | 2011-06-22 | 新日本石油株式会社 | 铺装用沥青及其制造方法 |
| CN104212472A (zh) * | 2013-06-03 | 2014-12-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产道路沥青原料的设备 |
| CN116285688A (zh) * | 2023-03-28 | 2023-06-23 | 山东海韵沥青有限公司 | 一种防水卷材的涂盖料、制备方法及应用 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4698476B2 (ja) * | 2005-05-17 | 2011-06-08 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | 舗装用アスファルトおよびその製造方法 |
| JP5238133B2 (ja) * | 2006-02-10 | 2013-07-17 | Ｊｘ日鉱日石エネルギー株式会社 | アスファルトの連続的製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06116499A (ja) * | 1992-10-06 | 1994-04-26 | Nippon Oil Co Ltd | 舗装用アスファルトの製造方法 |
| JP3895515B2 (ja) * | 2000-03-15 | 2007-03-22 | 株式会社ジョモテクニカルリサーチセンター | ストレートアスファルトおよびその製造方法 |
-
2003
- 2003-06-30 JP JP2003189049A patent/JP3865394B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-06-30 CN CNB2004100617652A patent/CN100410348C/zh not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1900221B (zh) * | 2005-05-17 | 2011-06-22 | 新日本石油株式会社 | 铺装用沥青及其制造方法 |
| CN101007902B (zh) * | 2005-12-27 | 2011-01-12 | 新日本石油株式会社 | 铺装用沥青组合物及其连续制造方法 |
| CN104212472A (zh) * | 2013-06-03 | 2014-12-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产道路沥青原料的设备 |
| CN104212472B (zh) * | 2013-06-03 | 2017-03-22 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种生产道路沥青原料的设备 |
| CN116285688A (zh) * | 2023-03-28 | 2023-06-23 | 山东海韵沥青有限公司 | 一种防水卷材的涂盖料、制备方法及应用 |
| CN116285688B (zh) * | 2023-03-28 | 2024-01-19 | 山东海韵沥青有限公司 | 一种防水卷材的涂盖料、制备方法及应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2005023174A (ja) | 2005-01-27 |
| CN100410348C (zh) | 2008-08-13 |
| JP3865394B2 (ja) | 2007-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4947473B2 (ja) | 石油ピッチを含有する高品質アスファルト及びその製造方法 | |
| CN1071370C (zh) | 控制极性芳烃的重质烃加氢裂化 | |
| CN1354779A (zh) | 生产合成石脑油燃料的方法及用该方法生产的合成石脑油燃料 | |
| CN1104678A (zh) | 制备高粘度指数的润滑油基油和高十六烷值的柴油工艺 | |
| US20110155643A1 (en) | Increasing Distillates Yield In Low Temperature Cracking Process By Using Nanoparticles | |
| JP5230691B2 (ja) | 舗装用アスファルトおよびその製造方法 | |
| CN1802424A (zh) | 用于压燃式发动机的烃组合物 | |
| CN1795258A (zh) | 提高来自环烷类和芳烃类原油源的煤油和柴油质量的方法 | |
| CN1806030A (zh) | 汽油组合物 | |
| CN1609168A (zh) | 直馏沥青 | |
| CN1916130A (zh) | 清洁汽油及其制备方法 | |
| CN104559241A (zh) | 一种利用催化油浆制备道路沥青的方法 | |
| KR102608627B1 (ko) | 고성능 공정 오일 | |
| JP4739944B2 (ja) | 舗装用アスファルトの製造方法およびそれにより得られる舗装用アスファルト | |
| JP6300749B2 (ja) | 硬質アスファルト組成物、グースアスファルト混合物およびそれらの製造方法 | |
| JP7313142B2 (ja) | 重油組成物および重油組成物の製造方法 | |
| RU2408651C2 (ru) | Способ получения битума | |
| CN1552823A (zh) | 轻烃、裂解c5馏分合成清洁车用汽油 | |
| US20220243066A1 (en) | Upgrading asphalt by incorporation of bio-oils | |
| US8993495B2 (en) | Upgrading deasphalting residue to high performance asphalt | |
| CN1609167A (zh) | 铺路用沥青 | |
| CN109207182A (zh) | 一种脱沥青油生产道路沥青的方法 | |
| CN1459491A (zh) | 用作燃料具有高润滑性能的基本上为烃类的组合物 | |
| JP3837127B2 (ja) | 舗装用ストレートアスファルトの製造方法 | |
| JP6097668B2 (ja) | 硬質アスファルト組成物、グースアスファルト混合物およびそれらの製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |