CN1524968A - 精炼高纯度不锈钢的方法 - Google Patents
精炼高纯度不锈钢的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1524968A CN1524968A CNA2003101130184A CN200310113018A CN1524968A CN 1524968 A CN1524968 A CN 1524968A CN A2003101130184 A CNA2003101130184 A CN A2003101130184A CN 200310113018 A CN200310113018 A CN 200310113018A CN 1524968 A CN1524968 A CN 1524968A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- refining
- slag
- aod
- furnace
- ladle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/068—Decarburising
- C21C7/0685—Decarburising of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/0087—Treatment of slags covering the steel bath, e.g. for separating slag from the molten metal
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明涉及一种高纯度不锈钢的精炼方法,其中将在电炉中熔化的原料置于氩氧脱碳(AOD)精炼炉中处理后,将其输送到钢包再进行连续浇铸,其中通过控制精炼表面还原工艺后的炉渣的成分和碱度以及使用脱硫工艺来抑制难熔硬夹杂物的出现,从而提高夹杂物的延性并且防止产品出现表面缺陷和裂纹。本发明涉及一种精炼不锈钢的方法,该方法包括将在电炉中熔化的原料置于氩氧脱碳(AOD)精炼炉中处理后,将其输送到钢包,再进行连续浇铸,其中将在还原工艺之后通过使用氩氧脱碳(AOD)精炼炉得到的炉渣的碱度控制在1.5到1.8的范围内,使用白云石作为所述钢包的耐火材料,以及所述炉渣中的复合物浓度(%Al2O3)+(%MgO)小于13。
Description
技术领域
本发明涉及精炼不锈钢的方法,更具体地,涉及精炼高纯度不锈钢的方法,其中将在电炉中熔化的原料置于氩氧脱碳(AOD)精炼炉中处理,输送到钢包再进行连续浇铸,其中通过控制精炼表面还原工艺后的炉渣的成分和碱度以及使用脱硫工艺来减少高熔点硬夹杂物出现,从而提高夹杂物的延性并且防止产品出现表面缺陷和裂纹。
背景技术
一般地,当不锈钢中的夹杂物具有高熔点并且是硬夹杂物时,在产品表面的夹杂物将导致表面缺陷或裂纹。通过在不锈钢水精炼工艺中使用氩氧脱碳(AOD)方法或真空氧脱碳方法(VOD),在二次精炼炉中实施用于软化的去除夹杂物或降低熔点的工艺。
在精炼炉中,将氧气吹入钢水中并执行去除碳的脱碳精炼工艺。此后,为了减少脱碳精炼工艺中产生的氧化铬,加入诸如Si或Al等还原剂以及主要由CaO组成的碱性熔剂。接着,为了促进脱氧以及去除夹杂物,利用例如Ar等惰性气体对钢水进行搅拌。
在对具体成分或夹杂物没有限制时,使用低成本的Fe-Si作为所述还原剂。防止由于不锈钢精炼工艺中产生的硬夹杂物造成的产品缺陷的精炼方法,披露于日本未审查专利申请公报平4-99215、平3-267312、平10-158720、平6-306438以及平8-104915。所有这些方法都适用于镜样的精整材料,在这些材料中容易产生由夹杂物造成的表面缺陷。在所有的这些方法中,所述夹杂物在产品的轧制过程中经调整不再延展成直线型。
在日本未审查专利申请公报平04-99215中,需要限制原料中的Al。但是,实际上,在使用废钢制造不锈钢的过程中难以限制原料中的Al。另外,在日本未审查专利申请公报平3-267312以及平10-158720中,通过控制精炼炉中炉渣的碱度以及浓度(%Al2O3)和(%MgO),可以限制硬夹杂物的形成。但是,仅仅通过调节精炼炉中炉渣的成分难以抑制硬夹杂物的形成。
另外,在日本未审查专利申请公报平6-306438中,据其公开,为了防止硬夹杂物MgO·Al2O3的出现,可使炉渣中的浓度(%MgO)和(%Al2O3)分别为7%或小于7%以及5%或小于5%,碱度在1.3到1.9的范围内。但是,当使用镁铬尖晶石作为精炼耐火材料时难以将炉渣中的浓度(%MgO)降低到5%以下,并且也难以稳定地控制所述浓度。
另外,在上述与日本未审查专利申请公报平8-104915相似的现有技术中,将精炼炉中炉渣的碱度特别地控制在较低的水平(CaO/SiO2<2)。但是,在所述炉渣碱度较低的情况下,氧含量增大了,钢水的纯度变差。并且,在精炼炉中,难以脱除钢水中的硫。
发明内容
为了解决现有技术中的问题,本发明的一个目的是提供一种精炼不锈钢的方法,更具体地,提供一种精炼高纯度不锈钢的方法,其中将在电炉中熔化的原料置于氩氧脱碳(AOD)精炼炉中处理,输送到钢包再进行连续浇铸,其中通过控制精炼表面还原工艺后的炉渣的成分和碱度以及使用脱硫工艺来减少难熔硬夹杂物的出现,从而提高夹杂物的延性并且防止产品出现表面缺陷和裂纹。
附图说明
结合附图,将在下面的描述中解释本发明的上述方面和其它特征,在附图中:
图1a是表示由于STS钢的硬夹杂物(MgO.Al2O3)造成的缺陷呈现在冷轧钢卷表面的线缺陷的图;
图1b是表示在制造产品过程中的裂纹的图,所述产品中具有由STS钢的硬夹杂物引起的缺陷;
图2是表示冷轧钢卷中尖晶石出现与表面缺陷指数之间的关系的曲线图;
图3是表示AOD炉渣碱度影响尖晶石的出现的图表;
图4是表示AOD炉渣碱度与钢水中T.[%O]之间的关系的图表;
图5是表示板坯夹杂物中尖晶石出现与钢包渣中(%Al2O3)+(%MgO)之间的关系的图表;以及
图6是表示AOD炉渣碱度与钢水中的硫浓度之间的关系的图表。
具体实施方式
下面将参考附图详细描述本发明。
一般地,当使用Si作为AOD还原精炼的还原剂时,硬夹杂物MgO.Al2O3会引起产品的表面缺陷或裂纹。在不锈钢精炼过程中产生的夹杂物的起因如下:当使用Si作为还原精炼的还原剂时,如果加入含Al的材料,或者如果钢水中的浓度T.[Al]超过预定值,则产生硬夹杂物MgO.Al2O3或夹杂物Al2O3。
另外,当使用Si作为还原精炼的还原剂时,夹杂物渐渐成为悬浮在钢水中的渣颗粒,起到还原精炼过程或钢包钢抽出过程(ladle-steel-drawn-out)中核的功能。从钢抽出过程到铸造过程,悬浮在钢水中的炉渣与脱氧反应产生的Al2O3结合在一起,从而组成发生变化,所述的结合过程的进行伴随着钢水温度的下降。因此,夹杂物中的Al2O3浓度增大。Al2O3浓度的增量取决于钢水中的T.[Al]以及炉渣的碱度。
除了受合金钢中的Al的影响之外,钢水的T.[Al]还受到钢包耐火材料或炉渣中的Al2O3的影响。另一方面,如果MgO和Al2O3的浓度高,则在一部分球形夹杂物中生成MgO.Al2O3。另外,钢中夹杂物的数目和量本质上取决于浓度T.[O]。但是,由于浓度T.[O]取决于炉渣的碱度,夹杂物的量可由CaO/SiO2控制。如果精炼炉还原过程之后的炉渣的碱度高,则能有效地降低钢水中的T.[O]和硫的浓度。然而,容易生成夹杂物MgO.Al2O3。
因此,为了抑制夹杂物MgO.Al2O3的产生以及减少夹杂物的量,重要的是降低精炼炉炉渣的碱度。另外,需要降低炉渣中Al2O3和MgO的浓度。由于当AOD炉渣的碱度降低到1.6到1.8的范围时硫将引起问题,因此必须在电炉-AOD或VOD工艺或在VOD精炼炉工艺之前,在电炉中除去钢水中的硫。
图1a表示由于STS钢的硬夹杂物(MgO.Al2O3)造成的缺陷呈现在冷轧钢卷表面的线缺陷,图1b表示在制造产品过程中的裂纹,所述产品中具有由STS钢的硬夹杂物引起的缺陷。缺陷和裂纹的来源是主要存在于铸造板坯中的硬夹杂物MgO.Al2O3。
图2是表示冷轧钢卷中尖晶石出现与表面的表面缺陷指数之间的关系的曲线图。此处,所述尖晶石出现和表面缺陷指数定义如下:
尖晶石出现(%)=(生成尖晶石的夹杂物的数目)/(目测的夹杂物的数目)×100;以及
表面缺陷指数=(夹杂物引起的线缺陷数量)/(1km冷轧钢卷)
如图所示,所述表面缺陷指数与板坯中尖晶石出现密切相关。可以理解的是,在尖晶石出现为40%或小于40%时可以得到表面缺陷指数为1或小于1的高表面质量。
为了达到所述目的,本发明提供一种精炼不锈钢的方法,其中将在电炉中熔化的原料置于氩氧脱碳(AOD)精炼炉中处理,以便输送到钢包再进行连续浇铸,其中通过使用氩氧脱碳(AOD)精炼炉将还原处理后得到的炉渣的碱度控制在1.5到1.8的范围,其中,使用白云石作为所述钢包的耐火材料,而且其中所述炉渣中的复合物浓度(%Al2O3)+(%MgO)小于13。
另外,本发明提供一种精炼不锈钢的方法,其中钢水的脱硫工艺在电炉与氩氧脱碳(AOD)精炼炉之间进行。
另外,本发明提供一种精炼不锈钢的方法,其中钢包炉用于补偿脱硫工艺中钢水的温度下降。
将精炼炉还原过程后的炉渣的碱度限制在1.5到1.8之间的原因是,当炉渣的碱度为1.8或大于1.8时所述板坯夹杂物中MgO.Al2O3的出现是80%或大于80%,而当炉渣的碱度为1.8或小于1.8时所述板坯夹杂物中MgO.Al2O3的出现是50%或小于50%。另外,当炉渣的碱度为1.5或小于1.5时,钢中夹杂物的数量和尺寸增大,所述炉渣的脱硫能力明显下降。另外,白云石是比氧化铝更优选的耐火材料的原因是,氧化铝耐火材料会与炉渣反应并增大炉渣中的Al2O3浓度。如果炉渣中的Al2O3浓度增大,则钢水中的Al浓度增大。最终夹杂物中的Al2O3浓度增大。因此,增大MgO.Al2O3的出现。
另外,将钢包渣中的Al2O3和MgO浓度之和限制到1.3%或小于1.3%的原因是,夹杂物中MgO.Al2O3的出现大大取决于所述Al2O3和MgO的浓度。如果两种成分的浓度和为13或大于13,则明显增大MgO.Al2O3的出现。
并且,为了抑制夹杂物中MgO.Al2O3的出现,难以将所述精炼炉的碱度降低到1.5到1.8的范围内。因此,需要在精炼炉处理之前进行脱硫工艺。电炉—精炼炉工艺中钢水中的硫可以在精炼炉之后或之前进行脱除。当在精炼炉之后脱硫时,由于脱硫渣的碱度应调节到2或大于2,因此不可能阻止板坯中MgO.Al2O3的出现。
因此,优选的是,所述钢水脱硫是在所述电炉工艺之后且在所述精炼炉工艺之前进行。另外,由于在脱硫过程中温度下降,需要升高温度的设备,以便稳定地执行后续工艺。升高温度的优选设备是钢包炉。由于钢包炉使用电极直接加热钢水和炉渣,因此脱硫渣容易熔化并且脱硫效率大为提高。
下面将利用实施例详细描述本发明。
[实施例]
在使用电炉、AOD精炼炉、钢包和连续浇铸生产STS 430钢(16.5%Cr)的过程中,将由废料和铬铁(Fe-Cr)组成的原料在90吨电炉中熔化,接着在AOD中使用氧—氩混合气体进行脱碳精炼。脱碳精炼之后,为了减少并回收氧化的铬,加入Si、生石灰和萤石并吹氩气进行还原精炼。然后出钢。在钢包中,在调节最终成分和温度的同时吹入氩气进行搅拌。此后通过连续浇铸,铸造出宽度1200mm和厚度200mm的板坯。铸造的板坯经过热轧和冷轧,结果,得到0.6mm厚的冷轧钢板。
下面的表1表示本发明所用的STS 430钢的成分。检查夹杂物时,在板坯中心取样,利用光学显微镜观察从样品上表面到深度1mm处的夹杂物,并利用电子显微镜(SEM、EPMA)检测每个样品中5个夹杂物以上的硬夹杂物MgO.Al2O3的含量和出现。
[表1]
STS钢的成分(wt%)
C | Si | Mn | Cr | Ni | S | N |
0.045 | 0.45 | 0.4 | 16.2 | <0.4 | <0.010 | 0.035 |
另外,下面的表2表示AOD还原工艺之后炉渣的碱度,钢包渣中的复合物浓度(%MgO+%Al2O3),根据钢包耐火材料的板坯夹杂物中的尖晶石出现,以及AOD脱硫工艺之后钢水中的硫浓度。
[表2]
本发明实施例与对比实施例的条件和结果
编号 | AOD渣(CaO/SiO2) | 钢包渣的(%MgO+%Al2O3) | 钢包耐火材料 | 夹杂物中MgO.Al2O3的出现(%) | 在精炼炉脱硫之后[%S] | 在精炼炉之前50%脱硫处理时的AOD[%S] | |
本发明实施例 | 1 | 1.57 | 11.95 | 白云石 | 25 | 0.012 | 0.006 |
2 | 1.78 | 12.99 | 白云石 | 20 | 0.006 | 0.003 | |
3 | 1.64 | 11.11 | 白云石 | 0 | 0.008 | 0.004 | |
对比实施例 | 4 | 1.69 | 15.38 | 氧化铝 | 100 | 0.007 | 0.007 |
5 | 1.67 | 18.63 | 氧化铝 | 80 | 0.007 | 0.007 | |
6 | 1.62 | 17.79 | 氧化铝 | 80 | 0.008 | 0.008 | |
7 | 1.78 | 13.5 | 白云石 | 60 | 0.006 | 0.006 | |
8 | 1.91 | 14.75 | 氧化铝 | 60 | 0.003 | 0.003 | |
9 | 2.23 | 13.89 | 氧化铝 | 100 | 0.001 | 0.001 |
*白云石耐火材料(MgO:38.5%,CaO:59.5%)
*氧化铝耐火材料(Al2O3:85%,SiO2:7%)
在本发明实施例以及对比实施例中,T.Al浓度为0.003%或小于0.003%。在本发明实施例中,可以看出,硬夹杂物的出现稳定在20%或小于20%。图3表示AOD还原工艺之后炉渣的碱度与板坯夹杂物中尖晶石的出现之间的关系。参看附图,当碱度为1.8或小于1.8时尖晶石的出现低。如图2所示,当板坯夹杂物中所述尖晶石的出现降低时,冷轧钢卷的表面缺陷指数下降。
另外,图4表示AOD渣的碱度与板坯T.[%O]之间的关系。板坯T.[%O]随碱度的降低而增大。特别是,板坯T.[%O]在所述碱度为1.5或小于1.5时明显增大。图5是表示板坯夹杂物中尖晶石的出现与钢包渣中(%Al2O3)+(%MgO)之间的关系的图表。参看附图,可以看出,当钢包渣的(Al2O3+MgO)浓度为13%或小于13%时,MgO.Al2O3的出现以及硬夹杂物的出现降低。
图6表示钢水中硫浓度与AOD还原工艺之后的AOD渣碱度之间的关系。由于STS钢430的[%S]规格的上限为0.01,因此考虑硫的要求,AOD工艺终点时硫浓度应为0.008或小于0.008。但是,如图所示,如果碱度调节到图示的1.5到1.8的范围内,则超出[%S]规格的上限。
硫在炉渣中的分配比,即硫在炉渣中的浓度与硫在钢水中的浓度之比约为30。利用这一点,AOD精炼炉中硫的起始浓度应为0.015%或小于0.015%,以便满足钢水中硫浓度的要求。换言之,由于AOD精炼炉工艺中硫的起始浓度在0.025到0.020%的范围内,因此只有在AOD精炼炉工艺之前脱硫25-50%,才能达到对AOD渣的稳定控制,以便抑制板坯中硬夹杂物的出现。
如上所述,根据本发明高纯度不锈钢的精炼方法,通过控制精炼表面还原工艺之后炉渣的成分和碱度以及使用脱硫工艺,可以抑制难熔硬夹杂物的出现,由此,其优点在于,可以提高后续工艺中所述夹杂物的延性,防止预制品的表面缺陷和裂纹。
尽管参考优选的实施方案进行了上面的描述,但应该理解的是,本领域一般技术人员在不偏离本发明及所附权利要求的精神和范围的条件下,可以对本发明做出变化和修改。
Claims (3)
1.一种精炼不锈钢的方法,该方法包括将在电炉中熔化的原料置于氩氧脱碳(AOD)精炼炉中处理,输送到钢包,再进行连续浇铸,
其中将在还原工艺之后通过使用氩氧脱碳(AOD)精炼炉得到的炉渣的碱度控制在1.5到1.8的范围内,
使用白云石作为所述钢包的耐火材料,以及
所述炉渣中的复合物浓度(%Al2O3)和(%MgO)之和小于13。
2.如权利要求1所述的精炼不锈钢的方法,其中在所述电炉与所述氩氧脱碳(AOD)精炼炉之间实施钢水中的脱硫工艺。
3.如权利要求2所述的精炼不锈钢的方法,其中将钢包炉用于补偿所述脱硫工艺中所述钢水的温度下降。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020020083251A KR100889685B1 (ko) | 2002-12-24 | 2002-12-24 | 스테인레스강의 고청정 정련방법 |
KR83251/2002 | 2002-12-24 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN1524968A true CN1524968A (zh) | 2004-09-01 |
Family
ID=32923724
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CNA2003101130184A Pending CN1524968A (zh) | 2002-12-24 | 2003-12-24 | 精炼高纯度不锈钢的方法 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20040173055A1 (zh) |
KR (1) | KR100889685B1 (zh) |
CN (1) | CN1524968A (zh) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100447271C (zh) * | 2005-05-30 | 2008-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐二氧化碳腐蚀钢的冶炼方法 |
CN102560001A (zh) * | 2011-12-09 | 2012-07-11 | 浙江中达特钢股份有限公司 | 一种小容量aod炉双渣法冶炼不锈钢的脱硫、氧工艺 |
CN102943148A (zh) * | 2012-11-30 | 2013-02-27 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种高纯净不锈钢的制备方法 |
Families Citing this family (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7618582B2 (en) * | 2005-05-06 | 2009-11-17 | The Curators Of The University Of Missouri | Continuous steel production and apparatus |
KR100729123B1 (ko) * | 2005-12-01 | 2007-06-14 | 주식회사 포스코 | 저탄소 오스테나이트계 스테인레스강의 제조방법 |
KR100941841B1 (ko) * | 2007-12-18 | 2010-02-11 | 주식회사 포스코 | 오스테나이트계 스테인리스강 제조방법 |
EP2851439B1 (en) | 2012-05-14 | 2019-03-06 | Posco | High cleanliness molten steel production method and refining device |
CN102899455B (zh) * | 2012-09-11 | 2014-04-16 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种氩氧炉及其操作方法 |
CN104357617A (zh) * | 2014-10-31 | 2015-02-18 | 安徽应流集团霍山铸造有限公司 | 一种aod炉二次精炼超纯净金属液的方法 |
CN113151636B (zh) * | 2021-03-31 | 2023-01-03 | 北京科技大学 | 一种基于夹杂物熔点控制降低不锈钢点腐蚀的方法 |
KR102581777B1 (ko) * | 2021-11-30 | 2023-09-25 | 주식회사 세아창원특수강 | 오스테나이트계 스테인리스강 제조 방법 |
CN114433787A (zh) * | 2021-12-29 | 2022-05-06 | 泰钢合金(中山)有限公司 | 一种减少熔模铸造CK3MCuN超级奥氏体不锈钢裂纹的生产方法 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4460164A (en) * | 1982-04-12 | 1984-07-17 | Scandinavian Lancers Aktiebolag | Apparatus for refining of steel melts |
FI934698A (fi) * | 1993-10-25 | 1995-04-26 | Outokumpu Steel Oy | Menetelmä ja laitteisto ruostumattoman teräksen valmistamiseksi |
US5575829A (en) * | 1995-06-06 | 1996-11-19 | Armco Inc. | Direct use of sulfur-bearing nickel concentrate in making Ni alloyed stainless steel |
JPH10158720A (ja) * | 1996-11-27 | 1998-06-16 | Nippon Steel Corp | ステンレス鋼の高清浄化精錬法 |
JP2000319047A (ja) * | 1999-03-10 | 2000-11-21 | Kawasaki Steel Corp | ステンレス鋼精錬スラグの改質処理方法 |
-
2002
- 2002-12-24 KR KR1020020083251A patent/KR100889685B1/ko active IP Right Grant
-
2003
- 2003-12-22 US US10/744,639 patent/US20040173055A1/en not_active Abandoned
- 2003-12-24 CN CNA2003101130184A patent/CN1524968A/zh active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN100447271C (zh) * | 2005-05-30 | 2008-12-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种耐二氧化碳腐蚀钢的冶炼方法 |
CN102560001A (zh) * | 2011-12-09 | 2012-07-11 | 浙江中达特钢股份有限公司 | 一种小容量aod炉双渣法冶炼不锈钢的脱硫、氧工艺 |
CN102943148A (zh) * | 2012-11-30 | 2013-02-27 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种高纯净不锈钢的制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US20040173055A1 (en) | 2004-09-09 |
KR20040056706A (ko) | 2004-07-01 |
KR100889685B1 (ko) | 2009-03-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3572534B1 (en) | Desulfurization processing method of molten steel, and desulfurization agent | |
CN114574770B (zh) | 一种高强度耐疲劳的60Si2MnA弹簧钢制备方法 | |
CN109112251A (zh) | 一种快速造白渣的冶炼工艺 | |
CN1524968A (zh) | 精炼高纯度不锈钢的方法 | |
CN110004371B (zh) | 一种耐磨钢及冶炼方法 | |
CN114058970B (zh) | 一种轴承钢的生产方法 | |
US4944798A (en) | Method of manufacturing clean steel | |
CN112029961B (zh) | 一种含氮超级不锈钢的铝脱氧方法 | |
CN111575444A (zh) | 一种采用精炼渣控制低碳低硅钢中夹杂物的方法 | |
CN111518987A (zh) | Cr12冷作模具钢精炼稀土添加方法 | |
CN111440920A (zh) | Cr12冷作模具钢VD工序稀土添加方法 | |
WO2023062856A1 (ja) | 表面性状に優れたNi基合金およびその製造方法 | |
CN1235703C (zh) | 轴承钢生产工艺 | |
CN115404393A (zh) | 一种稀土Ce处理16MnHIC法兰用钢坯生产方法 | |
KR20090065994A (ko) | 오스테나이트계 스테인리스강 제조방법 | |
CN117026092A (zh) | 一种高强弹簧钢及其制备方法 | |
CN114351035B (zh) | 一种提高轴承钢纯净度的过氩站预精炼方法 | |
US20240011126A1 (en) | Nickel alloy having superior surface properties and production method for the same | |
JPH10237533A (ja) | 耐hic鋼の製造方法 | |
KR100844794B1 (ko) | 오스테나이트계 스테인리스강의 고청정 정련 방법 | |
CN113981306A (zh) | 高洁净度轴承钢的生产方法 | |
CN1095762A (zh) | 使用铝渣进行的钢铁冶炼方法 | |
KR100388239B1 (ko) | 전기로-진공탱크탈가스법에 의한 저황, 저탄소강 제조방법 | |
CN109680124A (zh) | 一种提高工程机械耐磨铸件性能的方法 | |
CN112575144B (zh) | 一种提高中厚板探伤合格率的方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C02 | Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001) | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |