CN1329104C - 脱氮装置的脱氮催化剂管理装置及脱氮催化剂管理方法 - Google Patents

脱氮装置的脱氮催化剂管理装置及脱氮催化剂管理方法 Download PDF

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Abstract

本发明是提供可掌握已劣化的脱氮催化剂，且据此而可有效率地更换脱氮催化剂的脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，及脱氮催化剂的管理方法。本发明的脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，是排烟脱氮装置的多层脱氮催化剂的管理装置，具备有：测量各脱氮催化剂(14A)～(14D)入口侧与出口侧的NOx浓度的NOx测量机构(16A)～(16E)；同样地测量各脱氮催化剂入口侧与出口侧的NH3浓度的NH3测量机构(17A)～(17E)；以及考虑入口摩尔比＝入口NH3/入口NOx，而测量脱氮率η的脱氮率测量机构(18)。

Description

脱氮装置的脱氮催化剂管理装置及脱氮催化剂管理方法
技术领域
本发明是涉及脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，以及脱氮催化剂管理方法，用于火力发电场等排烟脱氮装置的脱氮催化剂性能管理。
背景技术
已知在以石油、煤炭、瓦斯等作为燃料的火力发电场的锅炉、各种大型锅炉以及其它废弃物焚化装置等处设置有排烟脱氮装置，并在排烟脱氮装置中内藏着多层的脱氮催化剂。
脱氮催化剂乃采用蜂窝式或板状式，若持续使用，则在催化剂表面及内部附着或溶解使催化剂性能劣化的物质(以下称为劣化物质)，因而产生造成催化剂性能降低的问题。
另外，已知脱氮催化剂的性能是通过测量入口与出口处的NOx浓度与未反应的NH3浓度而进行管理，当整体性能降低时，便从使用年龄较久者开始，定期的进行全新物品或再生物品的更换。
另外，因为脱氮催化剂非常昂贵，因此便提出对每个脱氮催化剂进行性能评估，尽可能提升耐用年数的方法(日本专利特公平7-47108号公报)。
然而，虽在上述催化剂管理方法中，通过测量各催化剂层的NOx浓度与未反应的NH3浓度，并从NOx浓度中计算出各催化剂层的脱氮率与负荷率，而从性能已劣化的催化剂层开始依序进行更换，但当由根据NOx浓度所计算出的负荷率而判断催化剂性能时，知道了这种方法具有无法掌握性能真正已劣化的催化剂层的问题。
本发明鉴于上述诸项问题，其目的在于提供一种可掌握实际上已劣化的脱氮催化剂，且根据此而可有效率更换脱氮催化剂的脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，以及脱氮催化剂管理方法。
发明内容
为解决上述目的，本发明的目的在于提供一种脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，是排烟脱氮装置的多层脱氮催化剂的管理方法，其特征在于，其测量各脱氮催化剂入口侧与出口侧的NOx浓度与NH3浓度，根据测量得到的入口侧的NOx浓度入口NOx浓度和测量得到的入口侧的NH3浓度入口NH3浓度求出的入口摩尔比＝入口NH3/入口NOx，测量得到的出口侧的NOx浓度出口NOx浓度和测量得到的出口侧的NH3浓度出口NH3浓度，依照下述式(1)测量脱氮率η，并根据该脱氮率η进行各脱氮催化剂的性能评估。
具体而言，本发明的第一方面提供一种脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，是排烟脱氮装置的多层脱氮催化剂的管理装置，具备有；测量各脱氮催化剂入口侧与出口侧的NOx浓度的NOx测量机构；同样地测量各脱氮催化剂入口侧与出口侧的NH3浓度的NH3测量机构；以及根据由NOx测量机构测量的入口测的NOx浓度入口NOx浓度和由NH3测量机构测量的入口测的NH3浓度入口NH3浓度求出的，考虑入口摩尔比＝入口NH3/入口NOx而测量脱氮率η。
根据本发明的第一方面，因为测量各脱氮催化剂出入口处的NOx浓度与NH3浓度，并考虑入口摩尔比而测量脱氮率η，因此越提升摩尔比，便可绝对且确实地评估提升的脱氮率。
本发明的第二方面还提供一种脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，在第一方面中，根据NH3浓度而测量上述脱氮率η。
根据本发明的第二方面，因为并非根据NOx浓度而是根据NH3浓度测量每个脱氮催化剂的脱氮率η，因此便可更稳定地掌握住催化剂性能。
本发明的第三方面进一步提供一种脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，在第二方面中，上述脱氮率η是依照下述式(1)进行测量。
根据本发明的第三方面，可稳定且确实地掌握各脱氮催化剂的脱氮率，且可毫无浪费的有效率管理各脱氮催化剂。
本发明的第四方面再提供一种脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，在第1～3的任一方面中，具备有将上述NOx浓度测量机构与上述NH3浓度测量机构的测量结果传送给上述脱氮率测量机构的传送机构，而上述脱氮率测量机构是测量多个排烟脱氮装置的各脱氮催化剂的脱氮率η。
根据本发明的第四方面，可统筹地进行多个排烟脱氮装置的脱氮催化剂管理，也可有效率地进行脱氮催化剂的管理。
本发明的第五方面提供一种脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，排烟脱氮装置的多层脱氮催化剂的管理方法，测量各脱氮催化剂入口侧与出口侧的NOx浓度与NH3浓度，根据测量得到的入口测的NOx浓度入口NOx浓度和测量得到的入口测的NH3浓度入口NH3浓度求出的，考虑入口摩尔比＝入口NH3/入口NOx而测量脱氮率η，并根据该脱氮率η进行各脱氮催化剂的性能评估。
根据本发明的第五方面，因为测量各脱氮催化剂出入口处的NOx浓度与NH3浓度，并考虑入口摩尔比而测量脱氮率η，因此越提升摩尔比的话，便可绝对且确实地评估提升的脱氮率。
本发明的第六方面还提供一种脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，在第五方面中，根据NH3浓度而测量上述脱氮率η。
根据本发明的第六方面，因为并非根据NOx浓度而是根据NH3浓度测量每个脱氮催化剂的脱氮率η，因此便可更稳定地掌握住催化剂性能。
本发明的第七方面进一步提供的一种脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，在第六方面中，上述脱氮率η是依照下述式(1)进行测量；
Figure C0381374600061
根据本发明的第七方面，可稳定且确实地掌握各脱氮催化剂的脱氮率，且可毫无浪费的有效率管理各脱氮催化剂。
本发明的第八方面再提供的一种脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，在第5～7的任一方面中，根据上述各脱氮催化剂的性能评估，针对性能已降低至既定范围的脱氮催化剂进行性能复原处理。
根据本发明的第八方面，因为可稳定且确实地掌握住各脱氮催化剂的脱氮率，并根据此结果进行性能复原处理，因此可效率佳地使用各脱氮催化剂。
本发明的第九方面又提供一种脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，在第八方面中，上述性能复原处理进行将脱氮催化剂更换为新的、更换为再生处理者、更换为将排气传输方向反转的逆流状态、或者将劣化部分予以去除的更换。
根据本发明的第九方面，可将经各处理而劣化的脱氮装置性能予以复原。
本发明的第十方面提供的脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，在第5～9的任一方面中，测量多个排烟脱氮装置的各脱氮催化剂的脱氮率，并进行多个排烟脱氮装置的各脱氮催化剂的性能评估。
根据本发明的第十方面，可统筹地进行多个排烟脱氮装置的脱氮催化剂管理，也可有效率地进行脱氮催化剂的管理。
如上所述说明，依照本发明，通过具备有：测量各脱氮催化剂入口侧与出口侧的NOx浓度之NOx测量机构；同样地测量各脱氮催化剂入口侧与出口侧的NH3浓度的NH3测量机构；以及考虑入口摩尔比＝入口NH3/入口NOx，而测量脱氮率η的脱氮率测量机构的脱氮装置的脱氮催化剂管理装置，便达可掌握实际已劣化的脱氮催化剂的效果，且据此便可达有效率的更换脱氮催化剂的效果。
附图说明
图1为本发明一实施方式之具备脱氮催化剂管理装置的排烟脱氮装置构略构造图。
具体实施方式
图1所示的一实施方式的具备脱氮催化剂管理装置的排烟脱氮装置构略构造图。另外，此排烟脱氮装置虽是设置于火力发电场中者，但是本实施方式的脱氮催化剂管理装置并不仅限于此。
如该图中所示，排烟脱氮装置10是具备有：连接于装置本体11上游侧，并连通于火力发电场的锅炉装置的排气风管12，以及连接于下游侧的处理气体风管13；在装置本体11内将多层(本实施方式中为4层)的脱氮催化剂14A～14D依既定间隔配置的各脱氮催化剂14A～14D是设置成使从排气风管12所导入的排放气体依序通过的状态，且与所通过的排放气体进行接触，也降低该排放气体中所含氮氧化物(NOx)。另外，在连通于锅炉装置的排气风管12中，配合来自锅炉本体的排放气体量而注入NH3。
其中，各脱氮催化剂14A～14D的种类、形状等并无特别限制，一般而言，载体采用TiO2，活性成分则采用V2O5，且有蜂窝状或板状等形式。
在本实施方式中采用蜂窝式，通过将多个柱状蜂窝式催化剂予以排列组合，构成各脱氮催化剂14A～14D。
本实施方式的脱氮催化剂管理装置20是在各脱氮催化剂14A～14D的入口侧与出口侧设置气体采集机构15A～15E，气体采集机构15A～15E分别连接于NOx浓度测量机构16A～16E及NH3浓度测量机构17A～17E，而该等测量结果收集于计算各脱氮催化剂14A～14D的脱氮率与脱氮负荷率的脱氮率测量机构18中。
其中，气体采集机构15A～15E依所需时间通过取样管采集所需量的取样气体，并将所采集到的取样气体提供给NOx浓度测量机构16A～16E与NH3浓度测量机构17A～17E。另外，取样管等接触到取样气体的部分，必须采用具所需耐热性且属于对气体为非活性的材质。另外，在本实施方式中，气体采集机构15A～15E虽将所采集到的气体分别提供给NOx浓度测量机构16A～16E与NH3浓度测量机构17A～17E，但是当然亦可于NOx浓度测量机构16A～16E与NH3浓度测量机构17A～17E分别独立设置气体采集机构。
利用气体采集机构15A～15E所进行的取样气体采集时间并无特别的限制，但以在发电场正常运转时进行，尽可能在气体量呈最大状态的额定负荷时实施为佳。又，将气体取样间隔设定为最大的六个月左右，对脱氮催化剂14A～14D的性能管理而言已属足够，但是因为若提升频度，则管理精度将随之提升，因此最好以一个～两个月便进行一次的频度进行。此外，特别在下游端的催化剂层中，因为NH3浓度变低且变动幅度增加，因此为提升管理评估，最好增加NH3浓度测量次数，并从平均浓度求取脱氮率。
NOx浓度测量机构16A～16E与NH3浓度测量机构17A～17E仅要分别测量取样气体中的NOx浓度与NH3浓度便可，并无特别的限制。最好为自动测量装置，但是亦可为通过人工的分析机构。当然，亦可不进行取样气体的采集，直接利用传感器测量NOx浓度与NH3浓度。
此外，相关取样气体虽就测量NOx浓度与NH3浓度的部分进行说明，但是根据需要亦可测量氧气，或其它成分。
另外，虽为分别测量各脱氮催化剂14A～14D入口侧与出口侧的浓度而另外设置测量机构，但是亦可分别各设置一个NOx浓度测量机构与NH3浓度测量机构，并依序分析各脱氮催化剂14A～14D入口侧与出口侧的浓度。此外，此情况下，亦可在取样中合并进行测量而形成依序取样的状态。在取样时间上虽产生时滞(time lag)，但是仅要运转稳定的话便不致产生问题。其中，取样可同时进行，但是最好采取将各取样气体依序供应给测量机构并进行分析的方式。
另外，脱氮率测量机构18是获取来自NOx浓度测量机构16A～16E与NH3浓度测量机构17A～17E的测量结果，并从该等测量结果计算出各脱氮催化剂14A～14D的脱氮率与脱氮负荷率。脱氮率的计算方法仅要在考虑各脱氮催化剂14A～14D的入口摩尔比＝入口NH3/入口NOx之下而计算出便可，并无特别的限制。
之所以考虑入口摩尔比的理由在于：NH3是在脱氮催化剂刚要进行前比例于气体量而注入，而且NH3吸附于催化剂决定脱氮反应本身的反应速率，因此掌握并考虑脱氮催化剂14A～14D入口侧与出口侧的各个NH3浓度，在脱氮催化剂14A～14D的性能管理上属于极重要的一环。
脱氮率仅要考虑入口摩尔比而计算出的话便可，可依据NOx而进行求取，亦可依据NH3而进行求取，但依据NH3进行求取者比较可进行精度佳的脱氮率管理。
在此例示脱氮率的求取顺序。下述式(2)系依据NOx浓度而求取脱氮率η的公式。
其中，所谓评估摩尔比是指，为评估脱氮催化剂而设定的摩尔比，可设定为任意摩尔比，譬如设定为发电场运作摩尔比程度，如设定为例如0.8即可。
由该公式所求得的脱氮率η是属于依据NOx浓度而计算的值，因为考虑入口摩尔比，可依据实际状况之脱氮率而进行催化剂评估。另外，一般而言，因为脱氮率乃随NH3/NOx增高而攀升，因此若未依此考虑摩尔比进行脱氮率评估的话，便无法进行实际状况的评估。
另外，下述式(1)是根据NH3浓度而求取脱氮率η的公式。
因为从该公式所求取之脱氮率η乃依据NH3浓度而求出的值，因此具有可获得较依据NOx所求得脱氮率更稳定数值的优点，可达更稳定进行催化剂评估的效果。
在本发明中，通过此种考虑入口摩尔比的方法而求取各脱氮催化剂14A～14D的脱氮率η，并利用此大小而管理各催化剂的性能。换句话说，当脱氮率下降至低于既定值的情况时，便针对性能降低的催化剂进行性能复原处理。由此，因为仅针对最劣化或已劣化超过既定值的催化剂进行性能复原处理，因此不致无谓浪费地进行复原处理，可效率佳地使用脱氮催化剂。
在此所谓性能复原处理，一般是指，将已劣化的催化剂更换为新的、更换为将已劣化的催化剂施行洗净后而再生者、或更换为经再生处理过者。此外，特别是在蜂窝式催化剂中，将未经再生处理者或经再生处理者逆向配置成将排放气体传输方向予以倒转的状态，或将劣化部分予以去除并更换，藉此便可达性能的复原。另外，根据本案申请人所新发现，此种处理仅在排放气体传输方向的上游侧对脱氮反应的影响程度较大。
另外，在上述实施方式中，虽利用一个脱氮催化剂管理装置而管理一个排烟脱氮装置的脱氮催化剂，但是亦可利用一个脱氮催化剂管理装置管理多个排烟脱氮装置的脱氮催化剂。换句话说，可将脱氮率测量机构18所求得的脱氮率数据，经由有线或无线而传输给集中管理系统并进行管理；亦可将NOx浓度测量机构16A～16E与NH3浓度测量机构17A～17E的浓度数据传输给集中管理系统，藉此而求取脱氮率并进行集中管理。不论何者均可利用多个排烟脱氮装置的集中管理，而进行综合性的性能评估，藉此便可进行统筹性的管理，可达更有效率的性能管理。
实施例
实际测量火力发电场的排烟脱氮装置(同图1具备四层的脱氮催化剂)入口侧与出口侧处的NOx浓度与NH3浓度，结果如表1所示。测量乃从第一次(开始测量)开始，于约两个月后(第二次)、约五个月后(第三次)、约七个月后(第四次)、约十二个月后(第五次)、约二十四个月后(第六次)、约三十个月后(第七次)实施。
另外，使用NOx浓度与NH3浓度的测量结果，如上述根据NOx浓度求取脱氮率的结果示于表2。此外，同样地，根据NH3浓度求取脱氮率的结果示于表3。
另外，将第2层脱氮催化剂的其中一部份取代为再生催化剂(使用水进行洗净而经再生者；性能测试中显示出与新品相同的性能)，在经取代部分的入口侧与出口侧处同样地测量NOx浓度与NH3浓度，结果合并记载于表1中。此外，采用此NOx浓度与NH3浓度的测量结果，根据NOx浓度求取脱氮率的结果，以及根据NH3浓度求取脱氮率的结果，分别示于表2与表3中。
比较例
采用实施例中所求得之入口侧与出口侧的NOx浓度，根据下述式(3)而求取脱氮率与负荷率。结果如表4所示。另外，此手法系根据日本专利特公平7-47108号公报中所揭示的方法。
Figure C0381374600111
【表1】
测量次数   第一次测量   第二次两个月后   第三次五个月后   第四次七个月后   第五次十二个月后   第六次二十四个月后 第七次三十个月后
  第1层入口 148.7 166.6 208.3 228.1 221.6 166.7 175.9
  第2层入口 65 72.3 85.7 111.4 94.4 78.8 78.9
 NOx浓度(ppm)   第3层入口 44.6 46.4 44.7 51.8 48.6 47.6 44.0
  第4层入口 42.4 44.9 41.1 48.8 45.6 45.4 40.2
  第4层出口 39.4 39.4 36.9 44.2 43.3 42.3 38.0
氨浓度NH3(ppm)   第1层入口 106.3 110.4 151.2 146.8 147.0 117.3 139.1
  第2层入口 23.9 25.9 31.8 36.2 46.1 28.9 37.0
  第3层入口 3 4 2.8 2.9 6.9 4.0 5.0
  第4层入口 3.2 2.2 2.3 1.8 5.4 3.0 2.0
  第4层出口   0.7   1.8   0.7   0.5   1.7   0.5   0.8
再生层(2层)NOx浓度   第2层入口 66.2 72.1 75.9 92.8 85.9 81.3 75.2
  第2层出口 46.4 47.7 50.3 58.0 55.2 56.9 46.8
氨浓度NH3(ppm)   第2层入口 24.1 27.8 29.5 36.4 39.9 28.4 41.9
  第2层出口 6.8 9.2 9.1 11.2 16.1 10.4 10.5
【表2】
测量次数   第一次测量   第二次两个月后   第三次五个月后   第四次七个月后   第五次十二个月后   第六次二十四个月后   第七次三十个月后
摩尔比换算0.8NOx 第1层   63.0％   68.3％   64.9％   63.6％   69.2％   59.9％   55.8％
第2层   68.3％   80.0％   103.3％   131.8％   79.6％   86.5％   75.5％
第3层   58.7％   30.0％   101.6％   81.5％   34.9％   42.7％   60.2％
第4层   75.0％   200.0％   147.6％   201.2％   33.1％   82.7％   90.9％
再生层第2层 NOx 65.7％ 70.4％ 69.3％ 76.5％ 61.5％ 68.9％ 54.3％
【表3】
测量次数 第一次测量 第二次两个月后 第三次五个月后 第四次七个月后 第五次十二个月后 第六次二十四个月后 第七次三十个月后
摩尔比换算0.8NH3 第1层 62.6％ 65.1％ 64.2％ 61.9％ 62.3％ 60.1％ 57.1％
第2层 69.4％ 71.6％ 84.9％ 96.3％ 73.2％ 75.1％ 71.8％
第3层 -5.6％ 35.8％ 15.7％ 31.9％ 18.1％ 19.6％ 49.7％
第4层 63.2％ 16.4％ 60.9％ 63.6％ 53.6％ 66.5％ 48.1％
再生层第2层 NH3 59.6％ 58.2％ 59.4％ 61.8％ 51.9％ 55.1％ 57.7％
【表4】
测量次数   第一次测量   第二次两个月后   第三次五个月后   第四次七个月后 第五次十二个月后   第六次二十四个月后   第七次三十个月后
     总脱氮率   73.5％   76.4％   82.3％   80.6％   80.4％   74.6％   78.4％
负荷率 第1层第2层第3层第4层   76.6％18.7％2.0％2.7％   74.1％20.4％1.2％4.3％   71.5％23.9％2.1％2.5％   63.4％32.4％1.6％2.5％   71.3％25.7％1.7％1.2％   70.7％25.1％1.7％2.5％   70.3％25.3％2.7％1.6％
合计   100.0％   100.0％   100.0％   100.0％   100.0％   100.0％   100.0％
(性能评估)
由表1～4结果得知，比较例中仅单纯采用NOx浓度所计算出之脱氮率，从第一次起第3层、第4层的脱氮率便非常小，在其后的测试例的中证实，并未显示出实际状态。
相对于此，采用NH3与NOx摩尔比(入口摩尔比与评估摩尔比)的本实施例方法中，不管依据NH3浓度或依据NOx浓度，得知可进行吻合实际状况的评估。
另外，由实施例的表2与表3所示结果得知，若经由各统计处理而确认数据误差的话，根据NH3浓度所求得的脱氮率比较稳定。此确认如下所述。
首先，因为实施例的评估摩尔比为0.8，从表2与表3中，就所存在之超过从此评估摩尔比所推测理论脱氮率(0～80％)范围之数值进行计数，结果如表5所示。
另外，求取表2与表3中第一次～第七次脱氮率单纯平均值的结果，以及单纯平均值超越理论脱氮率的结果，如表6所示。
另外，利用计算而求取表2与表3的无偏变异(unbiased variance)且求取其平均值。此外，由表2与表3结果中，将超出理论脱氮率范围者除外，利用最小平方法导出近似式，且求取近似式中的皮尔森积差相关系数r，且求取r2(RSQ)与其平均值。该等结果如表7所示。
【表5】
催化剂层     理论范围外
    NH3     NOx
第1层     0     0
第2层     2     3
第3层     1     2
第4层     0     5
第2层(再生)     0     0
合计     3     10
【表6】
催化剂层          平均值
    NH3     NOx
第1层     61.9％     63.5％
第2层     77.5％     89.3％
第3层     23.6％     58.5％
第4层     53.2％     118.6％
第2层(再生)     57.7％     66.7％
理论范围外     0     2
【表7】
催化剂层          分散     最小平方法的r2(RSQ)
    NH3     NOx     NH3     NOx
第1层     0.0007     0.0022     0.812     0.537
第2层     0.0094     0.0470     0.034     0.028
第3层     0.0310     0.0668     0.302     0.027
第4层     0.0304     0.4260     0.031     0.168
第2层(再生)     0.0011     0.0050     0.167     0.351
平均     0.0145     0.1094     0.269     0.222
由表5结果得知，存在超出理论脱氮率范围之数值者以NOx较多，而NH3则较少。
另外，由表6结果得知，即便将脱氮率单纯之平均值进行比较，仍然是NOx超出理论脱氮率范围者较多，而NH3则较少。
另外，由表7结果得知，若比较变异的话，NOx的变异较大，而NH3的变异则较小。此外，由表7结果得知，最小平方法中的RSQ平均系显示出NH3大于NOx的数值，表示相关度颇高。另外，第4层、再生第2层中，NH3的RSQ低于NOx的RSQ，此乃测量精度的问题，平均值因为NH3相关度较高，因此NH3比较稳定。
依此由表5～7的结果得知，各脱氮催化剂的脱氮率之经时变化，依据NH3浓度所求得脱氮率较依据NOx浓度所求得脱氮率为之稳定。
另外，从表3所示根据NH3浓度所求得脱氮率中，采用除去理论脱氮率范围外者之理论脱氮率范围内者，依照最小平方法求取近似式，并采用此近似式计算各脱氮催化剂十二个月后的脱氮率。结果如表8所示。
【表8】
    催化剂层     第五次(1两个月)
    第1层     62％
    第2层     74％
    第3层     28％
    第4层     60％
    第2层(再生)     58％
由表8结果得知，劣化最大的脱氮催化剂推测为第3层。在第五次测量时点下的劣化进行程度，依序为第3层、再生第2层、第4层第1层、第2层。
此外，若评估比较例结果的话，发现第1层负荷率减少，第2层负荷率增加，并维持着脱氮装置的性能。换句话说，可结论为引起第1层的劣化。
(测试例)
分别针对实施例中所采用的脱氮催化剂，对催化剂进行取样，利用下述性能评估方法进行各催化剂的性能评估。
催化剂为从各催化剂层入口侧部位起，切取50mm×50mm×100mm(长度)，然后装设于性能测试装置上，将气体条件配合实际机体设计值而流出测试气体，测量出口侧的NOx浓度与NH3浓度，并测量脱氮率。结果如表9所示。
此结果表示催化剂的劣化状态，结果大致与上述劣化评估一致。
另外，由此结果得知，实施例的脱氮催化剂评估乃评估实际的劣化状态，而比较例的评估则并未与实际的性能评估一致。
【表9】
催化剂层   第1层   第2层   第3层   第4层    第2层(再生)
脱氮率   78.5％   80.2％   69.1％   79.4％    77.7％
劣化顺序   3   5   1   4    2

Claims (4)

1.一种脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，是排烟脱氮装置的多层脱氮催化剂的管理方法，其特征在于，其测量各脱氮催化剂入口侧与出口侧的NOx浓度与NH3浓度，根据测量得到的入口侧的NOx浓度入口NOx浓度和测量得到的入口侧的NH3浓度入口NH3浓度求出的入口摩尔比＝入口NH3/入口NOx，测量得到的出口侧的NOx浓度出口NOx浓度和测量得到的出口侧的NH3浓度出口NH3浓度，依照下述式(1)测量脱氮率η，并根据该脱氮率η进行各脱氮催化剂的性能评估。
Figure C038137460002C1
2.根据权利要求1所述的脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，其特征在于，根据上述各脱氮催化剂的性能评估，针对性能已降低至既定范围的脱氮催化剂进行性能复原处理。
3.根据权利要求2所述的脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，其特征在于，上述性能复原处理是进行更换为新的脱氮催化剂，或者更换为经再生处理脱氮催化剂，更换为将排气传输方向反转的逆流状态的脱氮催化剂，或者去除更换脱氮催化剂的已劣化的部分。
4.根据权利要求1至3中任一项所述的脱氮装置的脱氮催化剂管理方法，其特征在于，测量多个排烟脱氮装置的各脱氮催化剂的脱氮率，并进行多个排烟脱氮装置的各脱氮催化剂的性能评估。
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