CN1320204A - 制冷装置 - Google Patents
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Abstract
本发明的制冷装置,具有压缩机(121)、室外热交换器(123)、直动式电动膨胀阀(Z)和室内热交换器(131),直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上,从而可提供直动式电动膨胀阀的选定装置。
Description
技术领域
本发明涉及制冷装置，尤其涉及具有直动式电动膨胀阀的制冷装置。
背景技术
以往，如日本发明专利公开1996年第189735号公报所揭示那样，在含有空调装置的各种制冷装置中，设有将压缩机、四通切换阀、室外热交换器、膨胀阀及室内热交换器依次连接而成的制冷剂回路。直动式电动膨胀阀适用于上述膨胀阀。
解决课题
上述制冷装置中的直动式电动膨胀阀，只不过是与制冷装置的运转能力、即功率相对应来经验地选定具有规定的额定转矩的。或者，未考虑到由不含有氯的制冷剂所产生的渣浆附着在电动膨胀阀的驱动部上而妨碍驱动的现象，而只不过在无渣浆的状态下决定所需转矩，并安装具有该转矩的电动膨胀阀。
但是，它有如下问题：在产生渣浆的运转条件下确有可能产生不进行开闭驱动的现象。
另外，相反从安全角度看，若规定的转矩设定得过分大，则虽然对电动膨胀阀的开闭来说不产生任何问题，但存在着要安装容量超过需要的较大的电动膨胀阀、浪费较大的问题。
鉴于上述问题，本发明的目的在于，提供一种全新的直动式电动膨胀阀的选定装置。
发明的公开
发明概要
本发明是用来将摩擦系数作为参数来设定直动式电动膨胀阀的制冷装置。即，本申请发明人详细研究了以往的驱动直动式电动膨胀阀的条件后，结果发现螺纹部的摩擦因驱动条件而产生较大变化，刻意研究了这一点后，发现渣浆的附着因制冷剂温度而不相同，摩擦系数产生变化。由此，根据额定转矩中的螺纹面的摩擦系数(本申请中的相当额定转矩摩擦系数E)来设定直动式电动膨胀阀。
解决措施
具体地说，本发明谋求的第1解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上、0.62以下。
第2解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.34以上、0.68以下。
第3解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
第4解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
第5解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
第6解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.62以上、0.93以下。
第7解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.68以上、1.02以下。
第8解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
第9解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
第10解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
第11解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.93以上。
第12解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.02以上。
第13解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
第14解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
第15解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
第16解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.33以上、0.66以下。
第17解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.40以上、0.80以下。
第18解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、0.94以下。
第19解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、0.94以下。
第20解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、0.94以下。
第21解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.66以上、0.99以下。
第22解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.80以上、1.20以下。
第23解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
第24解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
第25解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
第26解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.99以上。
第27解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.20以上。
第28解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
第29解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
第30解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
第31解决措施是，作蒸气压缩式制冷循环，直动式电动膨胀阀Z根据相当额定转矩摩擦系数E设定。
第32解决措施是，制冷装置具有压缩机121、热源侧热交换器123、直动式电动膨胀阀Z及使用侧热交换器131，所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上。
第33解决措施是，在第1、第2、第6、第7、第11、第12、第16、第17、第21、第22、第26、第27、第31及第32的解决措施中，制冷剂为R134a。
第34解决措施是，在第1、第2、第6、第7、第11、第12、第16、第17、第21、第22、第26、第27、第31及第32的解决措施中，制冷剂为R407C。
第35解决措施是，在第1、第2、第6、第7、第11、第12、第16、第17、第21、第22、第26、第27、第31及第32的解决措施中，制冷剂为R410A。
第36解决措施是，在第1、第2、第6、第7、第11、第12、第16、第17、第21、第22、第26、第27、第31及第32的解决措施中，制冷剂为R404A或R507A。
第37解决措施是，在第4、第9、第14、第19、第24、第29、第31及第32的解决措施中，制冷剂为R32/125(R32为70％以上)、R32/134a(R32为50％以上)、R32/丙烷(R32为80％以上)、R32/丁烷(R32为80％以上)及R32/异丁烷(R32为80％以上)中的任何一种。
第38解决措施是，在第1～第32的解决措施中，利用已有配管。
第39解决措施是，在第1～第32的解决措施中，具有将聚乙烯醚作为基础油的制冷机油。
第40解决措施是，在第1～第32的解决措施中，具有将聚醇酯作为基础油的制冷机油。
第41解决措施是，在第1～第32的解决措施中，具有将炭酸酯作为基础油的制冷机油。
第42解决措施是，在第1～第32的解决措施中，具有将烷基苯作为基础油的制冷机油。
第43解决措施是，在第1～第32的解决措施中，具有将矿物油作为基础油的制冷机油。
第44解决措施是，在第1～第32的解决措施中，具有将聚乙烯醚、聚醇酯或炭酸酯作为基础油、将烷基苯或矿物油混合后的制冷机油。
第45解决措施是，在第39～第44解决措施中，制冷机油中的耐高压高速润滑油添加剂浓度是在0.3以上、1％wt以下(制冷机油重量比)。
第46解决措施是，在第1～第32的解决措施中，压缩机121是摆动式压缩机。
第47解决措施是，在第1～第32的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z包括：阀本体1，其设有针阀2、针阀2的插入孔16、面对该插入孔16的一端并由针阀2调整流路面积的制冷剂流路9；壳体3，其在将所述插入孔16的另一端侧包在内部空间30中的状态下安装在阀本体1上，且在该内部空间30内装有驱动针阀2的电动装置X的至少一部分；流量下降装置P，其通过形成于所述插入孔16与针阀2之间的插入间隙17而使从制冷剂流路9流入内部空间30的制冷剂流量下降。
第48解决措施是，在第1～第32的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z包括：阀本体1，其设有针阀2、针阀2的插入孔16、面对该插入孔16的一端并由针阀2调整流路面积的制冷剂流路9；壳体3，其在将所述插入孔16的另一端侧包在内部空间30中的状态下安装在阀本体1上，且在该内部空间30内装有驱动针阀2的电动装置X的至少一部分；啮合间隙23，其设有在插入孔16的外侧啮合所述电动装置X且向插入孔16的轴向延伸的螺纹部，在所述插入孔16的另一端侧与该插入孔16连通；流量下降装置Q，其使从所述制冷剂流路9通过插入孔16而流入啮合间隙23的制冷剂流量下降。
第49解决措施是，在第1～第32的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z包括：阀本体1，其设有针阀2、针阀2的插入孔16、面对该插入孔16的一端并由针阀2调整流路面积的制冷剂流路9；壳体3，其在将所述插入孔16的另一端侧包在内部空间30中的状态下安装在阀本体1上，且在该内部空间30内装有驱动针阀2的电动装置X的至少一部分；外周间隙21，其形成在所述电动装置X的外周面与所述壳体3的内周面之间；流量下降装置R，其使通过该外周间隙21而在位于所述内部空间30的电动装置X一方的第1空间部31与位于另一方的第2空间部32之间流动的制冷剂流量下降。
第50解决措施是，在第1～第32的解决措施中，使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4是铁素体磁铁。
第51解决措施是，在第1～第32的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4是稀土类磁铁。
第52解决措施是，在第1～第32的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4是去磁温度在130℃以上的稀土类磁铁。
第53解决措施是，在第1～第32的解决措施中，使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4是去磁温度在130℃以上的稀土类磁铁。
第54解决措施是，在第1～第32的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4由各向异性磁性材料形成。
第55解决措施是，在第1～第32的解决措施中，在直动式电动膨胀阀Z的螺纹表面上，涂布有氟树脂涂层。
第56解决措施是，在第1～第32的解决措施中，在直动式电动膨胀阀Z的螺纹表面上，涂布有固体润滑剂。
第57解决措施是，在第1～第32的解决措施中，具有串联配置2个直动式电动膨胀阀Z的制冷剂回路110。
第58解决措施是，在第1～第32的解决措施中，具有配置1个直动式电动膨胀阀Z的制冷剂回路110。
第59解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上、0.62以下。
第60解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.34以上、0.68以下。
第61解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.62以上、0.93以下。
第62解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.68以上、1.02以下。
第63解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.93以上。
第64解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.02以上。
第65解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.33以上、0.66以下。
第66解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.40以上、0.80以下。
第67解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.66以上、0.99以下。
第68解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.80以上、1.20以下。
第69解决措施是，制冷装置具有低压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.99以上。
第70解决措施是，制冷装置具有高压圆顶式的压缩机121，并具有直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.20以上。
第71解决措施是，在第59～第70的解决措施中，利用已有配管。
第72解决措施是，在第59～第70的解决措施中，具有将烷基苯作为基础油的制冷机油。
第73解决措施是，在第59～第70的解决措施中，将矿物油作为基础油的制冷机油。
第74解决措施是，在第72或第73的解决措施中，制冷机油中的耐高压高速润滑油添加剂浓度是在0.3以上、1％wt以下(制冷机油重量比)。
第75解决措施是，在第59～第70的解决措施中，压缩机121是摆动式压缩机。
第76解决措施是，在第59～第70的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z包括：阀本体1，其设有针阀2、针阀2的插入孔16、面对该插入孔16的一端并由针阀2调整流路面积的制冷剂流路9；壳体3，其在将所述插入孔16的另一端侧包在内部空间30中的状态下安装在阀本体1上，且在该内部空间30内装有驱动针阀2的电动装置X的至少一部分；流量下降装置P，其通过形成于所述插入孔16与针阀2之间的插入间隙17而使从制冷剂流路9流入内部空间30的制冷剂流量下降。
第77解决措施是，在第59～第70的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z包括：阀本体1，其设有针阀2、针阀2的插入孔16、面对该插入孔16的一端并由针阀2调整流路面积的制冷剂流路9；壳体3，其在将所述插入孔16的另一端侧内设在内部空间30的状态下安装在阀本体1上，且在该内部空间30内装有驱动针阀2的电动装置X的至少一部分；啮合间隙23，其设有在插入孔16的外侧啮合所述电动装置X且向插入孔16的轴向延伸的螺纹部，在所述插入孔16的另一端侧与该插入孔16连通；流量下降装置Q，其使从所述制冷剂流路9通过插入孔16而流入啮合间隙23的制冷剂流量下降。
第78解决措施是，在第59～第70的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z包括：阀本体1，其设有针阀2、针阀2的插入孔16、面对该插入孔16的一端并由针阀2调整流路面积的制冷剂流路9；壳体3，其在将所述插入孔16的另一端侧包在内部空间30中的状态下安装在阀本体1上，且在该内部空间30内装有驱动针阀2的电动装置X的至少一部分；外周间隙21，其形成在所述电动装置X的外周面与所述壳体3的内周面之间；流量下降装置R，其使通过该外周间隙21而在位于所述内部空间30的电动装置X一方的第1空间部31与位于另一方的第2空间部32之间流动的制冷剂流量下降。
第79解决措施是，在第59～第70的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4是铁素体磁铁。
第80解决措施是，在第59～第70的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4是稀土类磁铁。
第81解决措施是，在第59～第70的解决措施中，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4由各向异性磁性材料形成。
第82解决措施是，在第59～第70的解决措施中，在直动式电动膨胀阀Z的螺纹表面上，涂布有氟树脂涂层。
第83解决措施是，在第59～第70的解决措施中，在直动式电动膨胀阀Z的螺纹表面上，涂布有固体润滑剂。
第84解决措施是，在第59～第70的解决措施中，具有串联配置2个直动式电动膨胀阀Z的制冷剂回路110。
第85解决措施是，在第59～第70的解决措施中，具有配置1个直动式电动膨胀阀Z的制冷剂回路110。
发明的效果
因此，采用本发明，无论制冷剂种类等都可容易地解决直动式电动膨胀阀Z的堵塞。
也就是说，本申请发明由于是全新的直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X及螺纹部的设计方法，故可安装无浪费而实现可靠的驱动的直动式电动膨胀阀Z。
尤其，在使用HFC制冷剂的情况下，在制冷剂种类、使用温度、空调机容量及成对·多级(ペァ·マルチ)的各自形态中，可容易地解决直动式电动膨胀阀Z的堵塞。
另外，在使用R407C、R410A及R134a等目前所使用的制冷剂的情况下，可非常容易地设计直动式电动膨胀阀Z。尤其在使用R32等其他的制冷剂的情况下，也可非常容易地设计直动式电动膨胀阀Z。
另外，制冷机油的温度越高，堵塞物质的产生量就越多，可量化把握堵塞程度变大。其结果，可设计与该温度对应的直动式电动膨胀阀Z。因此，能可靠解决排出温度较高、制冷机油温度也变高的R32单体制冷剂或含有较多R32的混合制冷剂中的膨胀阀堵塞的问题。此外，在排出温度较高的低温用制冷装置中，也可非常容易地设计直动式电动膨胀阀Z。
另外，在含有较多R32的混合制冷剂中，当R32超过50wt％时，排出温度就变高。例如，在R32/125(R32为70％以上)、R32/134a(R32为50％以上)、R32/丙烷(R32为80％以上)、R32/丁烷(R2为80％以上)及R32/异丁烷(R32为80％以上)中，排出温度相对R22增高10℃以上。对于这种制冷剂，也可非常容易地设计最佳的直动式电动膨胀阀Z。
另外，相反，由于在制冷剂温度较低的情况下也可设计适合的直动式电动膨胀阀Z，故可防止过分重视直动式电动膨胀阀Z的可靠性所产生的多余设计。
另外，在利用已有配管的情况下，以往，由于去除残留在配管中的矿物油或不纯物，而要洗净配管。但是，采用本发明，由于可设计适合的直动式电动膨胀阀Z，故不洗净配管就可利用已有配管。其结果，可大幅度地减少施工费，并可缩短施工周期。
附图的简单说明
图1是表示本发明实施形态的制冷剂回路图。
图2是表示本发明电动膨胀阀的主要部分的剖视图。
图3是摩擦系数相对油温的特性图。
图4是摩擦系数相对油温的另一特性图。
图5是转矩测定装置的概略图。
图6是表示另一电动膨胀阀的主要部分的剖视图。
图7是表示又一电动膨胀阀的主要部分的剖视图。
实施发明的最佳形态
下面，结合附图来详细说明本发明的实施形态。
如图1所示，本实施形态的制冷装置100是所谓构成分离式的制冷装置100。该制冷装置100具有一台的作为使用侧单元的室内单元130与一台的作为热源侧单元的室外单元120连接而成的制冷剂回路110。
在所述室外单元120上设有：运转频率可由变频器可变调节的摆动式压缩机121；在制冷运转循环时如图中实线所示进行切换、在制热运转循环时如图中虚线所示进行切换的四通切换阀122；在制冷运转时起到冷凝器功能、在制热运转时起到蒸发器功能的作为热源侧热交换器的室外热交换器123；将制冷剂减压用的构成膨胀机构的直动式电动膨胀阀Z。
另一方面，在所述室内单元130上，设有在制冷运转时起到蒸发器功能、在制热运转时起到冷凝器功能的作为使用侧热交换器的室内热交换器131。
即，一对一地构成所述室外热交换器123和室内热交换器131。
另外，在所述室外热交换器123上设有室外风扇120F，在所述室内热交换器131上设有室内风扇130F。
并且，通过制冷剂配管140而依次将所述压缩机121四通切换阀122、室外热交换器123、直动式电动膨胀阀Z和室内热交换器131连接，所述制冷剂循环回路110，在制冷运转循环和制热运转循环通过四通切换阀122的切换而构成可以可逆运转的闭合回路，以利用制冷剂的循环而产生热移动。
下面，就上述直动式电动膨胀阀Z的结构进行说明。
如图2所示，所述直动式电动膨胀阀Z具有阀本体1和针阀2及壳体3。所述阀本体1构成不同直径体，其具有位于其轴向的一端侧的大直径的流路形成部1a、位于另一端侧的小直径的螺纹形成部1c、位于它们两者中间的中等直径的肩部1b。所述肩部1b和螺纹形成部1c，通过形成在所述壳体3的一方端面的开口33而插入在壳体3的内部空间30中。在该状态下，所述阀本体1与壳体3一体化。
在所述阀本体1的流路形成部1a上设有制冷剂流路9。该制冷剂流路9由大致正交的制冷剂导入部11和制冷剂导出部12构成，在该制冷剂导入部11的口缘部处形成有阀座部15。该制冷剂导入部11连接有制冷剂导入管13，制冷剂导出部12连接有制冷剂导出管14。
另外，在从所述阀本体1的流路形成部1a的制冷剂流路9部分到所述螺纹形成部1c的端部的部分上，形成有规定直径的针阀插入孔16。该针阀插入孔16的一端开设在所述制冷剂流路9上，另一端开设在螺纹形成部1c的端面上。
在所述针阀插入孔16中，插入有滑动自如的将一端作为阀头部的针阀2。该针阀2向轴向移动来增减所述阀头部20与阀座部15之间的通道面积。通过该增减，可进行从所述制冷剂导入管13流到制冷剂导出管14侧的制冷剂的流量控制。此外，所述阀头部20落座在所述阀座部15上而处于全闭状态，可阻止制冷剂的流通。
所述针阀2由具有位于阀头部20侧的大直径的滑动轴部2a和小直径的支承轴部2b的带阶梯的轴体所构成。所述滑动轴部2a由针阀插入孔16滑动自如地支承并保持滑动轴部2a的轴心位置。在这种情况下，在所述针阀插入孔16的内周面与所述针阀2的滑动轴部2a之间形成有微小的针阀插入间隙17。在所述针阀插入孔16的内周面与所述支承轴部2b之间，形成有间隙尺寸比所述针阀插入间隙17大的内周间隙22。
在所述阀本体1的螺纹形成部1c的外周面上形成有外螺纹。在该螺纹形成部1c的径向上，配置有使所述针阀2向轴向驱动的构成驱动电动机X的一部分的转子部10。另外，所述驱动电动机X由所谓的“步进电动机”构成，并具有所述转子部10和配置在所述壳体3的外周侧的电磁铁5。
所述转子部10具有螺纹形成构件7和衬套6。该螺纹形成构件7做成有底的筒状。在该螺纹形成构件7的周壁部7a的内周面上，形成有与设在所述阀本体1的螺纹形成部1c上的阳螺纹啮合的内螺纹。所述衬套6做成带两凸缘的筒状。在该衬套6的外周侧，保持有永久磁铁4，在所述衬套6的内周侧，强制嵌装有所述螺纹形成构件7的周壁部7a。
所述转子部10，通过使所述螺纹形成构件7从所述阀本体1的螺纹形成部1c的上方侧(端部侧)旋入而被安装在该阀本体1上。因此，所述转子部10与所述电磁铁5的通电量(脉冲数值)对应而一体地旋转，向轴向与所述阀本体1的螺纹形成部1c作相对移动。
针阀2与该转子部10连接，以使所述针阀2利用该转子部10的轴向移动而向开闭方向(即轴向)移动。也就是说，所述针阀2的上端侧贯通所述螺纹形成构件7的端面部7b向上方突出，在该突出端设置卡止构件34，对针阀2进行向下方的止脱。此外，在所述螺纹形成构件7的端面部7b的下面和所述针阀2的滑动轴部2a与支承轴部2b的阶梯部之间设有压缩弹簧35。所述转子部10因该弹簧35而始终受到使所述卡止构件34与螺纹形成构件7的端面部7b抵接的方向的力。
因此，所述针阀2在直到阀头部20落座在阀座部15上的范围内，与转子部10的轴向移动作一体的移动而增减流路面积。但是，在所述阀头部20落座在所述阀座部15上后，即在限制所述针阀2向下移动超过规定的状态下，所述转子部10一边使弹簧35缩短一边以规定尺寸向下移动，利用弹簧35的弹力来保持所述针阀2的闭阀状态。在该状态下，所述卡止构件34与所述螺纹形成构件7的端面部7b之间产生规定的间隙。
另外，所述转子部10应适当保持所述永久磁铁4与所述电磁铁5之间的磁力效果，故该永久磁铁4与位于其外侧的壳体3内周面的间隔设定成微小的间隔(例如0.2mm左右)。因此，所述壳体3的内部空间30由所述转子部10划分成位于其下侧的第1空间部31和位于上侧的第2空间部32。所述两空间部31、32，通过形成于所述永久磁铁4的外周面与所述壳体3的内周面之间的外周间隙21而连通。
在该直动式电动膨胀阀Z中，当通过驱动压缩机121而使直动式电动膨胀阀Z的上游侧的制冷剂压力上升时，因受到该制冷剂压力的上升而在该直动式电动膨胀阀Z的内部产生差压。其结果，制冷剂的一部分从所述制冷剂流路9通过所述针阀插入间隙17而流入到所述壳体3的内部空间30。也就是说，流入所述针阀插入间隙17的制冷剂在该针阀插入间隙17中上升，并从该针阀插入间隙17通过形成于靠近针阀2的另一端部分与所述阀本体1的针阀插入间隙孔16之间的内周间隙22而上升。然后，所述制冷剂反转，通过阀本体1的螺纹形成部1c与旋合在其上的所述螺纹形成构件7之间的啮合部间隙23而流下，到所述第1空间部31。流入该第1空间部31后的制冷剂再通过所述外周间隙21而上升，流入第2空间部32。
如此，通过制冷剂流入所述壳体3的第1空间部31和第2空间部32，处于所述转子部10的轴向两侧的差压状态就被消除，可确保该转子部10的顺利移动。在该状态下，所述针阀2与转子部10的移动联动而一体移动，控制制冷剂流量。
另一方面，当压缩机121停止、直动式电动膨胀阀Z的上游侧的制冷剂压力下降时，所述壳体3的降压的制冷剂通过与上述情况相反的路径而环流到所述制冷剂流路9侧。
然而，在压缩机121的滑动部，由于因金属接触而成为高温，故由制冷机油等产生高粘度的渣浆。该渣浆由于在制冷剂回路110中循环，故渣浆附着在针阀插入间隙17等上。
因此，本实施形态的直动式电动膨胀阀Z可尽可能地防止渣浆附着在形成于所述阀本体1上的针阀插入间隙孔16与所述针阀2之间的狭窄的针阀插入间隙17的壁面上。即，与压缩机121的运转及运转停止所产生的所述制冷剂流路9侧的制冷剂压力的上升或下降相对应，制冷剂在该制冷剂流路9与所述壳体3侧的内部空间30之间流动。在该情况下，通过使所述针阀插入间隙17中流动的制冷剂量下降，从而尽可能地抑制渣浆附着在该针阀插入间隙17的壁面上。
具体地说，在所述阀本体1的流路形成部1a部分，形成有多个作为制冷剂流量下降装置P的制冷剂流路41，其不通过所述针阀插入间隙17而直接连通所述制冷剂流路9与所述壳体3侧的第1空间部31。
采用这种结构，在制冷剂利用所述制冷剂流路9侧与所述内部空间30侧的差压而在两者间流动的情况下，即，在压缩机121的运转开始时从所述制冷剂流路9侧到内部空间30侧、并在压缩机121的运转停止时从内部空间30侧到制冷剂流路9侧，在制冷剂分别流动的情况下，所述针阀插入间隙17与所述各制冷剂流路41之间的通道阻力是，该各制冷剂流路41比所述针阀插入间隙17还要小得多。因此，制冷剂的大部分通过所述制冷剂流路41流动，相应地通过所述针阀插入间隙17流动的制冷剂量相对减少。
其结果，在所述针阀插入间隙17中，由于在此处流动的制冷剂量的相对下降，故即使采用渣浆产生量较多的制冷剂或制冷机油，也可因在该针阀插入间隙17中流动的制冷剂量的下降而减少渣浆附着在该针阀插入间隙17的壁面上。
因此，可尽可能地防止因渣浆附着在所述针阀插入间隙17的壁面上而妨碍所述针阀2的动作。其结果，由于可确保该针阀2的适当的动作，故可将例如压缩机121中的异常的液态压缩或过热防患于未然，提高制冷装置100的动作上的可靠性。
另外，由于所述制冷剂流路41的通道面积较大，故渣浆基本不会附着在其上。另外，在本实施形态中，所述各制冷剂流路41可同时起到象现有技术那样的均压孔的作用，故未设置该均压孔。
直动式电动膨胀阀Z的设定
所述直动式电动膨胀阀Z，根据相当额定转矩摩擦系数E来设定，作为本发明的特点。具体地说，所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上。
因此，就根据所述相当额定转矩摩擦系数E来选定直动式电动膨胀阀Z的主要基本理由进行详细说明。
首先，压缩机121的滑动部在苛刻的条件下产生金属接触。此时，HFC制冷剂，因未含氯而使其本身无润滑性。在HCFC制冷剂或CFC制冷剂的情况下，即使产生这种金属接触，因氯的本身润滑性，温度也不怎么上升。在无氯的HFC制冷剂的情况下，由于金属接触部成为超过200℃的高温，故使制冷机油或制冷剂回路110内部残存的加工油恶化，产生高粘度的渣浆。另外，HFC制冷剂与如此产生的渣浆不溶合。与HFC液态制冷剂分离的渣浆附着在直动式电动膨胀阀Z的内部等上、
在所述直动式电动膨胀阀Z中，如上所述，除了针阀2外，还设有驱动电动机X和螺纹部。在该针阀2和螺纹部上，当附着高粘度的渣浆时，就妨碍驱动针阀2，不能控制直动式电动膨胀阀Z的制冷剂流量，会产生压缩机121的温度上升所造成的烧伤、液倒流所引起的轴承烧伤等故障。因此，在本实施形态中，在直动式电动膨胀阀Z上设有制冷剂流量下降装置P。
因此，本申请发明者对直动式电动膨胀阀Z作了长期耐久试验。其结果，如图3及图4所示。在该图3及图4中，制冷剂用R407C制冷剂来试验。
图3与图1不同，是以具有多台室内单元130的所谓多级空调为对象、在制冷剂中预先混入一定量的加工油等的不纯物或水分及空气后的结果。
图2是如图1所示那样、以具有一台室外单元120和一台室内单元130的所谓成对空调为对象的结果。
另外，在所述多级空调的情况下，现场的配管较长、配管内的不纯物或水分及空气的混入量多于成对空调的情况。在各自的壳体中，预先试验性地测定制造工序和现场安装时混入的量。由该结果来预测多级空调及成对空调在安装时的最大的不纯物等的混入量，在开始试验之前将与其对应的量混入制冷剂回路110的制冷循环内。
另外，运转时间设定成相当于约13年的使用时间。压缩机121内部的渣浆产生是因为化学变化产生的，故若制冷机油的温度高，则产生速度就快。高压圆顶的压缩机121的型式，其制冷机油的温度比低压圆顶的高。在图3及图4中用高压圆顶式1表示该情况。
在制冷剂为R407C或R410A的情况下，成为与R22相同程度的油温。在制冷剂为R32的情况下，与它们相比，压缩机121的排出温度高20℃左右，在制冷剂为R32、高压圆顶式压缩机121中，油温高20℃左右。在图3及图4中用高压圆顶式1表示该情况。
因此，通过将运转时的油温保持一定，就可评价油温对于渣浆产生的影响。
此外，在运转中作用于直动式电动膨胀阀Z出入口的差压的大小，因制冷剂不同而不同。另外，空调用的制冷装置100、低温用制冷装置100等，其差压也因其用途不同而产生变化。表1表示各制冷剂及制冷装置100的各用途的差压的数值。
表1
| 空调用空冷 | 空调用水冷 | 低温用空冷 | 低温用水冷 | |
| R134a | 1.65 | 1.25 | 1.81 | 1.41 |
| R407C | 2.59 | 1.99 | 2.89 | 2.29 |
| R410A | 3.59 | 2.75 | 4 | 3.16 |
| R404A | 2.69 | 2.06 | 3 | 2.38 |
| R507A | 2.75 | 2.11 | 3.07 | 2.43 |
| R32 | 3.69 | 2.83 | 4.11 | 3.25 |
| 计算条件 | Te/Tc=-5/65℃ | Te/Tc=-5/55℃ | Te/Tc=-30/65℃ | Te/Tc=-30/55℃ |
因此，如上述表1所示，在使用R407C制冷剂的制冷装置100中，在使ΔP=2.59(107dyn/cm2)=2.59(MPa)的差压作用于直动式电动膨胀阀Z的前后时，测定了针阀的阀体正常动作的最小转矩T(dyn·cm)。
所谓该最小转矩，是指在使用的压力范围内、不产生脉冲偏差地可使直动式电动膨胀阀Z动作的转矩的最小值。
这里，该直动式电动膨胀阀Z的转矩测定方法，由于通常的阀结构是将转子(旋转子)封在内部的结构，所以，由该转子测定该转矩是理想的。但是，测定器具很难安装在密封结构的内部中。另外，施加压力有可能泄漏到外部。
因此，如下所述那样测定了所述直动式电动膨胀阀Z的转矩。
1．预先以转子单件的动作电压和转矩特性作为曲线进行测定储存。
2．接着，使直动式电动膨胀阀Z一定动作后，判定是否因流量误差而产生脉冲偏差。
3．记录产生脉冲偏差前的最低动作电压，由上述1把握动作转矩。
另一方面，直动式电动膨胀阀Z的最小转矩T可如下那样表示。从驱动针阀用的螺纹的平衡来推导下式。
T=(π·d2/4)·ΔP·D/2·tan(P+B) ……①
T：阀体正常动作的最小转矩(dyn·cm)
d：膨胀阀的口径(cm)
ΔP：差压(dyn/cm2)
D：螺纹有效直径(cm)
tanP=μ/cosA′、tanA′=tanA·cosB
μ：螺纹面的摩擦系数
A：螺纹的半角(rad)
B：螺纹的升角
该试验使用的直动式电动膨胀阀Z的口径d是0.18(cm)，差压ΔP是2.59(107dyn/cm2)=2.59(Mp)，螺纹有效直径D是0.56(cm)。另外，螺纹的半角A=15°，升角B=1.5°。
若代入上述A及B的数值，整理①式，则成为如下所示。
T=(π·d2/4)·ΔP·(D/2)·(μ/0.966) ……②
再进行整理，则成为如下所示。
μ=2·0.966·4·T/(π·d2·ΔP·D)
=2.461·T/(d2·ΔP·D) ……③
将由上述测定装置测定的最小转矩T、针阀直径d、差压ΔP、螺纹有效直径D代入③式，就可求得长期耐久试验后的直动式电动膨胀阀Z的螺纹部的摩擦系数μ。
图3及图4的纵轴上的μ是从③式求得的。试验前的μ的数值约为0.2～0.3。可知道，油温越高，试验后的μ的数值就越高。
从该图3及图4看出，油温越高，压缩机121的滑动部的温度也就高，是因为该部分产生的渣浆量较多的缘故。另外，当多级空调等中的不纯物混入较多时，就判定长期运转后的直动式电动膨胀阀Z的摩擦系数μ的数值增大。这意味着，不纯物越多，渣浆的产生量也越大。
该图3及图4所示的特性，正是本发明的最明显特征，摩擦系数μ按从使用低压圆顶式压缩机121的场合(图3及图4的低压圆顶式)到使用第1高压圆顶式压缩机121的场合(图3及图4的高压圆顶式)、使用第2高压圆顶式压缩机121的场合(图3及图4的高压圆顶式2)的顺序依次变大。
对于该摩擦系数μ依次变大这一点，本申请发明者着眼于现有技术未完全考虑这一点，重新发现可根据该摩擦系数μ来选定直动式电动膨胀阀Z。这一点是最重要的。
并且，要将直动式电动膨胀阀Z的动作正常地保持在空调机的耐久年数期间，则必须预先准备可产生克服该摩擦系数μ所表示的螺纹部的摩擦力的转矩T0的驱动电动机X。
所述转矩T0是利用③式获得的。
T0=E·d2·ΔP·D/(2.461) ……④
T0：额定转矩(在额定电压下驱动电动机X产生的转矩)
E：螺纹面的相当摩擦系数(相当额定转矩摩擦系数)
该④式中的E是本发明的相当额定转矩摩擦系数，该相当额定转矩摩擦系数E表示如下。
E=2.461·T0/(d2·ΔP·D) ……⑤
另外，螺纹的半角A及升角B，在该场合设成与这次试验的相同，但它在不同的场合，也可根据①式来变更⑤式的系数。
因此，可驱动直动式电动膨胀阀Z的针阀的条件如下式表示。
E≥μ ……⑥
在该⑥式中，相当额定转矩摩擦系数E相对摩擦系数μ取多大，安全率就获得多大。
因此，现根据附图5来说明上述额定转矩T0的测定方法。图5表示用来测定转矩的测定装置的示意图。
在测定装置的壳体a上设有贯通该壳体a的旋转轴b，并在该壳体a内设置安装在旋转轴b上的转子c。在所述壳体a的外侧设置绕组d。并且，在旋转轴b的一端安装皮带轮e，在卷绕该皮带轮e上的线f的两端安装第1测力传感器g和第2测力传感器h。
现说明该测定装置的测定方法，其有牵出转矩测定和牵入转矩测定。
牵出转矩测定如下所述：以一定速度一边使所述转子c旋转，一边增加卷绕在皮带轮e上的线f的张力，并利用第1测力传感器g和第2测力传感器h来测定皮带轮e旋转停止时的张力，将该数值设为N1、N2，根据下式来算出牵出转矩T1。
T1=|N1-N2|·(D+d)/2
D：皮带轮e的外径
d：线f的外径
所述牵入转矩测定如下所述：在所述牵出转矩测定后，减少卷绕在皮带轮e上的线f的张力，并利用第1测力传感器g和第2测力传感器h来测定皮带轮e从停止状态开始旋转时的张力，将该数值设为N1′、N2′，根据下面数式来算出牵出转矩T2。
T2=|N1′-N2′|·(D+d)/2
并且，将所述牵出转矩T1和牵入转矩T2的平均值设为额定转矩T0，实际上，由于所述牵出转矩T1和牵入转矩T2为相同程度的数值，故在那样的情况下，考虑到安全，也可将数值较小一方的转矩设为额定转矩T0。通常，T1＞T2。
另一方面，下述表2表示使直动式电动膨胀阀Z的可靠性可靠的相当额定转矩摩擦系数E。
表2
| 成对 | 多级 | |||||
| 界限值 | 希望值 | 最希望值 | 界限值 | 希望值 | 最希望值 | |
| 低压圆顶式 | 0.31 | 0.62 | 0.93 | 0.33 | 0.66 | 0.99 |
| 高压圆顶式1 | 0.34 | 0.68 | 1.02 | 0.40 | 0.80 | 1.20 |
| 高压圆顶式2(油温较高时) | 0.37 | 0.74 | 1.11 | 0.47 | 0.94 | 1.41 |
因此，首先，作为本发明的实施形态，在进行包含图1所示制冷装置100在内的各种蒸气压缩式制冷循环的制冷装置100中，根据相当额定转矩摩擦系数E来设定直动式电动膨胀阀Z。
此时，制冷装置100具有压缩机121、室外热交换器之类的热源侧热交换器123、直动式电动膨胀阀Z和室内热交换器之类的使用侧热交换器131，在含有图1所示的制冷装置100的各种制冷装置中，也可将直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上。
另外，在空调装置等的现场施工中，因雨滴混入配管内而使水分浓度异常上升，或因真空泵较旧而使真空度不充分，水分或空气混入制冷剂系统，不置换氮地进行钎焊的氧化铜的粉末在制冷剂系统内循环，附着在直动式电动膨胀阀Z的内部。
另外，有作用于直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X上的电压下降、或直动式电动膨胀阀Z本身误差等，多少存在着更促使直动式电动膨胀阀Z堵塞的主要原因。
对这种主要原因作了试验，结果被认为，当安全率为2以上时，可维持所述直动式电动膨胀阀Z的动作。因此，虽然将安全率设为2以上，但仍可期望维持对于种种误差主要原因的可靠性。
另外，在将适用制冷剂R22的装置更新为HFC制冷剂的装置的情况下，不能仍然使用原来安装的已有的制冷剂配管。理由是，一旦已有配管内的矿物油或不纯物混入HFC制冷剂中，直动式电动膨胀阀Z等就会产生堵塞。在这种情况下，对直动式电动膨胀阀Z的堵塞所作的评价结果是，若将安全率设成2以上，则可维持直动式电动膨胀阀Z的动作。
此外，在例如作为已有空调装置的制冷装置100因压缩机121的烧伤而结束寿命的情况下，烧伤的压缩机121中的碳化的制冷机油和磨损部分残留在已有配管中。因此，还必须预先增加直动式电动膨胀阀Z的转矩。从而，在可靠地维持使用已有配管时的可靠性方面，最好将安全率设为3以上。
在改变以HFC为主体的制冷剂种类、阀口径、螺纹有效直径、温度的情况下，根据该变更每次作长期耐久试验来确认直动式电动膨胀阀Z的可靠性，作业需要庞大的时间和费用，事实上是不可能的。
但是，可根据表2的相当额定转矩摩擦系数E，从(4)式来求得驱动所必需的额定转矩T0。为可产生该额定转矩T0，若设计直动式电动膨胀阀Z或驱动电动机X，就可根据使用各种制冷剂的各种容量而设定简单且可靠性高的电动式膨胀阀。
另外，在图3及图4所示的试验中，在制冷机油中添加1％的耐高压高速润滑油添加剂。耐高压高速润滑油添加剂，目的是防止压缩机121的活动部在产生金属接触时产生烧伤，但添加量一多，其自身就成为渣浆，造成膨胀阀堵塞。若该添加量为0.3％以上，则渣浆因耐高压高速润滑油添加剂而容易产生渣浆堵塞，若超过1％以上，则因添加剂而占大部分的渣浆。
本发明使用的直动式电动膨胀阀Z，最好与这种耐高压高速润滑油添加剂为1％以下的制冷机油一起使用。另外，超过0.3％的添加量，其效果比0.3％以下的添加量要大。
另外，在低温用制冷装置100中，由于蒸发温度低于空调装置，故排出温度较高。在具有高压圆顶式压缩机121的情况下，若排出温度高，则制冷机油的温度也高，渣浆的产生量也多。因此，在这种制冷装置100中，须选定高压圆顶式压缩机121油温较高时的相当额定转矩摩擦系数E。
另外，作为所述驱动电动机X的永久磁铁4，使用铁素体类和稀土类的永久磁铁。若稀土类处于某一定温度以上时，由于磁力消失(减磁)，故当使用R32那样的排出温度较高的制冷剂时，最好使用铁素体类永久磁铁。
另外，稀土类的磁力强于铁素体，具有可产生较大转矩的特点。因此，当在不处于高温的状态下使用直动式电动膨胀阀Z时，使用稀土类磁铁来增大转矩，则可提高可靠性。当使用R32那样的排出温度较高的制冷剂时，最好使用去磁温度为130℃以上的稀土类磁铁，来预先提高耐热性。
实施形态的效果
如上所述，采用本实施形态，无论制冷剂种类如何都可容易地解决直动式电动膨胀阀Z的堵塞。
也就是说，本申请发明由于是全新的直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X及螺纹部的设计方法，故可安装无浪费而可实现可靠驱动的直动式电动膨胀阀Z。
尤其，在使用HFC制冷剂的情况下，在制冷剂种类、使用温度、空调机容量及成对、多级的各种形态中，可容易解决直动式电动膨胀阀Z的堵塞。
另外，在使用R407C、R410A及R134a等目前使用的制冷剂的情况下，可非常容易地设计直动式电动膨胀阀Z。特别在使用R32之类的其他制冷剂的情况下，也可非常容易地设计直动式电动膨胀阀Z。
另外，制冷机油的温度越高，堵塞物质的产生量就越多，可量化把握堵塞程度变大。其结果，可设计与该温度对应的直动式电动膨胀阀Z。因此，能可靠解决排出温度较高、制冷机油温度也变高的R32单体制冷剂或含有较多R32的混合制冷剂中的膨胀阀堵塞的问题。此外，在排出温度较高的低温用制冷装置1中，也可非常容易地设计直动式电动膨胀阀Z。
另外，在含有较多R32的混合制冷剂中，当R32超过50wt％时，排出温度就变高。例如，在R32/125(R32为70％以上)、R32/134a(R32为50％以上)、R32/丙烷(R32为80％以上)、R32/丁烷(R2为80％以上)及R32/异丁烷(R32为80％以上)中，排出温度相对R22增高10℃以上。对于这种制冷剂，也可非常容易地设计最佳的直动式电动膨胀阀Z。
另外，相反，由于在制冷剂温度较低的情况下也可设计适合的直动式电动膨胀阀Z，故可防止过分重视直动式电动膨胀阀Z的可靠性所产生的多余设计。
另外，在利用已有配管的情况下，以往，由于去除残留在配管中的矿物油或不纯物，而要洗净配管。但是，采用本发明，由于可设计适合的直动式电动膨胀阀Z，故不洗净配管就可利用已有配管。其结果，可大幅度地减少施工费，并可缩短施工周期。
实施例
下面，根据上述直动式电动膨胀阀Z的设定原理，说明直动式电动膨胀阀Z的具体实施例。并与图1对应标上符号。
实施例1
制冷装置100具有低压圆顶式压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上、0.62以下。
实施例2
制冷装置100具有高压圆顶式压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.34以上、0.68以下。
实施例3
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
实施例4
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
实施例5
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
实施例6
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.62以上、0.93以下。
实施例7
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.68以上、1.02以下。
实施例8
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
实施例9
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
实施例10
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
实施例11
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.93以上。
实施例12
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.02以上。
实施例13
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
实施例14
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
实施例15
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
实施例16
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.33以上、0.66以下。
实施例17
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.40以上、0.80以下。
实施例18
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、0.94以下。
实施例19
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、0.94以下。
实施例20
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、0.94以下。
实施例21
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.66以上、0.99以下。
实施例22
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.80以上、1.20以下。
实施例23
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
实施例24
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
实施例25
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
实施例26
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.99以上。
实施例27
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.20以上。
实施例28
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
实施例29
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
实施例30
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以HFC为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
实施例31
在上述实施例中，作为制冷剂，既可是R134a，也可是R407C，既可是R410A，也可是R404A或R507A。
另外，作为R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，也可是R32/125(R32为70％以上)、R32/134a(R32为50％以上)、R32/丙烷(R32为80％以上)、R32/丁烷(R32为80％以上)、及R32/异丁烷(R32为80％以上)中的任何一种。
实施例32
所述实施例的制冷装置100也可是利用已有配管的装置。
实施例33
作为上述实施例的制冷机油，既可是将聚乙烯醚作为基础油的制冷机油，也可是将聚醇酯作为基础油的制冷机油；既可是将炭酸酯作为基础油的制冷机油，也可是将烷基苯作为基础油的制冷机油；既可是将矿物油作为基础油的制冷机油，也可是将聚乙烯醚、聚醇酯或炭酸酯作为基础油、将烷基苯或矿物油混合后的制冷机油，而且，制冷机油中的耐高压高速润滑油添加剂浓度是在0.3以上、1％wt以下(制冷机油重量比)。
实施例34
在使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂的情况下，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4也可是铁素体磁铁。
另外，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4也可是稀土类磁铁。
另外，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4也可是去磁温度为130℃以上的稀土类磁铁。
另外，在使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂的情况下，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4也可是去磁温度为130℃以上的稀土类磁铁。
另外，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4也可由各向异性磁性材料形成。
另外，在直动式电动膨胀阀Z的螺纹表面上，也可涂布有氟树脂涂层。
另外，在直动式电动膨胀阀Z的螺纹表面上，也可涂布有固体润滑剂。
实施例35
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上、0.62以下。
也就是说，由于丙烷、丁烷、异丁烷等的碳氢化合物类制冷剂也不含氯，故无自身润滑性，在苛刻的润滑状态下，容易产生渣浆。以下的实施例基于同样理由。
实施例36
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.34以上、0.68以下。
实施例37
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.62以上、0.93以下。
实施例38
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.68以上、1.02以下。
实施例39
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.93以上。
实施例40
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.02以上。
实施例41
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.33以上、0.66以下。
实施例42
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.40以上、0.80以下。
实施例43
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.66以上、0.99以下。
实施例44
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.80以上、1.20以下。
实施例45
制冷装置100具有低压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，一对一地构成热源侧热交换器123和使用侧热交换器131，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.99以上。
实施例46
制冷装置100具有高压圆顶式的压缩机121和直动式电动膨胀阀Z，热源侧热交换器123和使用侧热交换器131的双方或任何一方构成多个，在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，将所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.20以上。
实施例47
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的制冷装置100也可利用已有配管。
实施例48
在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，作为制冷机油，既可是将将烷基苯作为基础油的制冷机油，也可是将矿物油作为基础油的制冷机油，而制冷机油中的耐高压高速润滑油添加剂浓度是在0.3以上、1％wt以下(制冷机油重量比)。
实施例49
在使用以碳氢化合物为主体的制冷剂的情况下，直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4既可是铁素体磁铁；直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4也可是稀土类磁铁；直动式电动膨胀阀Z的驱动电动机X的永久磁铁4也可由各向异性磁性材料形成；在直动式电动膨胀阀Z的螺纹表面上，既可涂布有氟树脂涂层，也可在直动式电动膨胀阀Z的螺纹表面上涂布有固体润滑剂。
发明的其他实施形态
图6表示其他的电动膨胀阀Z。该电动膨胀阀Z防止啮合间隙23中的渣浆的附着，代替图2的制冷剂流量下降装置P。
即，上述电动膨胀阀Z，在针阀2的全闭状态下，因向规定的闭阀方向的按压力作用在该针阀2上而使所述转子部10克服所述弹簧35的弹力而进一步向下移动，产生与所述针阀2的相对变位。其结果，在该针阀2的支承轴部2b的端部上的卡止构件34与螺纹形成构件7的端面部7b之间产生一定间隙，针阀2的支承轴部2b的端部突出到所述第2空间部32内。利用该突出，在靠近所述针阀2的支承轴部2b的端部的外周面上，形成由多条纵槽构成的作为制冷剂流量下降装置Q的制冷剂流路49。
另外，在所述阀本体1的肩部1b上，形成有使通过其轴心部的针阀插入间隙17与所述壳体3的第1空间部31相连通的规定直径的均压孔18。
采用这种结构，在所述针阀2的全闭状态下，所述针阀插入间隙17，在其上端侧，即在朝向所述啮合间隙23的连通侧，通过所述各制冷剂流路49、50而直接与所述第2空间部32连通。由此，经该针阀插入间隙17上升过来的制冷剂，其大部分通过通道阻力较小的所述制冷剂流路49而直接流出到所述第2空间部32，所述啮合间隙23侧的制冷剂的流量相应地相对减少。
其结果，即使采用渣浆产生量较多的制冷机油，也可尽量防止渣浆附着在狭小的所述啮合间隙23部分上，可确保所述转子部10的适当动作(旋转动作及轴向动作)、进而所述电动膨胀阀Z的适当动作。因此，在具有该电动膨胀阀Z的制冷装置100中，可将压缩机121中的异常的液态压缩或过热的发生防患于未然，获得较高的动作上的可靠性。其他的结构及效果与图2的电动膨胀阀Z相同。
另外，图7表示又一电动膨胀阀Z。该电动膨胀阀Z做成，防止渣浆附着在狭小的外周间隙21上，外周间隙21形成于壳体3的外周壁和位于转子部10的最外周并与所述外周壁接近相对的永久磁铁4的外周面之间，以代替图6的制冷剂流量下降装置Q。因此，是一种具有使该外周间隙21中的制冷剂流量下降的作为制冷剂流量下降装置R的制冷剂流路46的电动膨胀阀。
也就是说，在所述永久磁铁4的周壁部分形成沿轴向贯通它的制冷剂流路46，由该各制冷剂流路46使所述第1空间部31和第2空间部32连通。
采用这种结构，当因所述制冷剂流路9侧与所述内部空间30侧的差压而使制冷剂从所述第1空间部31流向第2空间部32时，所述外周间隙21与所述各制冷剂流路46间的通道阻力是，因该各制冷剂流路46小于所述外周间隙21，故大部分的所述制冷剂通过所述制冷剂流路46流动，相应地通过所述外周间隙21流动的制冷剂流量相对减少。
其结果，在所述外周间隙21中，由于在此处流动的制冷剂量的相对下降，故即使采用渣浆产生量较多的制冷剂或制冷机油，也可因制冷剂流量的下降而减少渣浆在该外周间隙21的壁面上、即所述壳体3的内周面及所述永久磁铁4的外周面上的附着量。因此，可尽可能地防止因渣浆附着在所述外周间隙21的壁面上而妨碍所述转子部10的动作，可确保该针阀2的适当的动作。其结果，可将例如压缩机121中的异常的液态压缩或过热防患于未然，提高制冷装置100的动作上的可靠性。其他结构及作用效果与图6的电动膨胀阀Z相同。
另外，本发明如图1所示，除了具有1个直动式电动膨胀阀Z外，还可具有串联配置2个直动式电动膨胀阀Z的制冷剂回路110。即，也可具有室外侧的电动膨胀阀Z和室内侧的电动膨胀阀Z。
另外，本发明除了图1的成对空调和多级空调外，还可适用于二元制冷循环的制冷装置100或2级压缩制冷循环的制冷装置100等的各种制冷装置100。
工业上利用的可能性
如上所述，本发明的制冷装置，对于使用直动式电动膨胀阀是有用的，特别适合使用HFC类制冷剂的场合。
Claims (85)
1．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上、0.62以下。
2．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.34以上、0.68以下。
3．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
4．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
5．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.37以上、0.74以下。
6．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.62以上、0.93以下。
7．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.68以上、1.02以下。
8．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
9．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
10．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.74以上、1.11以下。
11．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.93以上。
12．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.02以上。
13．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀Z的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
14．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
15．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.11以上。
16．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.33以上、0.66以下。
17．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.40以上、0.80以下。
18．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、0.94以下。
19．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、094以下。
20．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.47以上、0.94以下。
21．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.66以上、0.99以下。
22．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.80以上、1.20以下。
23．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
24．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
25．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.94以上、1.41以下。
26．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.99以上。
27．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用排出温度与R22相同或大于它的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.20以上。
28．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
29．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用R32浓制冷剂且排出温度相对R22超过10℃左右成为较高温度的混合制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
30．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以HFC为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.41以上。
31．一种制冷装置，作蒸气压缩式制冷循环，其特征在于，
直动式电动膨胀阀(Z)根据相当额定转矩摩擦系数E设定。
32．一种制冷装置，具有压缩机(121)、热源侧热交换器(123)、直动式电动膨胀阀(Z)及使用侧热交换器(131)，其特征在于，
所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上。
33．如权利要求1、2、6、7、11、12、16、17、21、22、26、27、31及32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，制冷剂为R134a。
34．如权利要求1、2、6、7、11、12、16、17、21、22、26、27、31及32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，制冷剂为R407C。
35．如权利要求1、2、6、7、11、12、16、17、21、22、26、27、31及32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，制冷剂为R410A。
36．如权利要求1、2、6、7、11、12、16、17、21、22、26、27、31及32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，制冷剂为R404A或R507A。
37．如权利要求4、9、14、19、24、29、31及32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，制冷剂为R32/125(R32为70％以上)、R32/134a(R32为50％以上)、R32/丙烷(R32为80％以上)、R32/丁烷(R32为80％以上)及R32/异丁烷(R32为80％以上)中的任何一种。
38．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，利用已有配管。
39．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有将聚乙烯醚作为基础油的制冷机油。
40．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有将聚醇酯作为基础油的制冷机油。
41．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有将炭酸酯作为基础油的制冷机油。
42．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有将烷基苯作为基础油的制冷机油。
43．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有将矿物油作为基础油的制冷机油。
44．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有将聚乙烯醚、聚醇酯或炭酸酯作为基础油、将烷基苯或矿物油混合后的制冷机油。
45．如权利要求39～44中任一项所述的制冷装置，其特征在于，制冷机油中的耐高压高速润滑油添加剂浓度是在0.3以上、1％wt以下(制冷机油重量比)。
46．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，压缩机(121)是摆动式压缩机。
47.．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)包括：
阀本体(1)，其设有针阀(2)、针阀(2)的插入孔(16)、面对该插入孔(16)的一端并由针阀(2)调整流路面积的制冷剂流路(9)；
壳体(3)，其在将所述插入孔(16)的另一端侧包在内部空间30中的状态下安装在阀本体(1)上，且在该内部空间(30)内装有驱动针阀(2)的电动装置(X)的至少一部分；
流量下降装置(P)，其通过形成于所述插入孔(16)与针阀(2)之间的插入间隙(17)而使从制冷剂流路(9)流入内部空间(30)的制冷剂流量下降。
48．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)包括：
阀本体(1)，其设有针阀(2)、针阀(2)的插入孔(16)、面对该插入孔(16)的一端并由针阀(2)调整流路面积的制冷剂流路(9)；
壳体(3)，其在将所述插入孔(16)的另一端侧包在内部空间(30)中的状态下安装在阀本体(1)上，且在该内部空间(30)内装有驱动针阀(2)的电动装置(X)的至少一部分；
啮合间隙(23)，其设有在插入孔(16)的外侧啮合所述电动装置(X)且向插入孔(16)的轴向延伸的螺纹部，在所述插入孔(16)的另一端侧与该插入孔(16)连通；
流量下降装置(Q)，其使从所述制冷剂流路(9)通过插入孔(16)而流入啮合间隙(23)的制冷剂流量下降。
49．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)包括：
阀本体(1)，其设有针阀(2)、针阀(2)的插入孔(16)、面对该插入孔(16)的一端并由针阀(2)调整流路面积的制冷剂流路(9)；
壳体(3)，其在将所述插入孔(16)的另一端侧包在内部空间(30)中的状态下安装在阀本体(1)上，且在该内部空间(30)内装有驱动针阀(2)的电动装置(X)的至少一部分；
外周间隙(21)，其形成在所述电动装置(X)的外周面与所述壳体(3)的内周面之间；
流量下降装置(R)，其使通过该外周间隙(21)而在位于所述内部空间(30)的电动装置(X)一方的第1空间部(31)与位于另一方的第2空间部(32)之间流动的制冷剂流量下降。
50．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，
使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而直动式电动膨胀阀(Z)的驱动电动机(X)的永久磁铁(4)是铁素体磁铁。
51．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，
直动式电动膨胀阀(Z)的驱动电动机(X)的永久磁铁(4)是稀土类磁铁。
52．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，
直动式电动膨胀阀(Z)的驱动电动机(X)的永久磁铁(4)是去磁温度在130℃以上的稀土类磁铁。
53．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，
使用R32单体或R32超过50wt％的R32浓混合制冷剂，而直动式电动膨胀阀(Z)的驱动电动机(X)的永久磁铁(4)是去磁温度在130℃以上的稀土类磁铁。
54．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，
直动式电动膨胀阀(Z)的驱动电动机(X)的永久磁铁(4)由各向异性磁性材料形成。
55．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，
在直动式电动膨胀阀(Z)的螺纹表面上，涂布有氟树脂涂层。
56．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，
在直动式电动膨胀阀(Z)的螺纹表面上，涂布有固体润滑剂。
57．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有串联配置2个直动式电动膨胀阀(Z)的制冷剂回路(110)。
58．如权利要求1～32中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有配置1个直动式电动膨胀阀(Z)的制冷剂回路(110)。
59．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.31以上、0.62以下。
60．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.34以上、0.68以下。
61．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.62以上、0.93以下。
62．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.68以上、1.02以下。
63．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.93以上。
64．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.02以上。
65．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.33以上、0.66以下。
66．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.40以上、0.80以下。
67．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.66以上、0.99以下。
68．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.80以上、1.20以下。
69．一种制冷装置，具有低压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，一对一地构成热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在0.99以上。
70．一种制冷装置，具有高压圆顶式的压缩机(121)，并具有直动式电动膨胀阀(Z)，热源侧热交换器(123)和使用侧热交换器(131)的双方或任何一方构成多个，其特征在于，
使用以碳氢化合物为主体的制冷剂，而所述直动式电动膨胀阀(Z)的相当额定转矩摩擦系数E设定在1.20以上。
71．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，利用已有配管。
72．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有将烷基苯作为基础油的制冷机油。
73．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，将矿物油作为基础油的制冷机油。
74．如权利要求72或73所述的制冷装置，其特征在于，制冷机油中的耐高压高速润滑油添加剂浓度是在0.3以上、1％wt以下(制冷机油重量比)。
75．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，压缩机(121)是摆动式压缩机。
76．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)包括：
阀本体(1)，其设有针阀(2)、针阀(2)的插入孔(16)、面对该插入孔(16)的一端并由针阀(2)调整流路面积的制冷剂流路(9)；
壳体(3)，其在将所述插入孔(16)的另一端侧包在内部空间(30)中的状态下安装在阀本体(1)上，且在该内部空间(30)内装有驱动针阀(2)的电动装置(X)的至少一部分；
流量下降装置(P)，其通过形成于所述插入孔(16)与针阀(2)之间的插入间隙(17)而使从制冷剂流路(9)流入内部空间(30)的制冷剂流量下降。
77．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)包括：
阀本体(1)，其设有针阀(2)、针阀(2)的插入孔(16)、面对该插入孔(16)的一端并由针阀2调整流路面积的制冷剂流路(9)；
壳体3，其在将所述插入孔(16)的另一端侧包在内部空间(30)中的状态下安装在阀本体(1)上，且在该内部空间(30)内装有驱动针阀(2)的电动装置(X)的至少一部分；
啮合间隙(23)，其设有在插入孔(16)的外侧啮合所述电动装置(X)且向插入孔(16)的轴向延伸的螺纹部，在所述插入孔(16)的另一端侧与该插入孔(16)连通；
流量下降装置(Q)，其使从所述制冷剂流路(9)通过插入孔(16)而流入啮合间隙(23)的制冷剂流量下降。
78．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)包括：
阀本体(1)，其设有针阀(2)、针阀(2)的插入孔(16)、面对该插入孔(16)的一端并由针阀(2)调整流路面积的制冷剂流路(9)；
壳体(3)，其在将所述插入孔(16)的另一端侧包在内部空间(30)中的状态下安装在阀本体(1)上，且在该内部空间(30)内装有驱动针阀(2)的电动装置(X)的至少一部分；
外周间隙(21)，其形成在所述电动装置(X)的外周面与所述壳体(3)的内周面之间；
流量下降装置(R)，其使通过该外周间隙(21)而在位于所述内部空间(30)的电动装置(X)一方的第1空间部(31)与位于另一方的第2空间部(32)之间流动的制冷剂流量下降。
79．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)的驱动电动机(X)的永久磁铁(4)是铁素体磁铁。
80．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)的驱动电动机(X)的永久磁铁(4)是稀土类磁铁。
81．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，直动式电动膨胀阀(Z)的驱动电动机(X)的永久磁铁(4)由各向异性磁性材料形成。
82．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，在直动式电动膨胀阀(Z)的螺纹表面上，涂布有氟树脂涂层。
83．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，在直动式电动膨胀阀(Z)的螺纹表面上，涂布有固体润滑剂。
84．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有串联配置2个直动式电动膨胀阀(Z)的制冷剂回路(110)。
85．如权利要求59～70中任一项所述的制冷装置，其特征在于，具有配置1个直动式电动膨胀阀(Z)的制冷剂回路(110)。
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