CN1281721C - 一种烃油裂化方法 - Google Patents

Abstract

一种烃油裂化方法，该方法包括在裂化条件下，将烃油与一种与含还原气体的气氛接触后的催化剂接触，分离裂化产物和催化剂，将催化剂再生，将再生后的催化剂与所述含还原气体的气氛接触，所述催化剂是一种裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物，所述裂化助剂含有一种载体和一种金属组分，所述催化剂与含还原气体的气氛接触的温度为100-900℃，接触的时间至少为1秒，含还原气体的气氛的用量为每吨含金属组分的裂化催化剂每分钟不小于0.03立方米还原气体，还原反应器内的压力为0.1-0.5兆帕。该方法具有更高的脱硫能力。

Description

一种烃油裂化方法

                            技术领域

本发明是关于一种烃油裂化方法。

                            背景技术

烃油的裂化方法通常包括在一个裂化区内，在裂化条件下，将烃油与一种裂化催化剂接触反应，分离裂化产物和催化剂，将催化剂循环至再生区再生，将至少部分再生后的催化剂循环回裂化区，再生催化剂的目的是保持催化剂的裂化活性。

有些烃油中含有镍、钒、铁等杂质，烃油中镍、钒、铁等杂质在含分子筛的催化剂上沉积，会导致催化剂失活或影响裂化产物分布。为解决这一问题，有些烃油裂化方法在再生区之后，加入了一个还原区。

US 4,345,992公开了一种烃油催化裂化方法，该方法包括在一个裂化区内，在裂化条件下，将烃油与一种颗粒状裂化催化剂接触，将部分所述裂化催化剂连续转移至一个再生区，在再生区内，用燃烧的方法脱除催化剂上的炭沉积物，将再生后的催化剂连续转移至一个还原区，在还原区内，将所述催化剂与一种还原气体接触，还原的条件使杂质金属不利效应得到降低，在还原区的上游使用了一种气封，以保证未消耗的还原气体的主要部分进入裂化区；将还原后的催化剂连续转移至裂化区。所述催化剂包括各种常规的裂化催化剂，如含沸石的裂化催化剂和无定形硅铝酸盐催化剂。

US 4,623,443公开了一种烯烃加氢的方法，该方法包括在一个裂化区，在裂化条件下，用一种再生后的金属涂层催化剂裂化一种烃类，将所述催化剂转移至一个再生区，与一种含氧气体接触，将催化剂再生，连续将部分再生后的催化剂转移至所述裂化区，同时，将另一部分再生后的催化剂转移至一个还原区，在还原区内，将所述催化剂与一种还原气体接触，接触的条件使催化剂上的金属还原，将裂化后的烃类转移至一个分离区，在分离区从裂化产物中分离出氢气和烯烃，在一个加氢区，将至少部分所述氢气和烯烃与还原后的催化剂接触，使烯烃加氢，将所述催化剂转移至再生区。

US 4,623,443还公开了一种烯烃连续加氢方法，该方法在再生条件下，将一种失活的被金属污染的裂化催化剂与一种含氧的气体接触，得到再生后的被金属污染的催化剂，在还原条件下，将再生后的被金属污染的催化剂与一种还原气体接触，得到还原的再生后的被金属污染的催化剂，然后，立刻在加氢条件下，将所述还原的再生后的被金属污染的裂化催化剂与一种氢气和烯烃的混合物接触，对所述烯烃加氢。

US 4,623,443还公开了一种烃类转化方法，该方法包括(1)在一个反应区，在裂化条件下，将一种含有金属的烃类与一种活性催化剂接触，得到裂化产物和部分失活的被金属污染的催化剂；(2)将裂化产物和部分失活的被金属污染的催化剂分离；(3)将所述裂化产物分馏成氢气、烯烃和其它烃类；(4)在再生条件下，将所述部分失活的被金属污染的裂化催化剂与一种含氧的气体接触，得到再生后的被金属污染的催化剂；(5)将部分所述再生后的被金属污染的催化剂循环至所述反应区；(6)在还原条件下，将剩余的再生后的被金属污染的催化剂与一种还原气体接触，得到一种还原的再生后的被金属污染的催化剂；(7)在加氢条件下，将所述还原的再生后的被金属污染的催化剂与氢气和烯烃接触，得到加氢后的烯烃和部分结焦的还原的再生后的被金属污染的催化剂；(8)将所述加氢后的烯烃和部分结焦的还原的再生后的被金属污染的催化剂分离；(9)将加氢后的烯烃循环到(3)所述的分馏系统；(10)将部分结焦的还原的再生后的被金属污染的催化剂循环至(4)再生。

近年来，出于环保的考虑，在世界范围内，对燃料油标准的要求不断提高。以中国为例，1999年国家质量监督局制定了“车用汽油有害物质控制标准”，按照该标准的要求，成品汽油的硫含量应小于800ppm。欧洲燃油III号排放标准对汽油硫提出了小于30ppm的更为苛刻的要求。实际上，成品汽油90％以上的硫来自于FCC汽油。另一方面，催化裂化原料的重质化倾向日益严重，具有较高硫含量的中东原油在中国炼厂所占原油中的比重也越来越大，因此，需要开发出具有较高裂化活性和脱硫性能的裂化催化剂及具有较强重油裂化能力和脱硫能力的裂化方法。

US 6,036,847及其同族专利EP 0,798,362A2公开了一种烃类流化催化裂化方法，其中，所述烃类进料在不存在外加氢的条件下，在一个裂化区被裂化，并且包括催化剂颗粒的所有颗粒不断在烃类裂化区和一个催化剂再生区循环。其中，所有颗粒中含有另外一种颗粒，该颗粒具有比催化剂颗粒较低的裂化烃油的活性，所述活性以新鲜颗粒为基准。该颗粒基本上由氧化钛和一种非氧化钛的无机氧化物组成。所述非氧化钛的无机氧化物含有一种Lewis酸，该Lewis酸选自下列的元素及其化合物组成的一组：镍、铜、锌、银、镉、铟、锡、汞、铊、铅、铋、硼、铝(非氧化铝)和锗，所述Lewis酸负载在氧化铝上。由于使用这种含氧化钛的助剂，裂化产物FCC汽油中硫含量得到降低。

                        发明内容

本发明的目的是提供一种新的具有较强脱硫能力的烃油裂化方法。

本发明提供的方法包括在裂化条件下，将烃油与一种与含还原气体的气氛接触后的催化剂接触，分离裂化产物和催化剂，将催化剂再生，将再生后的催化剂与所述含有还原气体的气氛接触，其中，所述烃油为含硫或不含硫的烃油，所述催化剂是一种裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物，所述裂化助剂含有一种载体和一种金属组分，以助剂总量为基准，载体的含量为0.1-99.9重量％，以最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.1-99.9重量％，它选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属中的一种或几种，所述金属以最高氧化价态或还原价态存在，所述载体含有耐热无机氧化物、粘土和适合用作载体的无机化合物中的一种或几种，所述催化剂与含有还原气体的气氛接触的温度为100-900℃，接触的时间至少为1秒，含有还原气体的气氛的用量为每吨催化剂每分钟不小于0.03立方米还原气体，还原反应器内的压力为0.1-0.5兆帕。

与现有技术相比，本发明提供的方法具有较强脱硫能力。

特别是当所述裂化助剂中耐热无机氧化物的含量为2-68重量％，粘土的含量为30至80重量％，分子筛的含量为0-40重量％，以所述最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.1-30重量％，所述金属组分以还原价态存在时，该方法不仅具有较强的脱硫能力，而且还具有较强的重油转化能力。

例如，采用本发明提供的方法，在小型提升管反应器中，用氧化铝的含量为45.0重量％，高岭土的含量为50.0重量％，以Co₂O₃计，钴含量为5.0重量％的裂化助剂与工业牌号为HGY-2000R的工业催化裂化催化剂混合物(混合物中，裂化助剂的含量为5.0重量％，工业催化裂化催化剂的含量为95.0重量％)催化裂化硫含量为2.0重量％，馏程为329-550℃的减压瓦斯油，裂化产物中汽油和柴油的含量高达73.32-74.82重量％，重油含量只有4.41-5.68重量％，汽油产物中的硫含量只有290-380毫克/升。而采用同样的方法，在相近的条件下，对同样的原料油进行催化裂化，只是没有所述催化剂与含还原气体的气氛接触的过程，裂化产物中汽油和柴油的含量只有72.27重量％，重油含量高达5.72重量％，汽油产物中的硫含量高达1100毫克/升。

又例如，采用本发明提供的方法，在小型提升管反应器中，用氧化铝的含量为20.2重量％，高岭土与硅藻土混合物的含量为37.0重量％，MOY沸石含量为35.0重量％，以氧化物计，银和钼含量为7.8重量％的裂化助剂与工业牌号为CR022的工业催化裂化催化剂混合物(混合物中，本发明提供的裂化助剂的含量为10重量％，工业裂化催化剂的含量为90重量％)催化裂化常压渣油含量为20重量％和减压瓦斯油含量为80重量％的混合油，裂化产物中汽油和柴油的含量高达70.06-70.09重量％，重油含量只有7.06-7.18重量％，汽油产物中的硫含量只有180-300毫克/升。而采用同样的方法对同样的原料油进行催化裂化，只是没有所述催化剂与含还原气体的气氛接触的过程，裂化产物中汽油和柴油的含量只有67.79重量％，重油含量高达7.82重量％，汽油产物中的硫含量高达1000毫克/升。

                        附图说明

附图1和附图2是本发明提供的方法的流程示意图。

                        具体实施方式

一、还原过程

按照本发明提供的方法，根据裂化反应器的种类不同，所述催化剂与含还原气体的气氛的接触可以在原位或将催化剂循环至一个还原反应器中进行。当所述裂化反应器为固定床、流化床反应器或移动床反应器时，不循环催化剂，直接在床层内再生，再通入所述含还原气体的气氛，与含还原气体的气氛接触。而当裂化反应器为提升管反应器时，则将催化剂循环至一个再生器再生，将再生后的催化剂循环至一个还原反应器中，所述催化剂与含还原气体的气氛的接触在还原反应器内进行。

进入还原反应器的催化剂可以是直接来自再生器的再生后的催化剂，也可以是来自再生器的再生后的催化剂经过降温或升温后的再生后的催化剂。与含还原气体的气氛接触后的催化剂可以直接进入相应的提升管反应器，也可以经过降温或升温再进入相应的提升管反应器。对再生后的催化剂和与含还原气体的气氛接触后的催化剂的升温和降温可以采用现有的各种换热设备，如管壳式换热器、板式换热器、浮动盘管换热器和/或热风加热炉来达到，这些换热设备为本领域技术人员所公知。

所述在还原反应器中，催化剂与含有还原气体的气氛接触的温度可以是100-900℃，优选为400-700℃，接触的时间至少为1秒，优选为10秒至1小时，更优选为1分钟至40分钟。含有还原气体的气氛的用量为每吨催化剂每分种不小于0.03立方米还原气体，优选每吨催化剂每分钟0.05-10立方米还原气体，更优选为每吨催化剂每分钟1-6立方米还原气体。催化剂与含有还原气体的气氛接触的压力为0.1-0.5兆帕，优选为0.1-0.3兆帕。所述含有还原气体的气氛指纯的还原气体或含有还原气体和惰性气体的气氛。

所述纯的还原气体的例子包括氢气、一氧化碳及含有1-5个碳原子的烃类中的一种或几种，优选包括氢气、一氧化碳、甲烷、乙烷、丙烷、丁烷、戊烷及其各种异构体中的一种或几种。

所述惰性气体指不与所述组合物或金属化合物发生化学作用的气体，如元素周期表零族气体、氮气、二氧化碳中的一种或几种。

所述含有还原气体和惰性气体的气氛的例子包括氢气、一氧化碳、含有1-5个碳原子的烃类中的一种或几种与惰性气体中的一种或几种的混合物或炼油厂中的干气(如催化裂化尾气，催化重整尾气，加氢裂化尾气及延迟焦化尾气等)。

所述含有还原气体的气氛中，还原气体的含量没有特别限制。优选情况下，所述含有还原气体的气氛中，还原气体含量至少为10体积％，更优选为50体积％。

二、裂化反应-再生过程

按照本发明提供的方法，所述裂化反应器可以是任何现有反应器，如固定床反应器，流化床反应器，移动床反应器或提升管反应器，优选为提升管反应器，如普通的提升管反应器，具有多个反应区的提升管反应器，如CN 1078094C公开的用于流化催化裂化的提升管反应器。其中，普通的提升管反应器，可以是现有各种普通的提升管反应器，如等直径提升管反应器或等线速提升管反应器。

所述裂化条件为常规的催化裂化条件。一般来说，该裂化条件包括反应温度为350-700℃，优选为400-650℃，反应压力为0.1-0.8兆帕，优选为0.1-0.5兆帕，剂油重量比为1-30，优选为2-15。

对于固定床、流化床和移动床反应器来说，该烃油裂化条件包括反应温度为350-700℃，优选为400-650℃，反应压力为0.1-0.8兆帕，优选为0.1-0.5兆帕，重时空速为1-40小时^-1，优选为2-30小时^-1，剂油重量比为1-30，优选为2-15。对于提升管反应器来说，该烃油裂化条件包括提升管反应器反应区的温度为350-700℃，优选为450-600℃，提升管反应器出口温度为350-560℃，优选为450-550℃，反应压力为0.1-0.5兆帕，优选为0.1-0.3兆帕，接触时间为1-10秒，优选为1-6秒，剂油重量比为3-15，优选为4-10。

再生催化剂的方法为本领域技术人员所公知，其目的是脱除催化剂中的积炭。这一目的通常通过在600-770℃，优选650-730℃下，将催化剂与一种含氧的气体接触来达到。所述含氧的气体指任何能使催化剂中的焦炭燃烧而使胶体除去的含氧气体，通常为空气。

根据裂化反应器的种类不同，所述催化剂的再生可以在原位或将催化剂循环至一个再生器中进行。当所述裂化反应器为固定床、流化床反应器或移动床反应器时，不循环催化剂，直接在床层内再生。而当裂化反应器为提升管反应器时，则将催化剂循环至一个再生器再生。

当裂化反应器为提升管反应器时，本发明提供的方法可以直接利用现有的反应-再生系统来完成，只是在现有的反应-再生系统中增加一个还原器。所述的现有反应-再生系统的各种方式为本领域技术人员所公知，如所述的现有反应-再生系统可以是按照沉降器与再生器的排列不同而分的同高并列式、高低并列式或同轴式反应-再生系统。其中，提升管反应器可以从沉降器、汽提段中心深入到沉降器中，也可以是外设提升管反应器。其中所述的提升管反应器包括任何形式的提升管进料喷嘴、混合温度控制技术、反应终止设施等。《渣油加工工艺》，282-338页(李春年编著，中国石化出版社2002年出版)对现有的催化裂化反应-再生系统进行了综述，如ROCC-V工艺装置，全大庆减压渣油催化裂化(VR-RFCC)工艺装置，两段再生的美国道达尔(Total)公司的渣油流化催化裂化RFCC装置，阿希兰(Ashland)公司与UOP联合开发的采用两段再生的常压重油转化RCC工艺装置、UOP的烧焦罐式高效再生的FCC工艺装置、埃克森(Exxon)公司的灵活裂化(Flexicracking IIIR)工艺涉及的提升管反应器与床层反应器相结合的灵活型提升管反应器催化裂化装置、凯洛格(Kellogg)公司的重油裂化(HOC)工艺涉及的一段逆流式再生装置和超正流型FCC工艺装置。所述反应-再生系统并不局限于上述的举例。

所述的再生器可以是单段再生或两段再生。所述的单段再生可以是湍流床单段再生或快速床单段再生。所述的两段再生可以是湍流床两段再生、烧焦罐与常规湍流床联合组成的两段再生、快速床两段再生或管式再生。所述的湍流床两段再生可以是双器逆流两段再生、双器错流两段再生。所述的烧焦罐与常规湍流床联合组成的两段再生可以是前置烧焦罐两段再生、后置烧焦罐两段再生。所述的再生器可以根据需要带有内取热器或外取热器。所述的内取热器可以是水平布置或垂直布置的床层冷却盘管。所述的外取热器可以是上流式、下流式、返混式或气控式外取热器。《渣油加工工艺》，282-338页(李春年编著，中国石化出版社2002年出版)对再生器也进行了总结。

按照本发明一个优选的实施方案，本发明提供的方法包括在一个提升管反应器内，在裂化条件下，将烃油与所述催化剂接触，分离裂化产物和催化剂，将催化剂循环至再生器再生，再生后的催化剂循环至一个还原反应器，在还原反应器内，再生后的催化剂与一种含有还原气体的气氛接触，将与含还原气体的气氛接触后的催化剂循环回提升管反应器。

按照本发明一个更为具体的实施方案，本发明提供的方法可以按照图1所示的流程来完成。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。反应物流继续上行通过出口区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后的待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度下，将待生催化剂与来自管线21的含氧的气氛接触，脱除其中的焦炭，烟气自管线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换热，换热或不换热后的催化剂经管线25进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原条件下，再生后的催化剂或再生后的催化剂和经管线2来自储罐1的新鲜催化剂的混合物与来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经管线5排出。

按照本发明另外一个更为具体的实施方案，本发明提供的方法可以按照图2所示的流程来完成。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。反应物流继续上行通过出口区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后的待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度下，将待生催化剂与来自管线21的含氧的气氛接触，脱除其中的焦炭，烟气自管线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换热，换热或不换热后的催化剂经管线25进入气体置换罐26，在气体置换罐26中，用来自管线27的惰性气体置换出再生后的催化剂或再生后的催化剂和经管线2来自储罐1的新鲜催化剂的混合物携带的含氧气体，废气经管线28排出，经气体置换的催化剂经管线29进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原条件下，经气体置换的催化剂与来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经管线5排出。

其中，当还原器3和再生器20出来的催化剂的温度达到反应区9或还原器3所需的反应温度要求时，与含还原气体的气氛接触后的催化剂和再生后的催化剂可以不经过换热器7或换热器24。

为了抑制提升管出口处的过裂化和热裂化反应，可以采取气-固快速分离或在出口区13与提升管反应器9的反应区的结合处经管线30注入冷激剂，注入冷激剂可以使提升管出口区的温度降低，改善产品分布，提高汽油和柴油的收率。所述冷激剂的种类为本领域技术人员所公知。所述冷激剂可以选自粗汽油、汽油、柴油、分馏塔循环油、水中的一种或几种。气-固快速分离的方法参见EP 163978、EP 139392、EP 564678、US 5104517、US 5308474。加入冷激剂的方法参见US 5089235、EP 593823。

雾化水蒸汽的作用是使烃油雾化效果更好，使烃油和催化剂混合更加均匀。用做预提升介质的水蒸汽的作用是使催化剂加速，在预提升段形成密度均匀的催化剂活塞流。所述雾化水蒸汽和预提升水蒸汽的用量为本领域技术人员所公知，一般来说，雾化水蒸汽与预提升水蒸汽的总量占烃油的1-30重％，优选2-15重％。

汽提水蒸汽的作用是将催化剂颗粒之间和颗粒孔隙内充满的油气置换出来，提高油品产率。用于汽提的水蒸汽的用量为本领域技术人员所公知。一般来说，用于汽提的水蒸汽的用量占催化剂循环量的0.1-0.8重％，优选0.2-0.4重％。

其中，预提升水蒸汽可以用其它预提升介质，如炼油厂干气、轻质烷烃、轻质烯烃或炼油厂干气与水蒸汽的混合气代替。

所述惰性气体包括任何不与催化剂作用的气体或气体混合物，如氮气、二氧化碳、元素周期表中的零族气体中的一种或几种。所述惰性气体的通过量为每吨催化剂每分钟0.01-20立方米，优选为1-10立方米。

由于催化剂在经过一段时间循环后，会有少量催化剂损失，因此，储罐1的作用是用来定期或不定期补充反应所消耗的催化剂，储罐1中的催化剂所含的金属组分可以是还原态，也可以是氧化态。

三、催化剂

按照本发明提供的方法，所述催化剂是一种裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物，所述裂化助剂含有一种载体和一种金属组分，其中，以助剂总量为基准，载体的含量为0.1-99.9重量％，以最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.1-99.9重量％，它选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属中的一种或几种，所述金属以最高氧化价态或还原价态存在。以助剂总量为基准，所述载体的含量优选为20-99.5重量％，以最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.5-80重量％。

这里，所述金属组分的还原价态指所述金属组分的平均价态为零价或高于零价并低于其最高氧化态。所述金属组分的最高价氧化态是指经充分氧化后，能稳定存在的金属氧化物中所述金属组分的最高氧化态。例如，元素周期表IIIA族非铝金属的最高氧化态一般为+3价(如镓)；IVA族金属的最高氧化态一般为+4价；VA族金属的最高氧化态一般为+5价；IB族金属的最高氧化态一般为+2价(如铜)或+1价(如银)；IIB族金属的最高氧化态一般为+2价；VB族金属的最高氧化态一般为+5价；VIB族金属的最高氧化态一般为+6价；VIIB族金属的最高氧化态一般为+4价(如锰)或+7价(如铼)；VIII族非贵金属的最高氧化态一般为+3价(如铁或钴)或+2价(如镍)。

所述耐热无机氧化物选自用作脱硫裂化助剂基质和/或粘结剂的耐热无机氧化物中的一种或几种，如氧化铝、氧化硅、无定型硅铝、氧化锆、氧化钛、氧化硼、碱土金属氧化物中的一种或几种。优选氧化铝、氧化硅、无定型硅铝、氧化锆、氧化钛、氧化镁、氧化钙中的一种或几种。

所述粘土选自用作裂化助剂活性组分的粘土中的一种或几种，如高岭土、多水高岭土、蒙脱土、硅藻土、埃洛石、皂石、累托土、海泡石、凹凸棒石、水滑石、膨润土(亦称斑脱石)、钠型膨润土、经酸洗的膨润土、陶土、伊利石、埃洛石、锂蒙脱石中的一种或几种。

适合用作载体的无机化合物包括现有各种适合用作载体的无机化合物中的一种或几种，如碱土金属的硫酸盐、碱土金属的铝酸盐、碱土金属的磷酸盐、碱土金属的硅酸盐、碱土金属的钛酸盐、高铝水泥、天然水泥、波特兰水泥、胶泥、云母中的一种或几种。特别是硫酸钙、铝酸钙、磷酸钙、硅酸钙、硅酸镁、铝酸镁、钛酸镁、高铝水泥、天然水泥、波特兰水泥、胶泥、云母中的一种或几种。

现有技术中用作汽油和柴油馏分脱硫的各种吸附剂可以用作本发明提供的烃油裂化方法所述的裂化助剂，这些吸附剂中的金属组分以最高氧化态或还原态存在，优选以还原态存在。这些吸附剂公布在各国的专利或专利申请中，具有代表性的例子包括：

(1)CN 1355727A及其同族专利US 6,254,766B1公开的用于从裂化汽油和柴油机燃料中脱除硫的吸附剂组合物，该吸附剂组合物由氧化锌、氧化硅、氧化铝和镍组成，所述镍基本上以还原价态，优选零价存在，吸附剂组合物中镍的含量为5-50重量％，氧化锌的含量为10-90重量％，氧化硅的含量为5-85重量％，氧化铝的含量为5-30重量％。

(2)CN 1382071A及其同族专利US 6,184,176B1公开的用于从裂化汽油和柴油机燃料中脱除硫的吸附剂组合物，该吸附剂组合物由氧化锌、氧化硅、氧化铝和钴组成，所述钴基本上以还原价态，优选零价存在，吸附剂组合物中钴的含量为5-50重量％，氧化锌的含量为10-90重量％，氧化硅的含量为5-85重量％，氧化铝的含量为5-30重量％。

(3)CN 1384770A及其同族专利US 6,271,173B1公开的用于从裂化汽油和柴油机燃料中脱除硫的吸附剂组合物，该吸附剂组合物由负载于载体组合物上的促进剂金属组成，所述载体组合物由氧化锌、氧化硅、氧化铝和钙化合物组成，所述钙化合物为硫酸钙、铝酸钙、磷酸钙或硅酸钙；所述促进剂金属基本上以还原价态，优选零价存在，吸附剂组合物中促进剂金属的含量为5-50重量％，氧化锌的含量为10-90重量％，氧化硅的含量为5-85重量％，氧化铝的含量为5-30重量％，所述促进剂金属是钴、镍、铁、锰、铜、钼、钨、银、锡、钒或其中任意两种或多种的混合物。

(4)CN 1382201A及其同族专利US 6,338,794B1公开的用于从裂化汽油和柴油机燃料中脱除硫的吸附剂组合物，该吸附剂组合物由钛酸锌载体和金属、金属氧化物或金属氧化物前体促进剂金属组成，所述促进剂金属是钴、镍、铁、锰、铜、钼、钨、银、锡、钒或其中任意两种或多种的混合物，所述促进剂金属基本上以还原价态存在，吸附剂组合物中促进剂金属的含量为5-50重量％。

(5)CN 1382199A及其同族专利US 6,274,533B1公开的用于从裂化汽油和柴油机燃料中脱除硫的吸附剂组合物，该吸附剂组合物由双金属促进剂和颗粒状载体组成，所述双金属促进剂基本上以还原价态存在，所述双金属促进剂选自钴、镍、铁、锰、铜、锌、钼、钨、银、锡、锑或钒的任意两种或多种的混合物，所述载体由与任何适用的无机载体组合的氧化锌组成，所述无机载体包括氧化硅、硅胶、氧化铝、粘土、硅酸铝、氧化硅-氧化铝、氧化钛、氧化锆、铝酸锌、钛酸锌、硅酸锌、铝酸钙、硅酸钙、硅酸镁、铝酸镁、钛酸镁、合成沸石和天然沸石。优选情况下，所述颗粒状载体由氧化锌、氧化硅和氧化铝组成，所述双金属促进剂由镍和钴组成，吸附剂组合物中镍和钴的含量为5-40重量％，氧化锌的含量为10-90重量％，氧化硅的含量为5-85重量％，氧化铝的含量为5-30重量％。

(6)US 6,346,190B1公开的用于从裂化汽油和柴油机燃料中脱除硫的吸附剂组合物，该吸附剂组合物基本上由铁酸锌、镍和一种无机粘结剂组成，所述铁酸锌和镍以还原价态存在，所述无机粘结剂可以是氧化硅、氧化铝、胶泥、粘土，以所述组合物总量为基准，氧化锌的含量为2-70重量％，氧化铁的含量为3-70重量，所述粘结剂的含量为0.1-30重量％，镍的含量为1-50重量％。

(7)WO 02/18517A1公开的用于从裂化汽油和柴油机燃料中脱除硫的吸附剂组合物，该吸附剂组合物含有一种载体组分、一种抗磨组分和一种促进剂组分，所述促进剂组分基本上以还原价态存在，所述载体包括氧化锌及任何合适的无机载体，所述无机载体包括氧化硅、硅胶、氧化铝、硅藻土、膨胀珍珠岩、氧化硅-氧化铝、氧化钛、氧化锆、铝酸锌、钛酸锌、硅酸锌、铝酸镁、钛酸镁、合成沸石、天然沸石及他们的结合。所述抗磨组分选自粘土、高铝水泥、天然水泥波特兰水泥，铝酸钙，硅酸钙，云母及它们的组合，所述粘土包括斑脱石，钠型斑脱石，经酸洗的斑脱石，硅藻土，陶土，高岭土，蒙脱土，伊利石，埃洛石，锂蒙脱石，海泡石及其混合物。所述促进剂组分包括钴、镍、铁、锰、铜、锌、钼、钨、银、锡、锑或钒及它们混合物。所述抗磨组分的含量为1-30重量％，促进剂组分含量为5-50重量％，所述载体组分优选含有氧化锌，氧化锌的含量为10-90重量％。所述载体组分更优选含有氧化锌、氧化硅和氧化铝，氧化硅的含量为5-85重量％，氧化铝含量为0.1-30重量％。

按照本发明一个优选的实施方案，所述裂化助剂含有一种耐热无机氧化物、粘土和一种金属组分，含或不含分子筛，以裂化助剂总量为基准，耐热无机氧化物的含量为2-68重量％，粘土的含量为大于30至80重量％，分子筛的含量为0-40重量％，以所述最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.1-30重量％，所述金属组分以最高氧化态或还原价态存在，它选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、I B族金属、II B族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属中的一种或几种。所述耐热无机氧化物的含量优选为10-60重量％，粘土的含量优选为35-60重量％，分子筛的含量优选为0-30重量％，以所述最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.5-20重量％。优选情况下，以所述裂化助剂的总量为基准，所述粘土和沸石的总含量为35-80重量％，优选为40-75重量％。该裂化助剂在本申请人申请号为03137907.9的中国专利申请中做了详细描述。这种裂化助剂中，由于粘土或粘土与沸石的混合物含量较高，其比重与催化裂化催化剂非常近似，二者的混合更加均匀，使用这种助剂的本发明提供的化方法具有较强的脱硫能力，而且，意外地，还具有更强的重油裂化能力。

按照本发明提供的方法，优选情况下，所述金属组分的平均价态与其最高价态的比值为0-0.95，更优选情况下，该比值为0.1-0.7。

测定所述金属组分平均价态的方法如下：

精确称取约0.4克裂化助剂，放入TPD/R/O分析测试仪的样品池中，通入氢气含量为5体积％的氢气与氮气的混合气，氢气的流量为20毫升/分钟，将样品池以10℃/分钟的速度，从室温升温至1000℃，对样品池中的裂化助剂进行程序升温还原，分别测定还原前和还原后裂化助剂上金属组分的TPR特征峰，根据以下公式计算金属组分的平均价态：

β_M＝β_M′-2f(A₁-A)/N

其中：β_M为裂化助剂中金属组分M的平均价态，β_M′为裂化助剂中金属组分M的最高价态；A为金属组分M以还原价态存在的裂化助剂中金属组分M的TPR特征峰面积；A₁为金属组分M以最高氧化态存在的裂化助剂中金属组分M的TPR特征峰面积；N为裂化助剂中金属组分M的含量(单位为摩尔)；f为校正因子，其测定方法如下：精确称取约6.5毫克CuO放入上述TPD/R/O分析测试仪的样品池中，在上述条件下，测定CuO完全被还原的TPR特征峰面积K₂，按还原反应的化学计量数计算耗氢量(摩尔)K₁，f即为耗氢量与TPR特征峰面积之比，即f＝K₁/K₂，f的单位为摩尔/TPR特征峰面积。

由于每个金属的TPR特征峰的位置不同，因此，即使裂化助剂中含有2种以上金属组分，也可以测定出每个金属组分的TPR特征峰。

按照本发明提供的方法，所述IIIA族非铝金属包括镓、铟、铊。所述IVA族金属包括锗、锡、铅。所述VA族金属包括锑、铋。所述IB族金属包括铜、银。所述IIB族金属包括锌、镉。所述VB族金属包括钒、铌、钽。所述VIB族金属包括铬、钼、钨。所述VIIB族金属包括锰、锝、铼。所述VIII族非贵金属包括铁、钴、镍。所述金属组分优选为镓、锗、锡、锑、铋、铅、铜、银、锌、镉、钒、钼、钨、锰、铁、钴、镍中的一种或几种，更优选为镓、锡、铜、银、锌、钒、钼、锰、铁、钴中的一种或几种。

所述金属组分可以同时存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土中，也可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意两种中，还可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意一种中。

在本发明所述优选的实施方案中，所述耐热无机氧化物选自用作现有催化裂化催化剂基质和粘结剂组分的耐热无机氧化物中的一种或几种，优选为氧化铝、氧化硅、无定型硅铝、氧化锆、氧化钛、氧化硼、碱土金属氧化物中的一种或几种。优选氧化铝、氧化硅、无定型硅铝、氧化锆、氧化钛、氧化镁、氧化钙中的一种或几种。这些耐热无机氧化物为本领域技术人员所公知。

在本发明所述优选的实施方案中，所述粘土选自用作裂化助剂活性组分的粘土中的一种或几种，优选为高岭土、多水高岭土、蒙脱土、硅藻土、埃洛石、皂石、累托土、海泡石、凹凸棒石、水滑石、膨润土中的一种或几种。更优选的粘土为高岭土。这些粘土为本领域技术人员所公知。

所述分子筛选自用作裂化催化剂活性组分的沸石和非沸石分子筛中的一种或几种。这些沸石和非沸石分子筛为本领域技术人员所公知。

所述沸石优选为大孔沸石和中孔沸石中的一种或几种。所述大孔沸石为具有至少0.7纳米环开口的孔状结构的沸石，如八面沸石、L沸石、Beta沸石、Ω沸石、丝光沸石、ZSM-18沸石中的一种或几种，特别是Y型沸石、含磷和/或稀土的Y型沸石、超稳Y沸石、含磷和/或稀土的超稳Y沸石，Beta沸石中的一种或几种。

所述中孔沸石为具有大于0.56纳米小于0.7纳米环开口的孔状结构的沸石，如具有MFI结构的沸石(如ZSM-5沸石)，含磷和/或稀土的具有MFI结构的沸石(如含磷和/或稀土ZSM-5沸石，CN1194181A公开的含磷的具有MFI结构的沸石)、ZSM-22沸石、ZSM-23沸石、ZSM-35沸石、ZSM-50沸石、ZSM-57沸石、MCM-22沸石、MCM-49沸石、MCM-56沸石中的一种或几种。

所述非沸石分子筛指沸石中的铝和/或硅部分或全部被其它元素如磷、钛、镓、锗中的一种或几种取代的分子筛。这些分子筛的实例包括具有不同硅铝比的硅酸盐(如金属硅酸盐metallosilicate、钛硅酸盐titanosilicate)、金属铝酸盐metalloaluminates(如锗铝酸盐Germaniumaluminates)、金属磷酸盐metallophosphates、铝磷酸盐aluminophosphates、金属铝磷酸盐metalloaluminophosphates、金属结合的硅铝磷酸盐metal integrated silicoaluminophosphates(MeAPSO和ELAPSO)、硅铝酸盐silicoaluminophosphates(SAPO)、镓锗酸盐(gallogermanates)中的一种或几种。特别是SAPO-17分子筛、SAPO-34分子筛和SAPO-37分子筛中的一种或几种。

优选情况下，所述分子筛选自Y型沸石、含磷和/或稀土的Y型沸石、超稳Y沸石、含磷和/或稀土的超稳Y沸石、Beta沸石、具有MFI结构的沸石、含磷和/或稀土的具有MFI结构的沸石中的一种或几种。

本发明提供的方法所述裂化助剂还可以含有稀土金属组分，所述稀土金属组分以金属和/或化合物的形式存在。所述稀土金属组分可以同时存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土中，也可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意两种中，还可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意一种中。所述稀土金属选自镧系和锕系稀土金属中的一种或几种，优选为镧、铈、镨、钕、钷、钐、铕、钆、铽、镝、钬、铒、铥、镱、镥中的一种或几种，更优选为镧、铈、富镧混合稀土金属或富铈混合稀土金属。以裂化助剂总量为基准，以氧化物计，所述稀土金属组分的含量为0-50重量％，优选为0-15重量％。

本发明提供的方法所述裂化助剂还可以含有磷组分，所述磷组分以磷的化合物，如磷的氧化物和/或磷酸盐的形式存在。所述磷组分可以同时存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土中，也可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意两种中，还可以存在于分子筛、耐热无机氧化物和粘土的任意一种中。以裂化助剂总量为基准，以五氧化二磷计，所述磷组分的含量为0-15重量％，优选为0-8重量％。

在本发明的实例中，如果稀土组分和/或磷组分是制备裂化助剂时，所用的分子筛本身含有的，所述分子筛的含量是含稀土组分和/或磷组分的分子筛的含量，磷组分和稀土组分的含量不单独计算，也不单独给出。

本发明所述裂化助剂可以采用现有方法制备，如可以采用下列方法，在含有耐热无机氧化物和粘土，含或不含分子筛的组合物中引入金属组分，制备成含有金属组分、耐热无机氧化物和粘土，含或不含分子筛的组合物，作为本发明提供的方法所述裂化助剂，其中的金属组分以最高氧化态存在。

方法之一

(1)用含所述金属组分化合物的溶液浸渍耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛，然后干燥或不干燥；或者将含所述金属组分化合物的溶液与耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛混合，然后干燥或不干燥；或者将所述金属组分化合物与耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛进行物理混合；或者将含所述金属组分化合物的溶液与耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛混合，加入所述金属组分化合物的沉淀剂，将所述金属组分沉积到耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛中，干燥或不干燥；或者将含所述金属组分化合物的溶液与耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛混合，将得到的浆液制备成胶体；或者将不溶于水的所述金属组分化合物与耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛及去离子水混合，将得到的浆液制备成胶体，干燥或不干燥；

(2)将引入所述金属组分化合物的耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛，或所述混合物，或胶体与去离子水及不含金属组分化合物的耐热无机氧化物、耐热无机氧化物的前身物、粘土和/或分子筛打浆，制备成固含量为10-60重量％，优选为10-50重量％的浆液，干燥得到的浆液，焙烧或不焙烧。

方法之二

将耐热无机氧化物和/或耐热无机氧化物的前身物、粘土和去离子水，打浆，制备成固含量为10-60重量％，优选为10-50重量％的浆液，所述浆液中还可以含有分子筛，干燥得到的浆液，焙烧或不焙烧，然后，用含所述金属组分化合物的溶液浸渍干燥后得到的固体，或者将所述金属组分化合物的溶液与干燥后的固体混合，然后，干燥，焙烧或不焙烧。

方法之三

将耐热无机氧化物和/或耐热无机氧化物的前身物、粘土、所述金属组分化合物和去离子水打浆，制备成固含量为10-50重量％，优选为20-50重量％的浆液，所述浆液中还可以含有分子筛，干燥得到的浆液，焙烧或不焙烧。

如果裂化助剂中还含有稀土金属组分和/或磷组分，可以采用上面的方法单独或与引入上述金属组分的同时引入稀土金属组分和/或磷组分，只是用稀土金属化合物和/或磷化合物代替上述金属组分的化合物即可。所述稀土金属组分和/或磷组分还可以是市售分子筛本身所带有的(如含稀土和/或磷的Y型沸石或超稳Y沸石)。

其中，所述引入金属组分化合物后的干燥和浆液的干燥方法和条件为本领域技术人员所公知，例如，干燥的方法可以是晾干、烘干、鼓风干燥、喷雾干燥。浆液的干燥方法优选喷雾干燥的方法。干燥的温度可以是室温至400℃，优选为100-350℃。所述浆液干燥后的焙烧和浸渍金属化合物后的焙烧条件也为本领域技术人员所公知，一般来说，所述浆液干燥后的焙烧和浸渍金属化合物后的焙烧温度均为400-700℃，优选为450-650℃，焙烧时间至少为0.5小时，优选为0.5-100小时，更优选为0.5-10小时。

所述耐热无机氧化物的前身物指在所述裂化催化剂制备过程中，能形成所述耐热无机氧化物的物质中的一种或几种。如氧化铝的前身物可选自水合氧化铝(如拟薄水铝石)和/或铝溶胶。氧化硅的前身物可选自硅溶胶，硅凝胶和水玻璃中的一种或几种。无定形硅铝的前身物可选自硅铝溶胶，硅溶胶和铝溶胶的混合物，硅铝凝胶中的一种或几种。其它耐热无机氧化物的前身物可选自其氢氧化物，如锆、钛、碱土金属的氢氧化物、硼酸。

所述金属组分化合物可以是所述金属的可溶于水的化合物，也可以是难溶于水和/或不溶于水的化合物，如元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、I B族金属、II B族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属的硝酸盐、氯化物、氢氧化物、氧化物中的一种或几种，特别是镓、锡、铜、银、锌、钒、钼、锰、铁、钴的硝酸盐、氯化物、氢氧化物、氧化物中的一种或几种。

所述稀土金属化合物可以是稀土金属的可溶于水的化合物，也可以是难溶于水和/或不溶于水的化合物，如稀土金属的氯化物、硝酸盐、氢氧化物、氧化物中的一种或几种。

所述磷化合物可以是所述磷的可溶于水的化合物，也可以是难溶于水和/或不溶于水的化合物，如磷酸、亚磷酸，铵的磷酸盐、碱金属的磷酸盐、磷的氧化物、磷酸铝中的一种或几种。

再例如，本发明提供的方法所述裂化助剂也可以采用CN1355727A及其同族专利US6,254,766B1、CN1382071A及其同族专利US6,184,176B1、CN1384770A及其同族专利US6,271,173B1、CN1382201A及其同族专利US6,338,794B1、CN1382199A及其同族专利US6,274,533B1、US6,346,190B1、WO 02/18517A1公开的方法制备。

所述裂化助剂的制备方法优选采用如下本发明优选的实施方案所述裂化助剂的制备方法进行。

本发明优选的实施方案所述裂化助剂的制备方法包括将含有金属组分化合物、耐热无机氧化物和粘土，含或不含分子筛的组合物与一种含有还原气体的气氛接触，所述与含有还原气体的气氛接触的温度和接触的时间足以使所述金属组分的平均价态低于其最高氧化态，所述金属选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属中的一种或几种，组合物中各组分的含量使最终助剂中含有，以助剂总量计，2-68重量％的耐热无机氧化物，大于30-80重量％的粘土，以最高价态金属的氧化物计，0.1-30重量％的金属组分，0-40重量％的分子筛。

其中，所述含有还原气体的气氛指纯的还原气体或含有还原气体和惰性气体的气氛。

所述纯的还原气体的例子包括氢气、一氧化碳及含有1-5个碳原子的烃类中的一种或几种，优选包括氢气、一氧化碳、甲烷、乙烷、丙烷、丁烷及其各种异构体、戊烷及其各种异构体中的一种或几种。

所述惰性气体指不与所述组合物或金属组分化合物发生化学作用的气体，如元素周期表零族气体、氮气、二氧化碳中的一种或几种。

所述含有还原气体和惰性气体的气氛的例子包括氢气、一氧化碳、含有1-5个碳原子的烃类中的一种或几种与惰性气体中的一种或几种的混合物，炼油厂中的干气。

所述含有还原气体的气氛中，还原气体的浓度没有特别限制，只要所用还原气体的量能将所述金属组分还原即可。优选情况下，所述含有还原气体的气氛中，还原气体含量至少为10体积％，更优选为50体积％。

所述组合物与含还原气体的气氛接触的温度和接触的时间足以使所述金属组分的平均价态与其最高价态的比值降低至0-0.95，优选为0.1-0.7。一般来说，所述接触的温度可以是100-900℃，优选为400-700℃，接触的时间为0.1秒至10小时，优选为1秒-5小时。所述接触可以是静态接触，即在一个密闭的容器中，将含有还原气体的气氛与所述组合物接触。所述接触也可以是动态接触，即将所述含有还原气体的气氛通过所述组合物的床层。所述接触的压力没有限制，既可以在常压下进行，也可以在高于或低于常压下进行。含有还原气体的气氛的用量为每克助剂每小时不小于5毫升还原气体，优选每克助剂每小时不小于10毫升还原气体，更优选为每克助剂每小时100-2000毫升还原气体。

组合物中各组分的含量优选使最终裂化助剂中含有，以裂化助剂总量为基准，10-60重量％的耐热无机氧化物，35-60重量％的粘土，0-30重量％的分子筛和以最高价态金属的氧化物计，0.5-20重量％的金属组分。

按照本发明提供的方法，所述含有裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物中的催化裂化催化剂为各种催化裂化催化剂，如各种含有分子筛，耐热无机氧化物，含或不含粘土，含或不含稀土金属组分，含或不含磷的催化裂化催化剂。在所述催化裂化催化剂中，所述分子筛的种类和含量、耐热无机氧化物种类和含量、粘土的种类和含量、稀土金属组分的种类和含量、磷的含量在以前发表的各种专利和非专利文献中均有记载，也为本领域技术人员所公知。

下面以非穷举的方式列出了一些催化裂化催化剂的例子：

A、CN 1024504C所公开的催化裂化催化剂；

B、CN 1085722C所公开的催化裂化催化剂；

C、CN 1307087A所公开的催化裂化催化剂；

D、CN 1384173A所公开的催化裂化催化剂；

E、工业牌号为HGY-2000R的含稀土Y型沸石和超稳Y型沸石、高岭土、氧化铝的催化剂；

F、工业牌号为MLC-500的含稀土Y型沸石和超稳Y型沸石、高岭土、氧化铝的催化剂；

G、工业牌号为ZCM-7的含超稳Y型沸石、高岭土、氧化铝的催化剂。

在所述含有裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物中，所述裂化助剂的含量范围为裂化助剂常规的含量范围，该范围为本领域技术人员所公知。一般来说，以所述含有裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物的总量为基准，所述裂化助剂占催化剂混合物的含量为0.1-50重量％，优选为1-40重量％，更优选为1-30重量％，最好是1-20重量％。

所述含有裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物中还可以含有其它助剂，如助燃剂、硫转移催化剂、辛烷值助剂中的一种或几种。这些助剂在以前发表的各种专利和非专利文献中均有记载。如CN 1034222C、CN1072109A、CN 1089362C所公开的助燃剂，CN 1286134A、CN 1295877A、CN 1334316A所公开的硫转移催化剂，CN 1020280C、CN 1031409C所公开的辛烷值助剂。

四、本发明的适用范围

本发明提供的方法适用于对任何烃油进行催化裂化，所述烃油中可以含有镍、钒、铁等金属杂质。本发明提供的方法特别适合用于金属杂质含量小于50ppm的含硫烃油进行催化裂化。

所述烃油可以是原油及其各种馏份，特别是原油及沸程大于330℃的石油馏份。如含硫或不含硫的常压渣油、减压渣油、减压瓦斯油，常压瓦斯油，直馏瓦斯油，丙烷轻/重脱沥青油和焦化瓦斯油以及经过加氢处理的常压渣油、减压渣油、减压瓦斯油、常压瓦斯油中的一种或几种。

下面以所述反应器为普通提升管反应器为例，对本发明做详细说明。使用其它反应器也具有类似的效果，因此，不能理解为本发明所述方法中的反应器只是提升管反应器。

实例中除非特别说明，所用再生器均为前置烧焦罐两段再生器；所述换热器均为管壳式换热器；用于汽提的水蒸汽的用量占烃油催化剂循环量的约0.4重量％；用于置换气的惰性气体的通过量为每吨催化剂每分钟约为5立方米；所用高岭土为苏州高岭土公司出品，其固含量为76重量％；所用拟薄水铝石为山东淄博501厂出品，其固含量为62重量％；所用铝溶胶为齐鲁催化剂厂出品，其Al₂O₃含量为21重量％；所用硅溶胶为齐鲁催化剂厂出品，其SiO₂含量为27重量％；金属组分的化合物均为化学纯。

                           实施例1

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

将高岭土、拟薄水铝石、浓度为30重量％的硝酸钴水溶液混合，加入去离子水，混合均匀，在快速搅拌下缓慢加入浓度为36.5体积％的盐酸，调节浆液的pH值至2.0，去离子水的用量使得到的浆液的固含量为25重量％。高岭土、拟薄水铝石和硝酸钴水溶液的用量使高岭土干基重量、Al₂O₃和Co₂O₃的重量的比值为50.0∶45.0∶5.0。

将得到的浆液在150℃的温度下喷雾干燥，在550℃下焙烧1小时。将得到的催化剂装入固定床还原反应器中，在400℃温度下，通入氢气，氢气的流量为每克催化剂每分钟5毫升，使氢气与所述固体接触0.5小时，将反应器的温度降至室温，卸下还原后的固体，得到本发明所述裂化助剂C1。助剂C1的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表1中。表1中助剂组成由计算得到，金属组分的含量以所述金属组分最高氧化态的氧化物计。

                           实施例2

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

按实例1的方法制备助剂，不同的是，所述固体与氢气接触的温度为700℃，接触时间为3小时，得到本发明所述裂化助剂C2。助剂C2的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表1中。

                           实施例3

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

将高岭土、拟薄水铝石和去离子水混合均匀，在快速搅拌下缓慢加入浓度为36.5体积％的盐酸，调节浆液的pH值至2.0，去离子水的加入量使得到的浆液的固含量为25重量％，高岭土、拟薄水铝石的加入量使高岭土和氧化铝的重量比为50.0∶45.0。在150℃的温度下喷雾干燥得到的浆液，用浓度为10重量％的硝酸钴水溶液浸渍干燥后的固体，然后在550℃焙烧，硝酸钴水溶液的用量使Co₂O₃与高岭土和氧化铝的重量比为5.0∶95.0。将得到的固体装入固定床还原反应器中，在400℃温度下，通入氢气，氢气的流量为每克催化剂每分钟5毫升的氢气，使氢气与所述固体接触0.5小时，使反应器的温度降至室温，卸下还原后的固体，得到本发明所述裂化助剂C3。C3的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表1中。

                           实施例4

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

用浓度为40重量％的六水合硝酸钴水溶液浸渍高岭土，六水硝酸钴水溶液和高岭土(干基)的重量比为1∶0.940，120℃烘干，得到含Co₂O₃ 9.09重量％的高岭土。

按实例1的方法制备助剂，不同的是用含Co₂O₃ 9.09重量％的高岭土代替实例1所述高岭土，不加硝酸钴，得到本发明所述裂化助剂C4。助剂C4的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表1中。

                           实施例5

本对比例说明含有最高氧化态金属组分的裂化助剂及其制备方法。

按实例1的方法制备助剂，不同的是，没有在固定床反应器中将固体与氢气接触的过程，得到裂化助剂C5。C5的组成列于表1中。

                           实施例6

本对比例说明含有最高氧化态金属组分的裂化助剂及其制备方法。

按实例3的方法制备助剂，不同的是，没有在固定床反应器中将固体与氢气接触的过程，得到裂化助剂C6。C6的组成列于表1中。

表1

实例编号	1	2	3	4	5	6
							助剂编号	C1	C2	C3	C4	C5	C6
分子筛种类	-	-	-	-	-	-
							分子筛含量，重量％	-	-	-	-	-	-
耐热无机氧化物种类	Al2O3	Al2O3	Al2O3	Al2O3	Al2O3	Al2O3
							耐热无机氧化物含量，重量％	45.0	45.0	45.0	45.0	45.0	45.0
粘土种类	高岭土	高岭土	高岭土	高岭土	高岭土	高岭土
							粘土含量，重量％	50.0	50.0	50.0	50.0	50.0	50.0
金属组分种类	Co	Co	Co	Co	Co	Co
							金属组分含量，重量％	5.0	5.0	5.0	5.0	5.0	5.0
金属组分平均价态	+1.5	0	+1.5	+1.5	+3	+3
							金属组分平均价态与其最高价态的比值	0.5	0	0.5	0.5	1	1
金属组分分布	均匀分布在助剂中	均匀分布在助剂中	均匀分布在助剂中	均匀分布在粘土中	均匀分布在助剂中	均匀分布在助剂中

                           实施例7

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

按实例1的方法制备助剂，不同的是，用浓度为30.0重量％的硝酸锌水溶液代替硝酸钴水溶液，去离子水的加入量使得到的浆液的固含量为20重量％，高岭土、拟薄水铝石、硝酸锌水溶液的加入量使高岭土干基重量、Al₂O₃和ZnO的重量比为38.0∶50.0∶12.0。还原的气氛为氢气含量50体积％和一氧化碳含量50体积％的氢气和一氧化碳的混合气，混合气的用量为每克催化剂每分钟10毫升，所述固体与混合气接触的温度为800℃，接触时间为3小时，得到本发明所述裂化助剂C7。C7的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表2中。

                           实施例8

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

按实例1的方法制备助剂，不同的是，用浓度为20.0重量％的硝酸铜水溶液代替硝酸钴水溶液，在浆液中还加入了二氧化钛(化学纯)，去离子水的加入量使得到的浆液的固含量为20重量％，高岭土、二氧化钛、拟薄水铝石、硝酸铜水溶液的加入量使高岭土干基重量、二氧化钛、Al₂O₃和CuO的重量比为42.0∶2.4∶48.0∶7.6。还原的气氛为氢气含量50体积％和一氧化碳含量50体积％的氢气和一氧化碳的混合气，混合气的用量为每克催化剂每分钟5毫升，所述固体与混合气接触的温度为400℃，接触时间为0.5小时，得到本发明所述裂化助剂C8。C8的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表2中。

                           实施例9

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

按实例1的方法制备助剂，不同的是，用浓度为20.0重量％的硝酸铁水溶液代替硝酸钴水溶液，用硅溶胶和铝溶胶代替拟薄水铝石，不加盐酸水溶液，高岭土、硅溶胶、铝溶胶和硝酸铁水溶液的加入量使高岭土干基重量、氧化硅、氧化铝和Fe₂O₃的重量比为45.0∶20.0∶31.8∶3.2。还原的气氛为氢气含量50体积％和一氧化碳含量50体积％的氢气和一氧化碳的混合气，混合气的用量为每克催化剂每分钟6毫升，所述固体与混合气接触的温度为600℃，接触时间为0.5小时，得到本发明所述裂化助剂C9。助剂C9的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表2中。

                           实施例10

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

(1)用浓度为25重量％的钼酸铵((NH₄)₆Mo₇O₂₄·4H₂O)水溶液浸渍高岭土和硅藻土(固含量为85.0重量％，浙江省嵊州市华力硅藻土厂出品)的混合物，120℃烘干，然后再用浓度为1.5重量％的硝酸银水溶液浸渍，钼酸铵水溶液、高岭土(干基)、硅藻土(干基)和硝酸银水溶液的重量比为1∶0.862∶0.144∶0.796，120℃烘干，600℃焙烧2小时，得到含MoO₃ 16.7重量％和Ag₂O 0.67重量％的高岭土和硅藻土的混合物。

(2)将含MoO₃和Ag₂O的高岭土和硅藻土的混合物、拟薄水铝石和去离子水混合均匀，在快速搅拌下缓慢加入浓度为36.5体积％的盐酸，调节浆液的pH值至1.5，再加入含磷和稀土的HY沸石(工业牌号为MOY，晶胞常数为24.59埃，Ma₂O含量为1.0重量％，以五氧化二磷计，磷含量为1.2重量％，稀土氧化物含量为8.5重量％，其中，氧化镧含量为4.5重量％，氧化铈含量为1.1重量％，其它稀土氧化物含量为2.9重量％，齐鲁催化剂厂出品)，去离子水的加入量使得到的浆液的固含量为25重量％，含MoO₃和Ag₂O的高岭土和硅藻土的混合物、拟薄水铝石、MOY沸石的加入量使高岭土和硅藻土的干基重量、氧化铝、MOY沸石的干基重量、Ag₂O及MoO₃的重量比为37.0∶20.2∶35∶0.3∶7.5。还原的气氛为氢气含量50体积％的氮气与氢气的混合气，混合气的用量为每克催化剂每分钟12.5毫升，所述固体与混合气接触的温度为650℃，接触时间为1小时，得到本发明所述裂化助剂C10。助剂C10的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表2中。

                           实施例11

本对比例说明含有最高氧化态金属组分的裂化助剂及其制备方法。

按实例10的方法制备助剂，不同的是，没有在固定床反应器中将固体与氢气和一氧化碳的混合气接触的过程，得到裂化助剂C11。C11的组成列于表2中。

表2

实例编号	7	8	9	10	11
						助剂编号	C7	C8	C9	C10	C11
分子筛种类	-	-	-	MOY	MOY
						分子筛含量，重量％	-	-	-	35.0	35.0
耐热无机氧化物种类	Al2O3	Al2O3/TiO2	Al2O3/SiO2	Al2O3	Al2O3
						耐热无机氧化物含量，重量％	50.0	50.4	51.8	20.2	20.2
粘土种类	高岭土	高岭土	高岭土	高岭土/硅藻土	高岭土/硅藻土
						粘土含量，重量％	38.0	42.0	45.0	37.0	37.0
金属组分种类	Zn	Cu	Fe	Ag/Mo	Ag/Mo
						金属组分含量，重量％	12.0	7.6	3.2	0.3/7.5	0.3/7.5
金属组分平均价态	+1.4	+0.56	+1.8	0/+3.3	+1/+6
						金属组分平均价态与其最高价态的比值	0.70	0.28	0.60	0/0.55	1/1
金属组分分布	均匀分布在助剂中	均匀分布在助剂中	均匀分布在助剂中	均匀分布在粘土中	均匀分布在粘土中

                           实施例12

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

(1)用浓度为20.0重量％的硝酸锰水溶液浸渍高岭土，硝酸锰水溶液和高岭土(干基)的重量比为1∶0.971，120℃烘干，550℃焙烧2小时，得到含MnO₂ 9.09重量％的高岭土。

(2)将NaY沸石(Na₂O含量11重量％，硅铝比为5.6，长岭催化剂厂生产)与浓度为0.15摩尔/升的氯化铵水溶液混合，混合的比例为每升氯化铵水溶液20克NaY沸石，在60℃下进行离子交换1小时，过滤后的滤饼在550℃焙烧2小时。将其再按上述步骤交换和焙烧两次，得到氧化钠含量为0.3重量％的HY沸石。

(3)按实例8中(2)的方法制备助剂，不同的是，用本实例(1)得到的含MnO₂的高岭土代替实例8所述含MoO₃和Ag₂O的高岭土和硅藻土的混合物，用本实例(2)得到的HY型沸石代替MOY沸石；含MnO₂的高岭土、拟薄水铝石、HY沸石的用量使高岭土干基重量、Al₂O₃、HY沸石干基重量和MnO₂的重量的比值为50.0∶40.0∶5.0∶5.0。还原的气氛为氢气含量80体积％和丙烷含量20体积％的氢气和丙烷的混合气，混合气的用量为每克催化剂每分钟7.5毫升，所述固体与混合气接触的温度为500℃，接触时间为1小时，得到本发明所述裂化助剂C12。助剂C12的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表3中。

                           实施例13

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

在搅拌下，用浓度为5.0重量％的偏钒酸铵(NH₄VO₃)水溶液浸渍高岭土和氧化镁的混合物，偏钒酸铵(NH₄VO₃)水溶液、高岭土(干基)和氧化镁的重量比为1∶0.777∶0.0583，120℃烘干得到的浆液，550℃焙烧2小时，得到含MgO 6.67重量％，V₂O₅4.44重量％的高岭土。

按实例8中(2)的方法制备助剂，不同的是用上述含MgO和V₂O₅的高岭土代替实例8所述含MoO₃和Ag₂O的高岭土和硅藻土的混合物，用超稳Y沸石(工业牌号为DASY，晶胞常数为24.45埃，Na₂O含量为1.0重量％，齐鲁催化剂厂出品)代替MOY沸石；含MgO和V₂O₅的高岭土、拟薄水铝石、DASY沸石的用量使高岭土的干基重量、氧化镁、Al₂O₃、DASY沸石干基重量和V₂O₅的重量的比值为40.0∶3.0∶45.0∶10.0∶2.0；所述固体与氢气接触的温度为550℃，氢气的用量为每克催化剂每分钟5毫升，接触时间为1小时，得到本发明所述裂化助剂C13。助剂C13的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表3中。

                           实施例14

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

用浓度为25重量％的氯化镓水溶液浸渍高岭土和拟薄水铝石的混合物，氯化镓水溶液、高岭土(干基)和氧化铝的重量比为1∶0.877∶0.751，120℃烘干，600℃焙烧2小时，得到含Ga₂O₃ 7.54重量％的高岭土和氧化铝的混合物。

将含Ga₂O₃的高岭土和拟薄水铝石的混合物、硅溶胶、铝溶胶与去离子水混合均匀，用DASY沸石和含磷和稀土的具有MFI结构的沸石(工业牌号为ZRP-1，以元素磷计，磷含量为2.0重量％，稀土氧化物含量为1.0重量％，其中，氧化镧含量为0.53重量％，氧化铈含量为0.13重量％，其它稀土氧化物含量为0.34重量％，Na₂O含量小于0.1重量％，SiO₂与Al₂O₃的摩尔比为60，齐鲁催化剂厂出品)，混合均匀，去离子水的用量使得到的浆液的固含量为25重量％，含Ga₂O₃的高岭土和拟薄水铝石的混合物、硅溶胶、铝溶胶、超稳Y沸石和ZSM-5沸石的用量使高岭土干基重量、氧化铝、氧化硅、超稳分子筛干基重量、ZRP-1沸石干基重量和Ga₂O₃的重量的比值为35.0∶30.0∶9.7∶15.0∶5.0∶5.3。将得到的浆液在150℃的温度下喷雾干燥，在550℃下焙烧2小时，然后在800℃，用100％水蒸气老化6小时。将得到的固体装入固定床还原反应器中，在600℃温度下，通入氢气，使氢气与所述固体接触2小时，氢气的用量为每克催化剂每分钟15毫升，使反应器的温度降至室温，卸下还原后的固体，得到本发明所述裂化助剂C14。助剂C14的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表3中。

                           实施例15

本实施例说明本发明所述裂化助剂及其制备方法。

将浓度为4.0重量％的氯化亚锡(SnCl₂)水溶液、硅溶胶和高岭土混合均匀，氯化亚锡水溶液、氧化硅和高岭土(干基)的重量比为1∶0.271∶0.557，120℃烘干，550℃焙烧3小时，得到含SnO₂ 3.7重量％的高岭土和氧化硅的混合物。

将含SnO₂的高岭土和氧化硅的混合物、铝溶胶与去离子水混合均匀，再加入DASY和ZRP-1沸石，混合均匀，去离子水的用量使得到的浆液的固含量为25重量％，含SnO₂的高岭土和氧化硅的混合物、铝溶胶、DASY沸石和ZRP-1沸石的用量使高岭土干基重量、氧化铝、氧化硅、DASY沸石干基重量、ZRP-1沸石干基重量和SnO₂的重量的比值为35.0∶30.0∶17.0∶11.0∶5.0∶2.0。将得到的浆液在150℃的温度下喷雾干燥，在550℃下焙烧2小时，然后在800℃，用100％水蒸气老化8小时。将得到的固体装入固定床还原反应器中，在650℃温度下，通入氢气，使氢气与所述固体接触1小时，氢气的用量为每克催化剂每分钟5毫升使反应器的温度降至室温，卸下还原后的固体，得到本发明所述裂化助剂C15。助剂C15的组成及金属组分的种类、分布、平均价态和平均价态与其最高价态的比值列于表3中。

表3

实例编号	12	13	14	15
					助剂编号	C12	C13	C14	C15
分子筛种类	HY	超稳Y	超稳Y/ZRP-1	超稳Y/ZRP-1
					分子筛含量，重量％	5.0	10.0	20.0	16.0
耐热无机氧化物种类	Al2O3	Al2O3/MgO	Al2O3/SiO2	Al2O3/SiO2
					耐热无机氧化物含量，重量％	40.0	48.0	39.7	47.0
粘土种类	高岭土	高岭土	高岭土	高岭土
					粘土含量，重量％	50.0	40.0	35.0	35.0
金属组分种类	Mn	V	Ga	Sn
					金属组分含量，重量％	5.0	2.0	5.3	2.0
金属组分平均价态	+1.5	+2.3	+1.6	+2.0
					金属组分平均价态与其最高价态的比值	0.38	0.46	0.53	0.50
金属组分分布	均匀分布在粘土中	分布在粘土和氧化镁中	分布在粘土和氧化铝中	分布在粘土和氧化硅中

                           实例16-21

下面的实例说明本发明提供的方法。

按照图1所述流程，对表4所列1#原来油进行催化裂化。其中，裂化反应器9为小型提升管反应器，所用催化剂依次为本发明实例1-6得到的裂化助剂C1-C6之一含量为5重量％与工业牌号为HGY-2000R工业催化裂化催化剂(含有稀土Y型沸石、超稳Y型沸石、氧化铝和高岭土的催化裂化催化剂，齐鲁催化剂厂出品)(这里简称HGY)含量为95重量％的催化剂混合物。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。反应物流继续上行通过出口区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后的待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度下，将待生催化剂与来自管线21的过量空气接触，脱除其中的焦炭，烟气自管线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换热，换热或不换热后的催化剂经管线25进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原条件下，再生后的催化剂来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经管线5排出。操作条件列于表5中，结果列于表6中。裂化产物组成采用气相色谱分析，汽油中的硫含量采用气相色谱-原子发射光谱法，在HP 6890GC-G2350A AED气相色谱-原子发射光谱仪上测定。

                           对比例1(DB1)

下面的对比例说明参比方法。

按实例20的方法用相同的催化剂对相同的原料油进行催化裂化，不同的是，进入还原器3的催化剂不与含还原气体的气氛接触，即不从管线4通入含还原气体的气氛，操作条件列于表5中，结果列于表6中。

表4

原料油编号	1#	2#
			原料油名称	减压瓦斯油	常压渣油
密度(20℃)，克/厘米3	0.9154	0.8906
			粘度，毫米2/秒
50℃	34.14	-
			100℃	6.96	24.84
沥青质，重量％	0.0	0.8
			康氏残炭，重量％	0.18	4.3
S，重量％	2.0	0.13
			金属杂质含量，ppm	0.4	40
馏程，℃
			IBP	329	282
10％	378	370
			50％	436	553
90％	501	-
			95％	518	-
FBP	550	-

表5

实例编号		16	17	18	19	20	DB1	21
									催化剂		C1/HGY	C2/HGY	C3/HGY	C4/HGY	C5/HGY	C5/HGY	C6/HGY
提升管反应器9的反应区	温度，℃	460	525	505	510	520	520	510
									压力，兆帕	0.25	0.25	0.25	0.25	0.25	0.25	0.25
	接触时间，秒	4	3.3	3.5	3.5	4	4	4
									剂油重量比	4.5	5	5.5	4.5	5	5	5.5
	出口区13的温度，℃		450	505	490	495	500	500									495
再生器20中的温度，℃									690	700	700	690	700	700	690
		还原反应器3	温度，℃	600	600	600	620	650								-	650
时间，分钟	15								20	20	20	20	-	20
			压力，兆帕	0.23	0.23	0.23	0.23	0.23							-	0.23
含还原气体的气氛	氢气								氢气	氢气	氢气	氢气	-	氢气
			含还原气体的气氛用量，立方米/吨/分钟	5	4.5	5	5	5.5							-	5.5
雾化水蒸汽和预提升水蒸汽的总量占烃油的百分数，重量％									5	5	10	5	5	5			5
		是否进入换热器7换热		是	是	是	是	是							是	是
是否进入换热器24换热									是	是	是	是	是	是			是

表6

实例编号	16	17	18	19	20	DB1	21
								催化剂	C1/HGY	C2/HGY	C3/HGY	C4/HGY	C5/HGY	C5/HGY	C6/HGY
产物组成，重量％
								干气	3.12	3.96	3.62	3.89	3.93	4.09	4.03
液化气	12.53	12.66	12.98	13.06	13.32	13.29	13.18
								汽油	48.69	49.64	49.13	49.43	49.06	48.45	49.10
柴油	25.9	25.18	24.89	24.38	24.26	23.82	24.03
								重油	5.68	4.41	5.03	4.89	4.92	5.72	5.06
焦炭	4.08	4.15	4.35	4.35	4.51	4.63	4.60
								汽油含硫量，毫克/升	325	290	335	355	380	1100	375

从表6的结果可以看出，与参比方法相比，采用本发明提供的方法，汽油和柴油含量明显提高，重油含量明显降低，汽油中的硫含量大幅度降低。

                           实例22-26

下面的实例说明本发明的方法。

按照图2所述流程，对表4所示2#原料油含量为20重量％和1#原料油含量为80重量％的混合油进行催化裂化。其中，裂化反应器9为小型提升管反应器，所述换热器7为热风加热炉，所用催化剂依次为本发明实例7-11得到的裂化助剂C7-C11之一与工业牌号为CR022工业催化裂化催化剂(含有Y型沸石、具有MFI结构的沸石、氧化铝和高岭土的催化裂化催化剂，齐鲁催化剂厂出品)的催化剂混合物。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。自管线30在提升管反应器9的反应区和出口区13的结合处(基本上是占提升管反应器自上而下的30％的高度处)注入冷激剂，冷激剂为馏程为121-250℃的常温粗汽油，冷激剂的用量使反应物流在出口区13的反应温度降低至表7所列的温度。反应物流继续上行与冷激剂混合，通过出口区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后的待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度下，将待生催化剂与来自管线21的过量空气接触，脱除其中的焦炭，烟气自管线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换热，换热或不换热后的催化剂经管线25进入气体置换罐26，同时在气体置换罐26中，加入相当于再生后催化剂5重量％的经管线2来自储罐1的新鲜催化剂，在气体置换罐26中，用来自管线27的氮气置换出再生后的催化剂和新鲜催化剂的混合物携带的含氧气体，废气经管线28排出，经气体置换的催化剂经管线29进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原条件下，经气体置换的催化剂与来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经管线5排出。裂化助剂在催化剂中的含量、操作条件列于表7中，结果列于表8中。

                         对比例2(DB2)

下面的对比例说明参比方法。

按实例26的方法用相同的催化剂对相同的原料油进行催化裂化，不同的是，进入还原器3的催化剂不与含还原气体的气氛接触，即不从管线4通入含还原气体的气氛。裂化助剂在催化剂中的含量、操作条件列于表7中，结果列于表8中。

表7

实例编号			22	23	24	25	26	DB2
									催化剂			C7/CR022	C8/CR022	C9/CR022	C10/CR022	C11/CR022	C11/CR022
裂化助剂在催化剂中含量，重量％			17	15	15	10	10	10
									提升管反应器9的反应区		温度，℃	510	580	500	510	510	510
压力，兆帕	0.18	0.18	0.18	0.13	0.13	0.13
							接触时间，秒	3.5			4	3.5	3.5	3.5	3.5
剂油重量比	4.5	5	5	6	6	6
							出口区13的温度，℃				490	520	480	490	490	490
再生器20中的温度，℃			680	680	680	680				680							680
							还原反应器3	温度，℃			530	600	430	490	530	-
时间，分钟		15	3	30	30	20				-
								压力，兆帕			0.15	0.15	0.15	0.12	0.12	-
含还原气体的气氛		50％H2+50％CO	50％H2+50％CO	50％H2+50％CO	80％H2+20％N2	80％H2+20％N2				-
								含还原气体的气氛用量，立方米/吨/分钟			3.5	3.5	3.5	4	3.5	-
雾化水蒸汽和预提升水蒸汽的总量占烃油的百分数，重量％			10	10	10	7				7							7
							是否进入换热器7换热				否	否	是	是	否	是
是否进入换热器24换热			是	是	是	是				是							是

表8

实例编号	22	23	24	25	26	DB2
							催化剂	C7/CR022	C8/CR022	C9/CR022	C10/CR022	C11/CR022	C11/CR022
产物组成，重量％
							干气	3.72	3.99	3.44	3.66	3.16	3.83
液化气	11.35	12.04	11.49	11.78	11.82	12.17
							汽油	42.23	42.81	42.77	42.99	42.76	43.03
柴油	27.23	26.05	26.75	27.07	27.33	24.76
							重油	7.89	7.22	7.63	7.18	7.06	7.82
焦炭	7.58	7.89	7.92	7.32	7.87	8.39
							汽油含硫量，毫克/升	250	220	275	180	300	1000

                           实例27-30

下面的实例说明本发明的方法。

按照图2所述流程，对表4所示2#原料油含量为20重量％和1#原料油含量为80重量％的混合油进行催化裂化。其中，裂化反应器9为小型提升管反应器，所用催化剂依次为本发明实例12-15得到的裂化助剂C12-C15之一与工业牌号为MLC-500工业催化裂化催化剂(含有Y型沸石、具有MFI结构的沸石、氧化铝和高岭土的催化裂化催化剂，齐鲁催化剂厂出品)的催化剂混合物。

来自还原反应器3的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线6进入或不进入换热器7换热，换热或不换热后的催化剂经管线8进入提升管反应器9的预提升段，所述催化剂在来自管线10的预提升水蒸汽带动下上行进入提升管反应器9的反应区。同时，来自管线11的预热后的烃油与来自管线12的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器9的反应区，在提升管反应器9的反应区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应。反应物流继续上行，通过出口区13，经过水平管14，进入分离系统的沉降器15。沉降器15中的旋风分离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂进入分离系统的汽提器16。在汽提器16中，待生催化剂与来自管线17的水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和汽提产物混合后自管线18排出，继续在分离系统分离出各种馏份。汽提后的待生催化剂经待生斜管19进入再生器20，在再生器20中，在再生温度下，将待生催化剂与来自管线21的过量空气接触，脱除其中的焦炭，烟气自管线22排出。再生后的催化剂经管线23进入或不进入换热器24换热，换热或不换热后的催化剂经管线25进入气体置换罐26，在气体置换罐26中，用来自管线27的氮气置换出再生后的催化剂携带的含氧气体，废气经管线28排出，经气体置换的催化剂经管线29进入还原反应器3，在还原反应器3中，在还原条件下，经气体置换的催化剂与来自管线4的含还原气体的气氛接触，废气经管线5排出。裂化助剂在催化剂中的含量、操作条件列于表9中，结果列于表10中。

表9

实例编号		27	28	29	30
						催化剂		C12/MLC-500	C13/MLC-500	C14/MLC-500	C15/MLC-500
裂化助剂在催化剂中含量，重量％		10	10	10	10
						提升管反应器9的反应区	温度，℃	500	500	500	500
压力，兆帕	0.18	0.13	0.13	0.13
					接触时间，秒		4	3	3.3	3.3
剂油重量比	5	8	7	7
					出口区13的温度，℃		490	490	490	490
再生器20中的温度，℃		710	700	720							720
					还原反应器	温度，℃	600	680	700	680
时间，分钟	20	15	15	15
						压力，兆帕	0.15	0.12	0.12	0.12
含还原气体的气氛	80％H2+20％丙烷	H2	H2	H2
						含还原气体的气氛用量，立方米/吨/分钟	4	4.5	4.5	4
雾化水蒸汽和预提升水蒸汽的总量占烃油的百分数，重量％		12	7	7							7
					是否进入换热器7换热		是	是	是	是
是否进入换热器24换热		是	否	否							否

表10

实例编号	27	28	29	30
					催化剂	C12/MLC-500	C13/MLC-500	C14/MLC-500	C15/MLC-500
产物组成，重量％
					干气	3.86	3.27	3.57	3.45
液化气	11.81	11.59	11.25	11.39
					汽油	42.29	42.23	41.61	41.87
柴油	28.63	29.58	29.94	29.58
					重油	6.77	6.97	6.51	6.63
焦炭	6.64	6.36	7.12	7.08
					汽油含硫量，毫克/升	280	300	220	235

从表8和10结果可以看出，与参比方法相比，采用本发明提供的方法，汽油和柴油含量明显提高，重油含量明显降低，汽油中的硫含量大幅度降低。

                           实例31

本实例说明本发明提供的方法。

按照WO 02/18517A1实例1吸附剂B的制备方法制备所述吸附剂，不同的是，用相同干基重量的拟薄水铝石代替DISPAL180氧化铝(DISPAL180alumina)，用相同干基重量的高岭土代替其中的斑脱石(bentonite)，将得到的含镍23重量％，高岭土10重量％及氧化铝和氧化锌载体的固体按照其实例1所述的条件(Cycle 1开始之前的还原条件)还原，得到吸附剂B(sorbentB)，将吸附剂B用作本发明提供的方法所述助剂，记做C16。

按照本发明实例16的方法。对同样的原料油进行催化裂化，不同的只是，用C16代替C1。反应结果列于表11中。

                           实例32

本实例说明本发明提供的方法。

按照CN1384770A实例1的方法制备还原镍金属固体吸附剂，不同的是，用相同干基重量的拟薄水铝石代替Dispersal氧化铝，硅藻土为本发明实例8所述硅藻土，将得到的含氧化锌、氧化硅、氧化铝、硫酸钙和镍化合物的组合物，按照CN1384770A实例2所述“还原条件”下还原，得到还原镍金属固体吸附剂，将该还原镍金属固体吸附剂用作本发明提供的方法所述助剂，记做C17。

按照本发明实例16的方法。对同样的原料油进行催化裂化，不同的只是，用C17代替C1。反应结果列于表11中。

表11

实例编号	31	32
			催化剂	C16/HGY	C17/HGY
产物组成，重量％
			干气	4.23	4.15
液化气	13.56	13.74
			汽油	48.03	48.05
柴油	23.26	23.68
			重油	5.89	5.22
焦炭	5.03	5.16
			汽油含硫量，毫克/升	210	230

表11的结果表明，采用本发明提供的方法，使用粘土含量低于30重量％的裂化助剂，也具有较强的脱硫能力。

Claims (43)

1.一种烃油裂化方法，其特征在于，该方法包括在裂化条件下，将烃油与一种与含还原气体的气氛接触后的催化剂接触，分离裂化产物和催化剂，将催化剂再生，将再生后的催化剂与所述含有还原气体的气氛接触，其中，所述烃油为含硫或不含硫的烃油，所述催化剂是一种裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物，所述裂化助剂含有一种载体和一种金属组分，以助剂总量为基准，载体的含量为0.1-99.9重量％，以最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.1-99.9重量％，它选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属中的一种或几种，所述金属以最高氧化价态或还原价态存在，所述载体含有耐热无机氧化物、粘土和适合用作载体的无机化合物中的一种或几种，所述催化剂与含有还原气体的气氛接触的温度为100-900℃，接触的时间至少为1秒，含有还原气体的气氛的用量为每吨催化剂每分钟不小于0.03立方米还原气体，还原反应器内的压力为0.1-0.5兆帕。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，裂化反应器是固定床反应器，流化床反应器，移动床反应器或提升管反应器。

3.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述裂化条件包括反应温度为350-700℃，反应压力为0.1-0.8兆帕，剂油重量比为1-30。

4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，所述裂化条件包括反应温度为400-650℃，反应压力为0.1-0.5兆帕，剂油重量比为2-15。

5.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，该方法包括在一个提升管反应器内，在裂化条件下，将烃油与一种催化剂接触，分离裂化产物和催化剂，将催化剂循环至再生器再生，再生后的催化剂循环至一个还原反应器，在还原反应器内，再生后的催化剂与一种含还原气体的气氛接触，将与含还原气体的气氛接触后的催化剂循环回提升管反应器，所述烃油为含硫或不含硫的烃油，所述催化剂是一种裂化助剂和催化裂化催化剂的催化剂混合物，所述裂化助剂含有一种载体和一种金属组分，以助剂总量为基准，载体的含量为0.1-99.9重量％，以最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.1-99.9重量％，它选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属中的一种或几种，所述金属以最高氧化价态或还原价态存在，所述载体含有耐热无机氧化物、粘土和适合用作载体的无机化合物中的一种或几种，所述催化剂与含有还原气体的气氛接触的温度为100-900℃，接触的时间至少为1秒，含有还原气体的气氛的用量为每吨催化剂每分钟不小于0.03立方米还原气体，还原反应器内的压力为0.1-0.5兆帕。

6.根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于，催化剂与含还原气体的气氛接触的温度为400-700℃，接触的时间为10秒至1小时，含还原气体的气氛的用量为每吨含金属组分的裂化催化剂每分钟0.05-10立方米还原气体，催化剂与含还原气体的气氛接触的压力为0.1-0.3兆帕，所述含还原气体的气氛指纯的还原气体或含有还原气体和惰性气体的气氛。

7.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述纯的还原气体包括氢气、一氧化碳及含有1-5个碳原子的烃类中的一种或几种；所述含有还原气体和惰性气体的气氛的包括氢气、一氧化碳、含有1-5个碳原子的烃类中的一种或几种与惰性气体中的一种或几种的混合物或炼油厂中的干气。

8.根据权利要求6或7所述的方法，其特征在于，所述惰性气体指元素周期表零族气体、氮气、二氧化碳中的一种或几种。

9.根据权利要求6所述的方法，其特征在于，所述含还原气体的气氛中，还原气体的含量至少为10体积％。

10.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，该方法包括来自还原反应器(3)的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线(6)进入或不进入换热器(7)换热，换热或不换热后的催化剂经管线(8)进入提升管反应器(9)的预提升段，所述催化剂在来自管线(10)的预提升水蒸汽带动下上行进入提升管反应器(9)的反应区；同时，来自管线(11)的预热后的烃油与来自管线(12)的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器(9)的反应区，在提升管反应器(9)的反应区内，在裂化条件下，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应；反应物流继续上行通过出口区(13)，经过水平管(14)，进入分离系统的沉降器(15)，沉降器(15)中的旋风分离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂进入分离系统的汽提器(16)；在汽提器(16)中，待生催化剂与来自管线(17)的水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和汽提产物混合后自管线(18)排出，继续在分离系统分离出各种馏份；汽提后的待生催化剂经待生斜管(19)进入再生器(20)，在再生器(20)中，在再生温度下，将待生催化剂与来自管线(21)的含氧的气氛接触，脱除其中的焦炭，烟气自管线(22)排出；再生后的催化剂经管线(23)进入或不进入换热器(24)换热，换热或不换热后的催化剂经管线(25)进入还原反应器(3)，在还原反应器(3)中，在还原条件下，再生后的催化剂或再生后的催化剂和经管线(2)来自储罐(1)的新鲜催化剂的混合物与来自管线(4)的含还原气体的气氛接触，废气经管线(5)排出。

11.根据权利要求5所述的方法，其特征在于，该方法包括来自还原反应器(3)的与含还原气体的气氛接触后的催化剂经管线(6)进入或不进入换热器(7)换热，换热或不换热后的催化剂经管线(8)进入提升管反应器(9)的预提升段，所述催化剂在来自管线(10)的预提升水蒸汽带动下上行进入提升管反应器(9)的反应区；同时，来自管线(11)的预热后的烃油与来自管线(12)的雾化水蒸汽混合进入提升管反应器(9)的反应区，在提升管反应器9的反应区内，所述烃油与催化剂接触，进行裂化反应；反应物流继续上行通过出口区(13)，经过水平管(14)，进入分离系统的沉降器(15)；沉降器(15)中的旋风分离器将催化剂和裂化产物分离，分离出的催化剂称作待生催化剂，待生催化剂进入分离系统的汽提器(16)；在汽提器(16)中，待生催化剂与来自管线(17)的水蒸汽逆流接触，汽提出待生催化剂上剩余的裂化产物，分离出的裂化产物和汽提产物混合后自管线(18)排出，继续在分离系统分离出各种馏份；汽提后的待生催化剂经待生斜管(19)进入再生器(20)，在再生器(20)中，在再生温度下，将待生催化剂与来自管线(21)的含氧的气氛接触，脱除其中的焦炭，烟气自管线(22)排出。再生后的催化剂经管线(23)进入或不进入换热器(24)换热，换热或不换热后的催化剂经管线(25)进入气体置换罐(26)，在气体置换罐(26)中，用来自管线(27)的惰性气体置换出再生后的催化剂或再生后的催化剂和经管线(2)来自储罐(1)的新鲜催化剂的混合物携带的含氧气体，废气经管线(28)排出，经气体置换的催化剂经管线(29)进入还原反应器(3)，在还原反应器(3)中，在还原条件下，经气体置换的催化剂与来自管线(4)的含还原气体的气氛接触，废气经管线(5)排出。

12.根据权利要求10或11所述的方法，其特征在于，该方法还包括采取气-固快速分离或在出口区(13)与提升管反应器(9)的反应区的结合处经管线(30)注入冷激剂，使提升管反应器出口区的温度降低。

13.根据权利要求10或11所述的方法，其特征在于，雾化水蒸汽与预提升水蒸汽的总量占烃油的1-30重量％。

14.根据权利要求11所述的方法，其特征在于，所述惰性气体选自氮气、二氧化碳、元素周期表中的零族气体中的一种或几种；所述惰性气体的通过量为每吨催化剂每分钟0.01-20立方米。

15.根据权利要求5、10或11所述的方法，其特征在于，所述裂化条件包括提升管反应器反应区的温度为350-700℃，提升管反应器出口温度为350-560℃，反应压力为0.1-0.5兆帕，接触时间为1-10秒，剂油重量比为3-15。

16.根据权利要求15所述的方法，其特征在于，所述裂化条件包括提升管反应器反应区的温度为450-600℃，提升管反应器出口温度为450-550℃，反应压力为0.1-0.3兆帕，接触时间为1-6秒，剂油重量比为4-10。

17.根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于，以所述催化剂混合物为基准，裂化助剂的含量为0.1-50重量％。

18.根据权利要求17所述的方法，其特征在于，以所述催化剂混合物为基准，裂化助剂的含量为1-40重量％。

19.根据权利要求18所述的方法，其特征在于，以所述催化剂混合物为基准，裂化助剂的含量为1-30重量％。

20.根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于，以助剂总量为基准，所述载体的含量为20-99.5重量％，以最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.5-80重量％。

21.根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于，所述耐热无机氧化物选自氧化铝、氧化硅、无定型硅铝、氧化锆、氧化钛、氧化硼、碱土金属氧化物中的一种或几种。

22.根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于，所述粘土选自高岭土、多水高岭土、蒙脱土、硅藻土、埃洛石、皂石、累托土、海泡石、凹凸棒石、水滑石、膨润土、钠型膨润土、经酸洗的膨润土、陶土、伊利石、埃洛石、锂蒙脱石中的一种或几种。

23.根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于，适合用作载体的无机化合物选自碱土金属的硫酸盐、碱土金属的铝酸盐、碱土金属的磷酸盐、碱土金属的硅酸盐、碱土金属的钛酸盐、高铝水泥、天然水泥、波特兰水泥、胶泥、云母中的一种或几种。特别是硫酸钙、铝酸钙、磷酸钙、硅酸钙、硅酸镁、铝酸镁、钛酸镁、高铝水泥、天然水泥、波特兰水泥、胶泥、云母中的一种或几种。

24.根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于，所述裂化助剂含有一种耐热无机氧化物、粘土和一种金属组分，含或不含分子筛，以裂化助剂总量为基准，耐热无机氧化物的含量为2-68重量％，粘土的含量为大于30至80重量％，分子筛的含量为0-40重量％，以所述最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.1-30重量％，所述金属组分以最高氧化态或还原价态存在，它选自元素周期表IIIA族非铝金属、IVA族金属、VA族金属、IB族金属、IIB族金属、VB族金属、VIB族金属、VIIB族金属、VIII族非贵金属中的一种或几种。

25.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述耐热无机氧化物的含量为10-60重量％，粘土的含量为35-60重量％，分子筛的含量为0-30重量％，以所述最高价态的金属氧化物计，金属组分的含量为0.5-20重量％。

26.根据权利要求25所述的方法，其特征在于，以所述裂化助剂的总量为基准，所述粘土和沸石的总含量为35-80重量％。

27.根据权利要求26所述的方法，其特征在于，以所述裂化助剂的总量为基准，所述粘土和沸石的总含量为40-75重量％。

28.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述金属组分的平均价态与其最高价态的比值为0-0.95。

29.根据权利要求28所述的方法，其特征在于，所述金属组分的平均价态与其最高价态的比值为0.1-0.7。

30.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述金属组分选自镓、锗、锡、锑、铋、铅、铜、银、锌、镉、钒、钼、钨、锰、铁、钴、镍中的一种或几种。

31.根据权利要求30所述的方法，其特征在于，所述金属组分选自镓、锡、铜、银、锌、钒、钼、锰、铁、钴中的一种或几种。

32.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述耐热无机氧化物选自氧化铝、氧化硅、无定型硅铝、氧化锆、氧化钛、氧化硼、碱土金属氧化物中的一种或几种。

33.根据权利要求32所述的方法，其特征在于，所述耐热无机氧化物选自氧化铝、氧化硅、无定型硅铝、氧化锆、氧化钛、氧化镁、氧化钙中的一种或几种。

34.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述粘土选自高岭土、多水高岭土、蒙脱土、硅藻土、埃洛石、皂石、累托土、海泡石、凹凸棒石、水滑石、膨润土中的一种或几种。

35.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述分子筛选自用作裂化催化剂活性组分的沸石和非沸石分子筛中的一种或几种。

36.根据权利要求35所述的方法，其特征在于，所述沸石为大孔沸石和中孔沸石中的一种或几种。

37.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述分子筛选自Y型沸石、含磷和/或稀土的Y型沸石、超稳Y沸石、含磷和/或稀土的超稳Y沸石、Beta沸石、具有MFI结构的沸石、含磷和/或稀土的具有MFI结构的沸石中的一种或几种。

38.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述裂化助剂还含有稀土金属组分，以裂化助剂总量为基准，以氧化物计，所述稀土金属组分的含量为0-50重量％。

39.根据权利要求38所述的方法，其特征在于，以裂化助剂总量为基准，以氧化物计，所述稀土金属组分的含量为0-15重量％。

40.根据权利要求24所述的方法，其特征在于，所述裂化助剂还含有磷组分，以裂化助剂总量为基准，以五氧化二磷计，所述磷组分的含量为0-15重量％。

41.根据权利要求40所述的方法，其特征在于，以裂化助剂总量为基准，以五氧化二磷计，所述磷组分的含量为0-8重量％。

42.根据权利要求1或5所述的方法，其特征在于，所述烃油为金属杂质含量小于50ppm的含硫或不含硫的烃油。

43.根据权利要求42所述的方法，其特征在于，所述烃油为金属杂质含量小于50ppm的含硫的烃油。

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