CN1238470C - 增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺 - Google Patents
增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN1238470C CN1238470C CN 01143254 CN01143254A CN1238470C CN 1238470 C CN1238470 C CN 1238470C CN 01143254 CN01143254 CN 01143254 CN 01143254 A CN01143254 A CN 01143254A CN 1238470 C CN1238470 C CN 1238470C
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- oil
- coking
- light cycle
- distillation column
- cycle oil
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 238000004939 coking Methods 0.000 title claims abstract description 85
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 239000002283 diesel fuel Substances 0.000 title claims abstract description 24
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 title abstract description 19
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 title abstract description 13
- 239000000571 coke Substances 0.000 claims description 38
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 17
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 claims description 16
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims description 12
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 12
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 7
- 239000000284 extract Substances 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 3
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 abstract description 2
- 239000010724 circulating oil Substances 0.000 abstract 3
- 239000003921 oil Substances 0.000 abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 20
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 13
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 6
- 241000282326 Felis catus Species 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 5
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 5
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 4
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 4
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001993 wax Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 230000001131 transforming effect Effects 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000006482 condensation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 2
- 239000002010 green coke Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010011469 Crying Diseases 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 1
- 239000003209 petroleum derivative Substances 0.000 description 1
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000011112 process operation Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000001698 pyrogenic effect Effects 0.000 description 1
- 238000004148 unit process Methods 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
一种增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺，其是在常规延迟焦化工艺中，在焦化分馏塔的下部，在柴油抽出线与蜡油抽出线之间，增加了一个轻循环油抽出线，抽出的轻循环油用轻循环油泵打往焦化加热炉的进料泵的出口管线与进料泵出来的焦化分馏塔底油相混合。本发明工艺简单，特别适应于常规延迟焦化工艺的改造措施，容易实现和推广，操作费用低，不消耗催化剂，可提高常规延迟焦化工艺中焦化装置的处理量，增加汽、柴油收率，因此，利旧程度高，投资少，能降低生产成本。
Description
一、技术领域：
本发明涉及石油加工工艺中的延迟焦化，是一种增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺。
二、背景技术：
延迟焦化工艺是至今最成熟的渣油轻质化技术，该工艺以减压渣油为原料，采用高温裂解使渣油深度反应转化为气体、汽油、柴油、蜡油和石油焦。延迟焦化工艺中混合原料油以高流速流过加热炉的炉管，加热到反应所需温度500℃左右，然后进入焦炭塔进行裂化、缩合等反应。由于混合原料油在加热炉炉管的停留时间很短，裂化和缩合反应来不及发生就离开了加热炉，把反应推迟到了焦炭塔里进行，所以此项工艺称为延迟焦化。
如附图1所示，常规延迟焦化工艺流程为：减压渣油原料经换热后进入焦化加热炉对流段，被加热的原料油进入焦化分馏塔下部与来自叫焦炭塔顶部的高温油气相混合，油气中的重循环油油气被冷凝，与焦化原料油聚集在分馏塔底，然后用加热炉进料泵将混合油打到焦化加热炉辐射段，加热到500℃后进入焦炭塔，在焦炭塔内完成裂化、缩合等反应。反应后生成的焦炭聚结在焦炭塔中，高温油气从焦炭塔顶逸出进入焦化分馏塔，在塔中进一步切割成汽油、柴油、蜡油和重循环油。焦化汽油从分馏塔顶馏出，经冷凝冷却后进入汽油回流罐，再用汽油泵将部分焦化汽油泵送往汽油罐区，部分打回分馏塔作塔顶回流。柴油是从分馏塔上部侧线抽出进入柴油汽提塔，经汽提后的塔底柴油用柴油泵经换热器和冷却器冷却后部分打往吸收塔顶作为吸收剂，部分打往柴油罐区。吸收塔底的柴油经与蜡油换热后返回分馏塔。焦化蜡油从分馏塔下部的侧线抽出用蜡油泵打往蒸汽发生器，自产蒸汽并降低蜡油温度后，部分蜡油返回分馏塔，其余部分则经换热和冷却后去蜡油罐区。为降低分馏塔的负荷和回收热量，分馏塔还设有两个取热回流，即顶循环回流和中段回流，分别与采暧水和原料油换热后仍返回到分馏塔。如：由侯祥麟主编中国石化出版社1991年出版的《中国炼油》第96至101页、由林世雄主编石油工业出版社1988年6月第二次出版的《石油炼制工程》第308至312页和中国石化出版社于1992年出版的《中国石油化工总公司石油产品大全》第166页公开了记载了上述常规延迟焦化工艺及其产品的行业标准(如：SH0527-92和SH/T0313-92)。
由于常规延迟焦化工艺技术可靠，投资低，不像加氢脱炭工艺需要高温、高压、价格昂贵的设备和材料以及同时还需要氢气来源，因此，常规延迟焦化工艺已经被广泛应用。
三、发明内容：
本发明解决了在常规延迟焦化工艺中增加汽、柴油收率的技术问题。
本发明是这样完成的：为了增加延迟焦化装置的汽、柴油收率，对常规的延迟焦化工艺进行了改进，在焦化分馏塔的下部，在柴油抽出线与蜡油抽出线之间，增加了一个轻循环油抽出线，抽出的轻循环油用轻循环油泵打往焦化加热炉的进料泵的出口管线与进料泵出来的焦化分馏塔底油相混合。
在上述的增加汽、柴油收率的延迟焦化改进工艺中，延长混合油气在焦化加热炉炉管中的停留时间以增加裂化反应深度；其中，延长混合油气停留时间的手段可采用增加焦化加热炉对流辐射段的炉管根数。
在上述工艺中，油气经过焦化加热炉加热到493至496℃后进入焦炭塔。
在上述工艺中，轻循环油的抽出量按重量百分比为相对减压渣油原料量的5至15％。
在上述工艺中，油气经过焦化加热炉加热到495至496℃后进入焦炭塔，轻循环油的抽出量按重量百分比为相对减压渣油原料量的5至9％。
在上述工艺中，油气经过焦化加热炉加热到493至495℃后进入焦炭塔，轻循环油的抽出量按重量百分比为相对减压渣油原料量的10至15％。
本发明工艺简单，特别适应于常规延迟焦化工艺的改造措施，容易实现和推广，操作费用低，不消耗催化剂，可提高常规延迟焦化工艺中焦化装置的处理量，增加汽、柴油收率，因此，利旧程度高，投资少，能降低生产成本。
四、附图说明：
附图1为常规的延迟焦化装置工艺流程示意图；附图2为本发明的主要工艺流程示意图；附图中的编码分别为：A为焦化加热炉，B为焦化分馏塔，C为焦炭塔，D为分馏塔顶回流罐，E为焦化原料油泵，F为焦化加热炉进料泵，G为蜡油泵，H为轻循环油泵，I为中段回流泵，J为柴油泵，K为顶循环回流泵，L为汽油泵；1为减压渣油原料油管线，2为焦炭塔顶油气管线，3为油气去焦炭塔管线，4为焦化加热炉进料泵入口管线，5为焦化加热炉进料泵的出口管线，6为分馏塔顶油气管线，7为汽油抽出线，8为柴油抽出线，9为轻循环油抽出线，10为轻循环油去焦化加热炉进料泵出口管线，11为蜡油抽出线，12为顶循环回流管线，13为中段回流管线，14为气体管线。
五、具体实施方式：
本发明是在常规30万吨/年延迟焦化装置扩量改造项目中具体实现的。
改造前，在上述的常规30万吨/年延迟焦化装置中，焦化分馏塔只设有柴油、蜡油抽出线和回流，未设有轻循环油侧线抽出和轻循环油抽出泵，加热炉对流辐射段炉管只有两排；加热炉辐射段出口温度为500℃，因温度较高，辐射段炉管容易结焦，要采取多注水；以防止辐射段炉管结焦的措施，燃料气的用量也相应有所增加；其汽油收率约为14.725％，柴油收率约为30.591％，轻质油总收率约为45.316％，石油焦的挥发分约为18至28％，石油焦挥发分指标仅能达到国家标准3号A或石油焦等外品的产品指标；
下面的实施例1和2将对本发明提供的方法予以进一步说明，其工艺流程如附图2所示，但并不因此而限制本发明。
实施例1是在常规延迟焦化工艺中，在焦化分馏塔B的下部，在柴油抽出线8与蜡油抽出线11之间，增加了一个轻循环油抽出线9，抽出的轻循环油用轻循环油泵H打往焦化加热炉A的进料泵F的出口管线5与进料泵F出来的分馏塔底油相混合。其中：油气经过焦化加热炉加热到495℃或496℃后进入焦炭塔；轻循环油的抽出量按重量百分比为相对减压渣油原料量的5％或7％或9％；除了增设轻馏分油循环外，最好增加焦化加热炉混合进料油在加热炉炉管内的停留时间，此项措施是通过增加加热炉的对流辐射段的炉管排数，即一般比常规焦化加热炉对流辐射段多2至3排炉管。
加热炉进料在辐射段加热到495℃或496℃后进入焦炭塔，炉出口压力为0.5MPa(A)或0.6MPa(A)，油气在高温和低流速的条件下，剧烈的进行了裂化和缩合反应，产生石油焦和汽油、柴油、蜡油、轻、重循环油和瓦斯，再进入焦化分馏塔分割成瓦斯、汽油、柴油、蜡油等产品和轻、重循环油。原料减压渣油进入分馏塔下部与重循环油混合后用加热炉进料泵打往加热炉，轻循环油则从分馏塔下部侧线抽出，用高速泵打往加热炉进料泵出口，如此完成装置的循环操作。
焦炭塔的塔顶温度为432℃左右，塔顶压力为0.23MPa(A)或0.27MPa(A)。焦炭塔有两座进行轮换操作，当一个焦炭塔充满焦后，加热炉出口油气就切换到另一个空塔中去，充满焦炭的塔就用高压水进行水力切焦。焦炭塔的生焦周期一般为24小时。采用增产汽油方案时，焦化分馏塔的塔顶压力为0.23MPa(A)塔顶温度为134℃。
实施例1，是以增产汽油为主的生产方案，与改造前相对比，其汽油收率提高了5.596％，柴油收率提高了1.477％，轻质油总收率提高了7.073％，焦炭的挥发分为11.94％，焦炭挥发分的指标已达到了国标中1A石油焦的质量指标。
实施例2，与实施例1的不同之处在于：实施例2是以增加柴油为主的生产方案。实施例2运行时，焦化加热炉的炉管排列和结构，焦炭塔和分馏塔等设备和工艺流程与实施例1相同，即经改造后装置的设备和工艺流程能适应实例1和实例2的生产要求，但装置的工艺操作参数需做相应调整，按增产柴油方案生产时，焦化反应深度相对稍低，加热炉辐射段出口温度只需493℃或494℃或495℃，比实施例1低2至3℃，轻循环油的抽出量按重量百分比为相对减压渣油原料量的10％或12％或15％，焦化分馏塔的塔顶压力为0.2MPa(A)，塔顶温度为118℃。
实施例1和2由于加热炉出口温度比常规延迟焦化工艺低4至6℃，这样就减少了加热炉燃料气的用量并降低了装置的能耗，同时也缓和了辐射炉管的结焦的趋势，对焦化装置长周期运转创造良好的条件；焦化加热炉的烟气出口温度只有165℃，使焦化加热炉的热效率可以达到92％，焦炭塔的生焦周期由改造前的24小时缩短为20小时。
表1为上述没有改造前的上述延迟焦化装置及改造后的实施例1和实施例2所用原料减压渣油的性质参数表。
表2为上述没有改造前的上述万吨/年延迟焦化装置及改造后的实施例1和实施例2的工艺参数对比表。
表1 原料减压渣油性质
| 序号 | 分析项目 | 单位 | 分析结果 |
| 1 | 密度20℃ | kg/m3 | 959.8 |
| 2 | 运动粘度100℃/80℃ | mm2/s | 564.4/1894 |
| 3 | 凝点 | ℃ | 21 |
| 4 | 残炭 | m％ | 12.4 |
| 5 | 灰分 | m％ | 0.048 |
| 6 | 馏程：初馏点5％10％ | ℃ | 298499527 |
| 7 | 硫含量 | m％ | 0.46 |
表2 改造前的常规工艺及改造后的实施例1和实施例2
| 序号 | 项目 | 单位 | 数值 | ||
| 实施例1 | 实施例2 | 常规延迟焦化工艺 | |||
| 1 | 汽油收率 | W％ | 20.321 | 13.46 | 14.725 |
| 2 | 柴油收率 | W％ | 32.068 | 40.09 | 30.591 |
| 3 | 轻质油收率 | W％ | 52.389 | 53.55 | 45.316 |
| 4 | 焦炭收率 | W％ | 21.03 | 22.96 | 21.0 |
| 5 | 汽油馏程终馏点 | ℃ | 205 | 165 | 203～205 |
| 6 | 汽油比重20℃ | 0.7436 | 0.7272 | 0.7499 | |
| 7 | 柴油比重20℃ | 0.8552 | 0.8418 | 0.8430 | |
| 8 | 柴油馏程终馏点 | ℃ | 365 | 363 | |
| 9 | 焦炭挥发分 | ％ | 11.94 | 12.96 | 18 |
| 10 | 轻循环油抽出 | 有 | 有 | 无 | |
| 11 | 加热炉对流辐射段炉管规格 | ф127×10 | ф127×10 | ф102×8 | |
| 12 | 对流辐射段炉管排数 | 排 | 4 | 4 | 2 |
| 13 | 辐射段进口压力 | Mpa(A) | 2.1～2.25 | 2.1～2.25 | 2.2 |
| 14 | 辐射段进口温度 | ℃ | 365 | 365 | 357 |
| 15 | 辐射段出口压力 | MPa(A) | 0.6 | 0.6 | |
| 16 | 辐射段出口温度 | ℃ | 496 | 493～494 | 500～501 |
| 17 | 焦炭塔顶压力 | MPa(A) | 0.24～0.27 | 0.24～0.27 | 0.26 |
| 18 | 焦炭塔顶温度 | ℃ | 432 | 418～419 | 420～423 |
| 19 | 焦炭塔清焦周期 | h | 20 | 20 | 24 |
| 20 | 分馏塔顶温度 | ℃ | 134 | 118 | 121～123 |
| 21 | 分馏塔顶压力 | MPa(A) | 0.23～0.24 | 0.2 | 0.2 |
| 22 | 分馏塔底温度 | ℃ | 371 | 365 | 358 |
| 23 | 原料油流量 | kg/h | 66667 | 66667 | 40000 |
| 24 | 原料油加工量 | 万吨/年 | 50 | 50 | 50 |
| 25 | 加热炉进料循环比 | 0.323 | 0.32 | 0.4 | |
Claims (5)
1.一种增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺，其特征是在常规延迟焦化工艺中，在焦化分馏塔的下部，在柴油抽出线与蜡油抽出线之间，增加了一个轻循环油抽出线，抽出的轻循环油用轻循环油泵打往焦化加热炉的进料泵的出口管线与进料泵出来的焦化分馏塔底油相混合；其中，轻循环油的抽出量按重量百分比为减压渣油原料量的0.05至0.15。
2.根据权利要求1所述的增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺，其特征是采用增加焦化加热炉对流辐射段的炉管根数而达到延长轻循环油和焦化分馏塔底油相混合的油气混合原料油在焦化加热炉炉管中的通过时间。
3.根据权利要求1或2所述的增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺，其特征是轻循环油和焦化分馏塔底油相混合的油气混合原料油经过焦化加热炉加热到493至496℃后进入焦炭塔。
4.根据权利要求1或2所述的增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺，其特征是轻循环油和焦化分馏塔底油相混合的油气混合原料油经过焦化加热炉加热到495至496℃后进入焦炭塔，轻循环油的抽出量按重量百分比为相对减压渣油原料量的0.05至0.09。
5.根据权利要求1或2所述的增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺，其特征是轻循环油和焦化分馏塔底油相混合的油气混合原料油经过焦化加热炉加热到493至495℃后进入焦炭塔，轻循环油的抽出量按重量百分比为相对减压渣油原料量的0.10至0.15。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 01143254 CN1238470C (zh) | 2001-12-22 | 2001-12-22 | 增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN 01143254 CN1238470C (zh) | 2001-12-22 | 2001-12-22 | 增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN1428399A CN1428399A (zh) | 2003-07-09 |
| CN1238470C true CN1238470C (zh) | 2006-01-25 |
Family
ID=4677101
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN 01143254 Expired - Lifetime CN1238470C (zh) | 2001-12-22 | 2001-12-22 | 增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN1238470C (zh) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101987961B (zh) * | 2009-07-30 | 2014-01-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种延迟焦化方法 |
| CN103102892B (zh) * | 2011-11-10 | 2014-08-20 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种减少泡沫的延迟焦化反应工艺方法 |
| CN104611005B (zh) * | 2013-11-05 | 2016-08-17 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种增产焦化柴油的工艺方法 |
-
2001
- 2001-12-22 CN CN 01143254 patent/CN1238470C/zh not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1428399A (zh) | 2003-07-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN1142259C (zh) | 浅度溶剂脱沥青与延迟焦化的组合方法 | |
| CN101597518B (zh) | 一种改进的延迟焦化工艺 | |
| CN101591561B (zh) | 一种延迟焦化工艺 | |
| CN203602562U (zh) | 一种煤焦油加氢系统 | |
| RU2686152C1 (ru) | Способ получения нефтяного игольчатого кокса | |
| CN105985796A (zh) | 一种延迟焦化方法 | |
| CN104046383A (zh) | 一种延迟焦化的工艺方法及装置 | |
| CN1238470C (zh) | 增加汽、柴油收率的改进延迟焦化工艺 | |
| CN1142247C (zh) | 一种脱油沥青的延迟焦化方法 | |
| CN102373080A (zh) | 一种延迟焦化方法 | |
| CN105713647A (zh) | 一种利用煤焦油最大化制备含酚油和柴油的方法及装置 | |
| CN1195821C (zh) | 一种同时提高延迟焦化装置处理量及柴油收率的方法 | |
| CN209636177U (zh) | 一种轻质煤焦油掺炼蜡油加工装置 | |
| CN1276963C (zh) | 一种多产化工轻油的延迟焦化方法 | |
| CN109652121B (zh) | 无掺杂全馏分乙烯焦油延迟焦化设备 | |
| CN1119388C (zh) | 一种重油的热裂化工艺 | |
| CN1676573A (zh) | 一种加氢延迟焦化方法 | |
| CN114958419B (zh) | 一种加工催化柴油的方法 | |
| CN110760334A (zh) | 一种催化油浆的深加工方法 | |
| CN106675614B (zh) | 一种焦化方法 | |
| RU2825280C1 (ru) | Способ получения высокоструктурированного нефтяного кокса | |
| AU2004295466B2 (en) | Production of hydrocarbon fuel | |
| RU2058366C1 (ru) | Способ получения нефтяного кокса | |
| CN1132896C (zh) | 一种从常压渣油生产针状石油焦的方法 | |
| CN104449844A (zh) | 一种煤焦油延迟焦化工艺 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| ASS | Succession or assignment of patent right |
Owner name: XINJIANG DESIGN BRANCH, CHINA PETROLEUM ENGINEERIN Free format text: FORMER OWNER: URUMQI PETROCHEMICAL GENERAL PLANT, SINOPEC Effective date: 20150115 |
|
| C41 | Transfer of patent application or patent right or utility model | ||
| C53 | Correction of patent of invention or patent application | ||
| CB03 | Change of inventor or designer information |
Inventor after: Yuan Baotong Inventor after: Xu Dehong Inventor after: Shao Chunyu Inventor after: Zhao Ruixin Inventor after: Wang Zijun Inventor after: Liu Beisong Inventor after: Zhu Jianfeng Inventor after: Huang Lin Inventor before: Yuan Baotong Inventor before: Xu Dehong Inventor before: Shao Chunyu Inventor before: Zhao Ruixin Inventor before: Wang Zijun Inventor before: Liu Beisong Inventor before: Zhu Jianfeng Inventor before: Huang Lin |
|
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20150115 Address after: ZTE street 830019 the Xinjiang Uygur Autonomous Region Urumqi Midong District No. 1442 Patentee after: XINJIANG DESIGN BRANCH, CHINA PETROLEUM ENGINEERING & CONSTRUCTION Corp. Address before: 830019 Dongshan District, the Xinjiang Uygur Autonomous Region, Urumqi Patentee before: URUMQI PETROCHEMICAL GENERAL P |
|
| CP03 | Change of name, title or address | ||
| CP03 | Change of name, title or address |
Address after: 830019 No. 1442 Xingxing Street, Midong District, Urumqi City, Xinjiang Uygur Autonomous Region Patentee after: CHINA PETROLEUM ENGINEERING CONSTRUCTION Co.,Ltd. XINJIANG DESIGN BRANCH Address before: 830019 No. 1442 Xingxing Street, Midong District, Urumqi, Xinjiang Patentee before: XINJIANG DESIGN BRANCH, CHINA PETROLEUM ENGINEERING & CONSTRUCTION Corp. |
|
| TR01 | Transfer of patent right | ||
| TR01 | Transfer of patent right |
Effective date of registration: 20190506 Address after: 838600 No. 27 Huainan Road, Dushanzi District, Karamay City, Xinjiang Uygur Autonomous Region Patentee after: XINJIANG HUANQIU ENGINEERING CO. Address before: 830019 No. 1442 Xingxing Street, Midong District, Urumqi City, Xinjiang Uygur Autonomous Region Patentee before: CHINA PETROLEUM ENGINEERING CONSTRUCTION Co.,Ltd. XINJIANG DESIGN BRANCH |
|
| CX01 | Expiry of patent term | ||
| CX01 | Expiry of patent term |
Granted publication date: 20060125 |