CN1223791C - 锅炉 - Google Patents

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Abstract

本发明提供装备了廉价设备的锅炉，这些设备能够减少侧壁附近的CO的浓度，未燃物，飞灰等的含量并以简单的结构维持良好的燃烧状态。该锅炉具有由前、后壁(燃烧器壁)和跨在所述燃烧器壁14a和14b之间的侧壁1a和1b形成的燃烧室13，在前后壁的至少一个壁上于彼此相对的位置设置了多排燃烧器2，3和4。在最外列燃烧器和侧壁之间在燃烧器排的高度范围内设置了非燃料的供气口，以使燃烧室内侧壁附近的气压高于中心部位气压，使烟气不能流近侧壁。

Description

锅炉
本发明涉及一种锅炉，特别是涉及一种能够更好地降低CO浓度，未燃物，炉侧壁附近的粘着的飞灰和类似物含量的锅炉。
为了提高锅炉的热效率，需要降低炉内一氧化碳(CO)和未燃物的浓度，为了降低炉内CO和未燃物的浓度，已知的方法如下：
方法一：该方法相当于调节运行条件的方法，特别是调节燃烧器内的空气流量和两级燃烧中的二次供气口的空气流量。
方法二：该方法相当于向未燃物含量较多的空间内供给空气。作为一个示例，日本实用新型申请公开No昭59-92346和平2-122909和日本专利申请公开昭62-131106和平3-286918示出了一种沿炉壁供气的方法。
在这些已知的实例中，日本实用新型公开59-92346和2-122909以及日本专利申请公开号3-286918揭示了一种锅炉，这种锅炉在燃烧器排的下游设置了供气口。
日本专利申请公开No62-131106揭示了一种锅炉，这种锅炉在炉膛的四壁上设置了多个供气口，且在多排燃烧器的上下部位和中间高度设置了供气口。
发明人根据实用锅炉的测量数据和数值分析证实上述第一和第二种传统方法的效果。结果，明显地显示出，即使使用上述的任一种方法，在与有燃烧器的壁相交的侧壁附近至少于燃烧器排的高度处，燃烧气体中CO和未燃物的浓度仍然很高。此外，还显示出燃煤时飞灰会粘接到侧壁上。
其原因是由于侧壁附近的压力低于炉子中心的燃烧区的压力，由燃烧器产生的燃烧气体流到与具有燃烧器的壁面相交的侧壁附近。
日本专利申请公开号平7-98013揭示了一种预防发生上述现象的措施。在该申请中，提出了这样一种锅炉，这种锅炉包括多个燃烧器和设置在燃烧器下游的为了实现两级燃烧的多个空气入口，其结构是在炉子侧壁和燃烧器之间设置辅助燃烧口，该辅助燃烧口输出助燃气体，助燃气体的氧气分压等于或小于10％，以便于调节从辅助燃烧口喷出的助燃气体喷入量和射流方向，因此，能够防止燃烧器射流返回到炉子侧壁。
然而，在这种已有技术中，需要一根将氧气分压等于或小于10％的助燃气体输送到辅助燃烧口的输送管。由于需要安装一根长达约数十米的输送助燃气体的输送管，因此费用的大幅增加将是不可避免的。
本发明的一个目的是提供一种锅炉，这种锅炉的结构是通过利用空气，氧气，燃烧烟气(即废气)，和类似气体来防止燃烧气体接近侧壁。
本发明的锅炉包括由前、后壁和与前后壁相交的侧壁形成的燃烧室和设置在至少所述前后壁的一个壁上的多排燃烧器，其特征在于为了使所述燃烧室内靠近侧壁部位的气体压力高于该燃烧室的中心部位的压力，在最外列燃烧器和侧壁之间的所述燃烧器排的高度范围内设置供气口。
本发明还提供了一种锅炉，这种锅炉包括由前、后壁和与该前后壁相交的侧壁形成的燃烧室和设置在至少所述前后壁的一个壁上的多排燃烧器，其特征在于为了使所述燃烧室内的所述侧壁附近的气体压力高于所述燃烧室中心部位的气体压力，在所述侧壁上在所述燃烧器排的高度范围内设置喷气口。
本发明还提供了一种锅炉，这种锅炉包括由前、后壁和与该前后壁相交的侧壁形成的燃烧室，设置在至少所述前后壁的一个壁上的多排燃烧器和为设置在所述燃烧器排下游的用于二次燃烧的二次供气口，其特征在于在最外排燃烧器和所述的多排燃烧器的高度范围内的所述侧壁之间设置了至少一排供气喷口，这些供气口使得所述燃烧室内的侧壁附近的气压高于所述燃烧室中心部位的气压，且在所述的最下排燃烧器和所述的二次供气口之间设置了多排供气喷口。
在上述每种锅炉中，较为理想的是将所述供气口设置在所述相对的前后壁的各自部位上，所述各自部位的高度相同，其特征在于设置了一个供气装置，该供气装置以一定的速度射出所述气流，从所述相对的供气口射出的气流在该射出速度下于所述前后壁的中部相撞。
本发明尤其是提供了如上述列举的任何一种结构的锅炉，该锅炉包括供料装置，该供料装置供给作为燃料的煤粉和将所述煤粉输送到所述多排燃烧器的空气；和供气装置，该供气装置向所述多排燃烧器提供助燃用空气；和喷气装置，该喷气装置将气体喷出到所述供气口，其特征在于还设置了控制装置，该控制装置根据所述锅炉的负载需求和煤种数据控制所述供气口的气体喷出量，以便于当所述锅炉的负载较小时减少所述供气口的气体喷出量，而当所述锅炉的负载较大时增加所述供气口的气体喷出量。
本发明还提供了如上述列举的任何一种结构的锅炉，该锅炉包括供料装置，该供料装置供给作为燃料的煤粉和将所述煤粉输送到所述多排燃烧器的空气；和供气装置，该供气装置向所述多排燃烧器提供助燃用空气；和喷气装置，该喷气装置将气体喷出到所述供气口，其特征在于还设置了测量装置，该测量装置检测所述侧壁附近烟气中一氧化碳(CO)浓度，以及还设置了控制装置，该控制装置根据所述锅炉的负载需求和所述CO浓度的测量结果控制所述供气口的气体喷出量，以便于当所述锅炉的负载较小时减少所述供气口的气体喷出量，而当所述锅炉的负载较大时增加所述供气口的气体喷出量，以及当所述CO浓度等于或小于预定值时减少所述供气口的气体喷出量。
控制装置可以根据煤粉燃烧比低的性质增加喷气流量。
将气体喷出到所述供气口的喷气装置可以是这样的装置，该装置分支所述燃烧器的助燃空气以将空气喷出。在此情况下，最好在每条助燃空气的流路上和喷出空气的流路上设置流量调节风门。
将气体喷出到所述供气口的喷气装置是这样的装置，该装置分支输送煤粉的空气以将空气喷出。
在所述燃烧器排下游设置二级燃烧用的二次供气口的情况下，将气体喷出到所述供气口的喷气装置可以是这样的装置，该装置分支二次空气以将空气喷出。
根据本发明，由于在包括由前后壁和与前后壁相交的侧壁形成的燃烧室和设置在至少所述前后壁的一个壁上的多排燃烧器的锅炉中，为了使所述燃烧室内靠近侧壁部位的气体压力高于燃烧室中心部位的压力，在最外列燃烧器和所述侧壁之间在所述燃烧器排的高度范围内设置供气口，因此，可以增加侧壁附近的气压以便于防止烟气靠近侧壁，从而能够减少因烟气冲撞引起的飞灰粘附，减少燃烧室出口处CO和未燃物的浓度。
下面将对实施例进行描述，其中的锅炉是由燃料燃烧而产生的烟气从燃料的入口向着炉子出口以单向流动的。
图1是透视图，示出了本发明的强制流动锅炉的实施例1的炉子简要结构；
图2是横截面图，示出了实施例1的供气口的一个实例；.
图3是正视图，示出了图2供气口结构的实例；
图4示出实施例1的炉内烟气流和射流的概要流动状态，其中的供气口设置在前壁和后壁上；
图5是正视图，简要地示出了无供气口的传统炉烟气流动状态；
图6示出实施例2的炉内烟气流和射流的概要流动状态，其中的供气口设置在左侧壁和右侧壁上；
图7是透视图，示出了本发明的强制流动锅炉的实施例3的炉子简要结构；
图8是正视图，示出了实施例3中朝着左侧壁方向流动的气流线；
图9示出在实施例3中距左侧壁10cm部位处的CO(％)浓度的计算结果；
图10是正视图，示出了传统强制流动锅炉中朝着左侧壁方向流动的气流线；
图11示出在图10中距左侧壁10cm部位处的CO(％)浓度的计算结果；
图12是正视图，该图示出了传统强制流动锅炉的朝着左侧壁方向流动的气流线，其中，在炉子下部设置了一个用于产生沿壁的空气流的、接近壁的边界层流动的空气流的装置。
图13示出了距图12所示的左侧壁10cm位置处的CO(％)浓度的计算结果。
图14示出了燃烧器A和燃烧器B之间的特性比较，其中燃烧器A的理论空燃比接近0.8而炉子出口处的氮氧化物的量为最小，燃烧器B的理论空燃比接近0.7，在炉出口处的氮氧化物的量为最小。
图15简要地示出本发明强制流动锅炉的实施例4的总体结构。
图16是示出一例负载和供气口的射流流量之间的关系的特性图。
图17是示出一例燃烧比和供气口的射流流量之间的关系的特性图。
图18是示出一例CO浓度和供气口的射流流量之间的关系的特性图。
图19是侧视图，示出了通过分流燃烧器的助燃空气来提供空气射流的喷气装置。
图20是示出了包括从调节燃烧器的空气流量的风门上游分流空气来提供射流空气的喷气装置的炉子的侧视图。
图21示出了这样一例，在供气口接近二次风口的情况下，空气射流从二次空气上分流，这样气管得以缩短。
优选的实施例
下面，参照附图1到21描述本发明的强制流动锅炉的实例。
实施例1
图1是透视图，该图示出了本发明的强制流动锅炉的实施例1的炉了简要结构。该炉子有前壁14a和后壁14b，以及跨在壁14a和14b之间的左侧壁1a和右侧壁1b。在至少相对的前壁14a和后壁14b的一个壁上安装有横向多列和纵向多排燃烧器。在实施例1的情况下，下排燃烧器2，中排燃烧器3和上排燃烧器4分别由四列燃烧器构成。每燃烧器都向燃烧室13内供给空气和燃料进行燃烧。
本发明布置的供气口设置在下排燃烧器2和上排燃烧器4之间的高度方向上，并位于侧壁1和最外列燃烧器之间横向上。实施例1的供气口6形成在与中排燃烧器3同等高度的位置上。前壁14a的供气口6和后壁14b的供气口6形成在这些供气口喷出的射流会碰撞的位置上。
在实施例1中，从供气口6中供出不含燃料的气体。不含燃料的气体组分包括空气，氧气，燃烧烟气和类似气体。相对射流的流速不需要彼此相同，并且当改变射流的流速和流量时，可以调节射流彼此相撞的位置和相撞位置处的压力。
图2是示出本实施例1的供气口6的一个结构实例的截面图。图3是示出图2的供气口6结构的正视图。供气口6的形状由构成锅炉的水管17确定。水管17在并行于供气口6的中心轴的方向上绕着供气口6设置。当以此方式设置水管17时，供气口6的射流的阻力被减少，从而当射流18相碰撞的时候增加了压力。供气口6最佳的形状是圆柱形，其截面呈圆环形。当供气口6的截面图为圆环形时，容易弯曲水管17以便于形成供气口6。
图4示出了实施例1的炉子内烟气16和射流18的流动概况，其中供气口设置在前壁14a和后壁14b上。当设置了供气口6时，烟气16由于从供气口6处喷出的射流18而不会靠近侧壁1a和1b。这是因为由于从供气口6处喷出的射流18而增加了侧壁1a和1b附近的压力所致。
图5示出没有设置供气口6的普通炉子的烟气流动概况的正视图。在不设置供气口6时，由燃烧器排2，3和4产生的烟气16流向侧壁1a和1b。由于来自低排燃烧器2的烟气16受到中排燃烧器3和上排燃烧器4的烟气16的妨碍，而不能垂直向上流动，气体16就会流向压力较低的侧壁1a和1b。
甚至于当供气口6形成在炉子底部和顶部之间而不是紧靠在燃烧器排2，3和4的旁边时也能达到一定的效果。然而，当把供气口设置在远离燃烧器排2，3和4的部位时效果将变差。
如已有技术所示，当供气口6形成在燃烧器排2，3和4下侧，侧壁1附近部分的压力在形成供气口的高度处增高，而在燃烧器排2，3和4的高度处压力变低，因此，燃烧器2，3和4产生的烟气16会流向侧壁1a和1b。
当供气口6形成在燃烧器排2，3和4的上部时，与没有供气口6的情况相比较，侧壁1a和1b附近部位的压力会增加。然而，与将供气口形成在燃烧器排2，3和4区域的情况相比较，压力的增加会很小，而且由燃烧器2，3和4产生的烟气会容易地流向侧壁1a和1b。
当从供气口6处喷出的射流18到达每一侧壁1a和1b的中心部位时，就能够很好地实现本发明的目的。在射流18不能到达每一侧壁1a和1b的中心部位时的情况下，烟气16非常容易流向侧壁1a和1b。因此，需要射流18在每个侧壁1a和1b的中心部位进行碰撞。射流较为理想的流速在30m/s和90m/s之间。进一步地，在供气口6为直流型的情况下，由于能够使气体冲量的衰减小于涡流型的供气口，因此，能够以更高的压力向侧壁1a和1b的中心部位提供气体。
供气口6处的射流18不仅可垂直流向燃烧器壁14，而且还可以任选的角度向其流动。当射流18从供气口6朝燃烧室13的内部流出时，烟气16将难以流向侧壁1。当射流18朝着侧壁1射出时，射流18的气体将会沿着侧壁流动。当烟气16靠近侧壁1时，增加了侧壁1的热吸收，因此，构成侧壁1的水管壁温度会增加。供气口6处的射流18还起到冷却侧壁1的作用。
实施例2
图6简要地示出实施例2的烟气16和射流18在炉内流动的情况，其中，供气口8设置在左侧壁1a和右侧壁1b上。燃烧器排2，3和4，前壁14a和后壁14b的结构与实施例1的相同。不需要把供气口8仅设置在安装了燃烧器排2，3和4的前壁14a和后壁14b上。当供气口8配置在侧壁1a和1b上时，能够得到与实施例1相同的效果。在实施例1及本例中，需要增加侧壁1a和1b附近的压力。比较合适的是将射流18的流速设定在30m/S和90m/S的范围内。此外，供气口8处的射流18不仅可垂直射向后壁14b而且还可以以任选的角度射出。图6示出了射流18向下提供的例子。当射流18向下射出时，射流18和烟气16彼此相撞，使得压力增加。结果，烟气16不会流向侧壁1a和1b。
实施例3
图7是一幅透视图，示出了本发明的强制流动锅炉的实施例3的炉子简要结构。燃烧器排2，3和4，前壁14a和后壁14b的结构与实施例1的相同。为二次燃烧用的二次供气口9安装在燃烧器排2，3和4的上部。至少一排供气口6设置在下排燃烧器2和上排燃烧器4之间，多排供气口6设置在下排燃烧器2和二次供气口9之间，在本实施例3中，它们分别被安装在以下三个部位上，高度与中间燃烧器3相同的部位，上排燃烧器4和二次供气口9之间的部位，以及高度与二次供气口9相同的部位。
供气口6的射流18以与实施例1同样的方式增加了侧壁1中心部位的压力并防止了烟气16靠近侧壁1。当供气口6设置在燃烧器排2，3和4中，烟气16将难以流向侧壁1a和1b，且同时按照二次燃烧方法所产生的还原性气体会被氧化，因此，可以减少侧壁1a和1b附近的CO和未燃物的浓度。此外，如图7所示那样，通过设置多排供气口6来增加侧壁1a和1b附近的压力，因此含有还原性气体的烟气16很难靠近侧壁1。
图8是正视图，示出了实施例3中朝着左侧壁方向流动的气流线，图9示出在实施例3中距左侧壁1a 10cm部位处的CO(％)浓度的计算结果。数值分析锅炉是，在100％负荷下煤粉火焰产生最大输出功率500MW。且助燃空气的4％由供气口6供给。射流速度为40m/s。
图10是正视图，该图示出了传统强制流动锅炉的朝着左侧壁1a方向流动的气流线41。图11是示出了距图10所示的左侧壁1a 10cm部位处的CO(％)浓度的计算结果。  数值分析锅炉是这样的一种锅炉，该锅炉在满(100％)负荷下煤粉火焰产生最大输出功率500MW。
图12是正视图，该图示出了传统强制流动锅炉的朝着左侧壁1a方向流动的气流线41，其中，在炉子下部设置了一个产生沿壁42边界层附近流动的空气流的装置，使空气沿壁流动。图13示出了距图12示出的左侧壁1a 10cm位置处的CO(％)浓度的计算结果。数值分析锅炉是这样的一种锅炉，该锅炉在满负荷下煤粉火焰产生最大输出功率500MW，且助燃空气的8％由图12示出的产生沿壁42的边界层附近流动气流的装置供给，并作为为沿壁43边界层流动的气流。
比较图8，10和12，根据本发明实施例1，如图8所示地设置供气口6时，烟气16朝着侧壁1a和1b方向的流动小于图12所示的传统方式。特别地，几乎没有气流从中排燃烧器3和上排燃烧器4流向侧壁1a和1b。供气口6的射流18防止了烟气16与侧壁相撞。而在如图12所示地设置提供沿壁42边界层附近流动气流的装置时，几乎不可能防止烟气16与侧壁1a和1b相撞。
图9示出的本发明实施例1中侧壁1附近的CO浓度在燃烧器排下游等于或小于1％。
图11示出的传统锅炉的侧壁1附近的CO浓度在上排燃烧器4和二次供气口9之间达到最大为10％。侧壁1附近的一氧化碳很难被氧化，且会流到炉子出口5处。
传统锅炉(产生如图13所示的在壁42边界层附近流动的气流)的侧壁1附近的CO浓度最大为8％，与普通锅炉的一氧化碳浓度几乎没有区别。因为来自燃烧器2，3和4的烟气16流向低压的侧壁1，甚至在使沿壁42的边界层附近流动的气体沿侧壁1流动后仍向低压侧流动，因此，烟气与侧壁1相撞，从而建立了上述CO的浓度分布。
图14示出了燃烧器A和燃烧器B之间的特性比较，其中燃烧器A的理论空燃比接近0.8而炉子出口5处的氮氧化物的量为最小，而燃烧器B的理论空燃比接近0.7，而炉出口5处的氮氧化物的量为最小。要求实施例3中使用的燃烧器的特性是炉子出口5处的氮氧化物量在燃烧器的理论空燃比低于0.8的运行条件下为最小值。当使用燃烧器B时，为了减少炉子出  5处的氮氧化物量，有效的措施是将燃烧器的理论空燃比减少到0.7而不是0.8。然而，当减少燃烧器的理论空燃比时，燃烧器排2，3和4产生的还原性气体流向侧壁1附近，因此，增加了CO和未燃物的浓度。
因而，普通锅炉是在燃烧器的理论空燃比为0.8的条件下运行，炉子出口5处的氮氧化物在燃烧器A和燃烧器B之间基本相同。
相反，根据本发明，例如由于设置了实施例3所示的供气口6后能够减少侧壁1附近的CO和未燃物的浓度，因此，就能够使用燃烧器B，该燃烧器B的特性是空燃比约为0.7，炉子出口5处的氮氧化物为最少，从而与使用燃烧器A的情况相比较，能够减少炉子出口5处的氮氧化物。
实施例4
图15是本发明强制流动锅炉的实施例4的结构的总体示意图。所用燃料为煤23，煤23存储在料仓37内。由磨煤机38将料仓37中的煤磨成煤粉。向燃烧器39提供送煤空气33和煤粉。鼓风机31输出的空气由烟气32和空气加热器30加热。热空气分成送煤空气34，助燃空气35和供气口6处的射流空气36。风门27和流量表26设置在送煤空气34，助燃空气35和射流空气36的管路上。向控制装置20输入负载量21，煤种信息22，煤种测量结果24和空气射流36的流量信号25，以便于控制空气射流36的风门27。按照实施例1或2的方式设置供气口6就足够了。
控制装置20根据煤种数据22和煤种的测量结果24判断煤的特性，响应判断出的煤特性、负载量和空气射流36的流量25控制风门27的开度，并调节供气口6的射流18。
图16是示出一例负载和供气口6的射流18的流量关系的特性图。由于低负载时炉子内燃烧区的压力不高，朝侧壁1方向流动的烟气16的流量较少。此外，供气口6的射流18的流量设置为较小值。当负载增大，调高供气口6的射流18的流量。
图17是示出一例燃烧比和供气口6的射流18的流量关系的特性图。当煤的燃烧比较低时，由于流向侧壁1的烟气16中还原性气体量增加，因此应该增加供气口6的射流18的流量。相反，煤的燃烧比较高时，与低燃烧比的煤相比，燃烧充分且还原性气体减少，应该减少供气口6的射流18的流量。
根据图16或17所示的控制方法，当把供气口6的射流18的流量设定在不会破坏炉内形成的还原区的最小量时，总能将炉子出口5处的氮氧化物的浓度维持为最低。
图18是示出一例CO浓度和供气口6的射流18的流量关系的特性图。没有煤数据22或煤种测量结果24时，可以把CO浓度测量装置28安装到如侧壁1上，以便于获取CO浓度信号29并根据CO浓度控制供气口6的射流18的流量。在此情况下，当CO浓度信号29等于或超过图18所示的约4％时，打开风门27增加供气口6的射流18的流量。而CO浓度信号29等于或低于4％时，关闭风门27减少供气口6的射流18的流量。从上述图9示出CO浓度分布情况来看非常明显，开始控制时不必限制CO浓度到4％。即，当燃烧器2，3和4附近的CO浓度等于或小于4％时，可以认为火焰没有撞上侧壁1，因此，能够在0至4％之间选择CO的最佳浓度。
实施例5
图19，20和21是示出向炉子15供给空气射流36的各种供给装置的侧视图。
图19所示的空气射流36是从燃烧器39的助燃空气35中分流出来的。由于燃烧器的助燃空气35压力较高，因此能够以高速喷出气流18，以致于有效地增加了侧壁1附近的压力。
图20示出的空气射流36是从调节燃烧器39的空气流量的风门27的上游分支出来的。当以上述方式分流空气射流36时，即使改变燃烧器39的助燃空气的流量，空气射流36的压力的变化也是很小，因此能够以更高速度喷出气流36。此外，还能够独立地控制空气射流36和燃烧器39中的助燃空气。
图21示出了这样一例，在供气口6接近二次风口9的情况下，空气射流36从二次空气45上分流，这样气管得以缩短。
在上述的日本专利申请公开号7-98103所揭示的传统实例中，需要一根提供助燃气体到辅助燃烧口的管路，其中，助燃气体中的氧气部份压力为10％或更小。因此，需要布置长达约数十米的助燃气体供给管，因此巨大的成本投入将不可避免。
相反，本发明利用图19，20，21所示的向炉子15提供空气射流36的喷气装置，只要分流助燃空气35或用管接到很近的位置的二次空气45就足以提供空气射流36。特别地，在供气口6布置在燃烧器排2，3和4的同等高度的情况下，由于可以在燃烧器39中的吊窗锤箱40的左右两侧形成供气口6，因此，本发明仅增加了最低数量的装置就满足了要求。在供气口6设置在二次风口9的等高位置的情况下，可以得到上述相同的结果。
根据本发明，由于在包括燃烧室和多排燃烧器的锅炉中，该燃烧室由前后壁和跨在前后壁之间的侧壁形成，所述燃烧器设置在至少前后壁的一个壁上，将供气口设置在最外排燃烧器和所述侧壁之间的所述燃烧器排的高度范围内，以便将气体喷入燃烧室内，因此，使得侧壁附近的气体压力高于燃烧室中心部位的气体压力，就能够防止烟气靠近侧壁，从而可减少因烟气撞侧壁而造成的飞灰粘结，降低炉出口处的CO和未燃物的浓度。

Claims (10)

1.一种锅炉，该锅炉包括
具有前、后壁(14a，14b)和与所述前、后壁相交的一对侧壁(1a，1b)的燃烧室(13)；
用于燃烧燃料和助燃空气(35)的多个燃烧器(2，3，4，39)；
其中所述燃烧器(2，3，4，39)按多排设置在上述前、后壁(14a，14b)的至少一个壁上的高度方向上，和
对每一排，在水平方向上设置多个燃烧器，和
设置在前壁(14a)和后壁(14b)上相对位置的用于引入气体的喷气口(6)，所述喷气口(6)位于布置有燃烧器(2，3，4，39)的高度范围，并位于在水平方向最外列设置的燃烧器和所述一对侧壁(1a，1b)之间；
其特征在于
具有用于将一部分助燃空气(35)提供到喷气口(6)从而作为空气射流(18)经喷气口(6)喷入燃烧室(13)中的分支管线，和
在燃烧室(13)中的撞击区域，来自所述前壁(14a)和后壁(14b)上相对位置的空气射流(18)在该区域相撞，从而使所述一对侧壁(1a，1b)附近的压力增大。
2.根据权利要求1所述的锅炉，其特征在于在将助燃空气(35)提供到所述燃烧器(2，3，4，39)管路中设置用于调节空气流量的风门(27)，并且所述分支管线位于所述风门(27)位置的上游。
3.根据权利要求1所述的锅炉，其特征在于所述燃料是煤粉(23)，分支出一部分用于将煤粉(23)输送到燃烧器的送煤空气(34)以便送到喷气口(6)。
4.根据权利要求1-3中之一所述的锅炉，其特征在于
用于喷入二次空气(45)的多个二次供气口(9)设置在燃烧室(13)中所述前、后壁(14a，14b)的至少一个壁上，和
所述二次供气口(9)安装到水平方向上最上排燃烧器的上排；
用于喷入空气射流(18)的其它喷气口(6)设置在水平方向上最外列中的二次供气口(9)和所述一对侧壁(1a，1b)之间的相对位置，和
从布置在所述前、后壁(14a，14b)的最上排燃烧器(4)和所述二次供气口(9)之间的所述其它喷气口(6)喷出的空气射流(18)，在燃烧室(13)中相撞，从而使所述一对侧壁(1a，1b)附近的压力增大。
5.根据权利要求4所述的锅炉，其特征在于分流提供到所述二次供气口(9)的二次空气(45)，以便送到设置在比所述最上面的燃烧器(4)更高位置的喷气口(6)。
6.根据权利要求5所述的锅炉，其特征在于在将二次空气(45)提供到二次供气口(9)管路中设置用于调节空气流量的风门，并且分支管线位于风门位置的上游。
7.根据权利要求1所述的锅炉，其特征在于该锅炉还设置有控制装置(20)，该控制装置根据所述锅炉的负载需求和煤种数据控制所述喷气口(6)的射流喷出量，当所述锅炉的负载小时减少射流的喷出量，而当所述锅炉的负载增大时增加所述射流的喷出量。
8.根据权利要求1所述的锅炉，其特征在于该锅炉还设置有控制装置(20)，该控制装置根据所述锅炉的负载需求和所述一对侧壁(1a，1b)附近烟气中CO浓度(28，29)控制控制所述喷气口(6)的射流喷出量，当所述锅炉的负载小时减少射流的喷出量，而当所述锅炉的负载增大时增加所述射流的喷出量，以及当所述CO浓度等于或小于预定值时减少所述供气口的气体喷出量。
9.一种在锅炉中燃烧燃料-空气混合物的方法，所述锅炉包括
具有前、后壁(14a，14b)和与所述前、后壁相交的一对侧壁(1a，1b)的燃烧室(13)，多个燃烧器(2，3，4，39)按多排设置在上述前、后壁(14a，14b)的至少一个壁上的高度方向上，和所述多个燃烧器每一排在水平方向上设置，
所述方法包括以下步骤：
将燃料和助燃空气(35)喷入燃烧室(13)内的多个燃烧器(2，3，4，39)，并在燃烧室(13)内燃烧燃料，其特征在于还包括以下步骤
以分流方式将一部分助燃空气(35)提供到喷气口(6)，并通过喷气口(6)作为空气射流(18)喷入燃烧室(13)，
经过在前壁(14a)和后壁(14b)相对位置上的喷气口(6)喷入空气射流(18)，所述喷气口(6)位于布置有燃烧器(2，3，4，39)的高度范围，并位于在水平方向最外列设置的燃烧器和所述一对侧壁(1a，1b)之间，和
在燃烧室(13)中，使从所述前壁(14a)的喷气口(6)喷出的空气射流(18)和从后壁(14b)喷气口(6)喷出的空气射流(18)相撞，从而使所述一对侧壁(1a，1b)附近的压力增大。
10.根据权利要求9所述的方法，其特征在于从喷气口(6)喷出的空气射流(18)的流速在30m/s和90m/s之间。
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