CN118364557A - 一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 - Google Patents
一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN118364557A CN118364557A CN202410796120.0A CN202410796120A CN118364557A CN 118364557 A CN118364557 A CN 118364557A CN 202410796120 A CN202410796120 A CN 202410796120A CN 118364557 A CN118364557 A CN 118364557A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel fiber
- strength
- concrete
- fiber concrete
- unit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 226
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 226
- 239000004567 concrete Substances 0.000 title claims abstract description 155
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims abstract description 150
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 44
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 43
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 26
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims abstract description 12
- 239000011210 fiber-reinforced concrete Substances 0.000 claims description 18
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000012827 research and development Methods 0.000 description 2
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Rod-Shaped Construction Members (AREA)
Abstract
本发明涉及建筑领域，具体是一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法。本发明为实际工程中配备高强钢筋钢纤维混凝土短柱时计算大偏心受压承载力提供一种准确的计算方法；由于高强钢筋对钢纤维混凝土受压区强度具有提高作用，本发明引入约束效应系数来考虑高强钢筋对受压区混凝土的约束效应，大幅提高了计算的准确性。
Description
技术领域
本发明涉及建筑领域，具体是一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法。
背景技术
随着高耸、重载及大跨结构物或建筑物的不断发展，对结构的承载能力提出了更高的要求，为了适配土木工程行业的发展以及绿色生产的需要，高强钢筋逐渐取代普通钢筋成为更受欢迎的建筑材料。500MPa以上级的高强钢筋被广泛应用于国内外的实际工程中。然而鉴于普通混凝土“脆性”的不良特性，使得过高等级高强钢筋的应用受到限制。
为了让混凝土适配高等级钢筋，人们逐步发展起纤维混凝土，其中尤为钢纤维混凝土得到了更为广泛的关注。由于钢纤维的掺入，使得混凝土的极限变形得到了极大的提高，从普通混凝土0.0033的极限压应变增加到0.0065以上，让高强钢筋的广泛应用成为了可能。针对高强钢筋钢纤维混凝土的研发，需要对进行钢纤维混凝土进行大偏心承载力的计算，然而目前建筑规范中所具有的混凝土偏压计算方法，是基于素混凝本构关系，通过等效简化而来的，不适宜于钢纤维混凝土，因此亟待研发针对于钢纤维混凝土的大偏心承载力计算方法，从而为工程实际应用提供理论依据。
发明内容
为了避免和克服现有技术中存在的技术问题，本发明提供了一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法。本发明为实际工程中配备高强钢筋钢纤维混凝土短柱时计算大偏心受压承载力提供一种准确的计算方法。
为实现上述目的，本发明提供如下技术方案：
一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，配有高强钢筋大偏心受压钢纤维混凝土的极限承载力通过下式联立求解：
；
且：
；
其中，为钢纤维混凝土受压区应力等效简化后的矩形应力与钢纤维混凝土轴心抗压强度的比值；
为钢纤维混凝土中性轴受拉区应力等效简化后的矩形应力与钢纤维混凝土轴心抗拉强度的比值；
为钢纤维混凝土的柱体截面宽度，单位为；
为高强钢筋的存在对受压区钢纤维混凝土的约束效应系数；
为钢纤维混凝土的轴心抗压强度，单位为；
为钢纤维混凝土受压区等效简化后矩形应力的分布高度，单位为；
为受压区高强钢筋的根数；
为受压区单根高强钢筋的承载力，单位为；
为受拉区高强钢筋的屈服应力，单位为；
为受拉区高强钢筋的总面积，单位为；
为钢纤维混凝土的峰值抗拉应力，单位为；
为钢纤维混凝土中性轴受拉区等效简化后的矩形应力的分布高度，单位为；
为钢纤维混凝土柱体偏心力作用点至受拉区高强钢筋合力作用点的距离，单位为；
为受拉区高强钢筋合力作用点至受压区截面边缘的距离，单位为；
为受压区高强钢筋合力作用点至受压区截面边缘的距离，单位为；
为高强钢筋受压弹塑性屈曲后的侧向挠度，单位为；
为钢纤维混凝土受压区应力等效简化后的受压高度与实际受压高度的比值；
为钢纤维混凝土中性轴受拉区应力等效简化后的应力分布高度与实际应力分布高度的比值；
为钢纤维混凝土的极限压应变。
作为本发明进一步的方案：
；
；
；
；
其中，为钢纤维混凝土的峰值应变；
为钢纤维混凝土的弹性模量，单位为；
为钢纤维混凝土所对应普通混凝土的抗拉强度，单位为；
、 、 、 、 、 、 、 均表示积分。
作为本发明再进一步的方案：
；
其中，为钢纤维混凝土柱体中箍筋的肢数；
为钢纤维混凝土柱体中箍筋的屈服强度，单位为；
为钢纤维混凝土柱体中箍筋的公称半径，单位为；
为钢纤维混凝土柱体偏心力作用点至钢纤维混凝土柱体截面几何中心的距离，单位为；
为钢纤维混凝土柱体破坏界面处箍筋的间距，单位为。
作为本发明再进一步的方案：
；
；
其中，为受压区高强钢筋产生塑性铰以后的截面塑性抵抗矩，单位为；
为受压区高强钢筋的屈服应力，单位为；
为受压区高强钢筋的公称半径，单位为；
。
作为本发明再进一步的方案：
；
其中，为受压区单根高强钢筋的面积，单位为。
作为本发明再进一步的方案：
；
其中，为钢纤维混凝土所对应普通混凝土的极限压应变；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的体积率；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的长度，单位为；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的直径，单位为。
作为本发明再进一步的方案：
；
为钢纤维混凝土所对应普通混凝土的抗拉强度；
为钢纤维混凝土中所掺钢纤维的特征参数。
作为本发明再进一步的方案：
；
其中，为钢纤维混凝土的柱体截面高度，单位为；
为受拉区高强钢筋合力作用点至受拉区截面边缘的距离，单位为。
作为本发明再进一步的方案：
在计算时，将钢纤维混凝土受压区所受的不均匀应力等效为均匀应力，等效时保持等效前后钢纤维混凝土受压区所受应力的合力与对截面受压侧边缘的合力矩相同。
作为本发明再进一步的方案：所述钢纤维混凝土为钢纤维混凝土。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：
1、本发明为实际工程中配备高强钢筋钢纤维混凝土短柱时计算大偏心受压承载力提供一种准确的计算方法；由于高强钢筋对钢纤维混凝土受压区强度具有提高作用，本发明引入约束效应系数来考虑高强钢筋对受压区混凝土的约束效应，大幅提高了计算的准确性。
2、本发明充分考虑钢纤维的引入对混凝土主体承载力的提高作用，并考虑了受压区高强钢筋弹塑性屈曲问题，从“构件”层次出发考虑受压钢筋的在柱体达到承载能力极限状态过程中，钢筋的软化问题，对处于大偏心受压状态下的钢纤维混凝土受压区应力进行简化，在保证与现有规范计算公式形式相当的前提下，修正了相关系数，使计算结果更接近实际。
附图说明
图1为本发明钢纤维混凝土短柱在大偏心受压极限状态下的示意图。
图2为本发明中钢纤维混凝土受压区应力等效简化的示意图。
图3为本发明中钢纤维混凝土受拉区应力等效简化的示意图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
请参阅图1～图3，本发明实施例中，一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，该钢纤维混凝土的柱体中布置有箍筋以及高强钢筋，其中箍筋在主体内沿环向分布，高强钢筋沿主体轴向延伸布置。
配有高强钢筋大偏心受压钢纤维混凝土的极限承载力通过下式联立求解：
；
且：
；
其中，为钢纤维混凝土受压区应力等效简化后的矩形应力与钢纤维混凝土轴心抗压强度的比值；
为钢纤维混凝土中性轴受拉区应力等效简化后的矩形应力与钢纤维混凝土轴心抗拉强度的比值；
为钢纤维混凝土的柱体截面宽度，单位为；
为高强钢筋的存在对受压区钢纤维混凝土的约束效应系数。
；
其中，为钢纤维混凝土柱体中箍筋的肢数；
为钢纤维混凝土柱体中箍筋的屈服强度，单位为；
为钢纤维混凝土柱体中箍筋的公称半径，单位为；
为钢纤维混凝土柱体偏心力作用点至钢纤维混凝土柱体截面几何中心的距离，单位为；
为钢纤维混凝土柱体破坏界面处箍筋的间距，单位为。
为钢纤维混凝土的轴心抗压强度，单位为；
为钢纤维混凝土受压区等效简化后矩形应力的分布高度，单位为；
为受压区高强钢筋的根数；
为受压区单根高强钢筋的承载力，单位为；
；
；
其中，为受压区高强钢筋产生塑性铰以后的截面塑性抵抗矩，单位为；
为受压区高强钢筋的屈服应力，单位为；
为受压区高强钢筋的公称半径，单位为；
；
需满足；
其中，为受压区单根高强钢筋的面积，单位为。
为受拉区高强钢筋的屈服应力，单位为；
为受拉区高强钢筋的总面积，单位为；
为钢纤维混凝土的峰值抗拉应力，单位为；
；
为钢纤维混凝土所对应普通混凝土的抗拉强度，单位为；
为钢纤维混凝土中所掺钢纤维的特征参数。
为钢纤维混凝土中性轴受拉区等效简化后的矩形应力的分布高度，单位为；
为钢纤维混凝土柱体偏心力作用点至受拉区高强钢筋合力作用点的距离，单位为；
为受拉区高强钢筋合力作用点至受压区截面边缘的距离，单位为；
；
为钢纤维混凝土的柱体截面高度，单位为；
为受拉区高强钢筋合力作用点至受拉区截面边缘的距离，单位为。
为受压区高强钢筋合力作用点至受压区截面边缘的距离，单位为；
为高强钢筋受压弹塑性屈曲后的侧向挠度，单位为；
为钢纤维混凝土受压区应力等效简化后的受压高度与实际受压高度的比值；
为钢纤维混凝土中性轴受拉区应力等效简化后的应力分布高度与实际应力分布高度的比值；
为钢纤维混凝土的极限压应变；
；
其中，为钢纤维混凝土所对应普通混凝土的极限压应变；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的体积率；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的长度，单位为；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的直径，单位为。
上述计算过程中，将钢纤维混凝土受压区所受的不均匀应力等效为均匀应力，等效时保持等效前后钢纤维混凝土受压区所受应力的合力C与对截面受压侧边缘的合力矩M C 相同，等效过程如图2所示，搭建下述关系式：
；
；
其中，为极限状态下钢纤维混凝土受压区的受压高度；
为钢纤维混凝土的弹性模量，单位为；
为钢纤维混凝土的峰值应变；
为钢纤维混凝土处于极限状态时的曲率，，单位为 ；
为钢纤维混凝土单调轴压下应力-应变曲线下降段形状参数；
为表示钢纤维混凝土达到轴心抗压强度时的损伤程度。
令：；
；
；
；
、 、 、 均表示积分。
代入上式化简可得：
；
；
进一步化简可得：
；
；
则：
；
；
根据计算，取值如下表1所示，取值如下表2所示，其中为制备钢纤维混凝土所采用的普通混凝土立方体的抗压强度标准值，单位为，为钢纤维混凝土中所掺钢纤维的特征参数，未列入表中得数据采用线性插值计算。
；
；
同理计算,如图3所示，等效简化钢纤维混凝土拉区应力的合力及对中性轴合力矩：
；
；
再次简化上式：
；
；
其中，为钢纤维混凝土的弹性模量，单位为；
为钢纤维混凝土相对应的普通混凝土的抗拉强度，单位为；
为钢纤维混凝土的峰值拉应变；
为钢纤维混凝土中性轴附近受拉区未破坏钢纤维的分布高度，单位为；
为受拉区钢纤维混凝土微元的应变到达峰值应变时其至中性轴的距离，单位为；
为钢纤维混凝土的拉应变；
为钢纤维混凝土的抗拉应力，单位为；
a、b、c均为控制参数；
；
；
；
令：；
；
；
；
、 、 、 均表示积分。
计算得：
；
；
根据计算，取值如下表3所示，取值如下表4所示，未列入表中得数据采用线性插值计算。
；
；
取三组试件进行计算验证，试件的混凝土等级、截面高度以及截面宽度相等，钢纤维混凝土的轴心抗压强度、轴心抗拉强度、高强钢筋的屈服强度以及钢纤维参数相等，通过改变初始偏心率，试验结果如下表5所示。在大偏心破坏状态下，柱体极限承载力计算值与实验值较为接近，两者误差低于15%，可见大偏心状态下，理论计算值与实验值具有很好的吻合性，验证了上述公式的准确性。
；
以上结合具体实施例描述了本发明的基本原理，但是，需要指出的是，在本发明中提及的优点、优势、效果等仅是示例而非限制，不能认为这些优点、优势、效果等是本发明的各个实施例必须具备的。另外，上述公开的具体细节仅是为了示例的作用和便于理解的作用，而非限制，上述细节并不限制本发明为必须采用上述具体的细节来实现。
Claims (10)
1.一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，配有高强钢筋大偏心受压钢纤维混凝土的极限承载力通过下式联立求解：
；
且：
；
其中，为钢纤维混凝土受压区应力等效简化后的矩形应力与钢纤维混凝土轴心抗压强度的比值；
为钢纤维混凝土中性轴受拉区应力等效简化后的矩形应力与钢纤维混凝土轴心抗拉强度的比值；
为钢纤维混凝土的柱体截面宽度，单位为；
为高强钢筋的存在对受压区钢纤维混凝土的约束效应系数；
为钢纤维混凝土的轴心抗压强度，单位为；
为钢纤维混凝土受压区等效简化后矩形应力的分布高度，单位为；
为受压区高强钢筋的根数；
为受压区单根高强钢筋的承载力，单位为；
为受拉区高强钢筋的屈服应力，单位为；
为受拉区高强钢筋的总面积，单位为；
为钢纤维混凝土的峰值抗拉应力，单位为；
为钢纤维混凝土中性轴受拉区等效简化后的矩形应力的分布高度，单位为；
为钢纤维混凝土柱体偏心力作用点至受拉区高强钢筋合力作用点的距离，单位为；
为受拉区高强钢筋合力作用点至受压区截面边缘的距离，单位为；
为受压区高强钢筋合力作用点至受压区截面边缘的距离，单位为；
为高强钢筋受压弹塑性屈曲后的侧向挠度，单位为；
为钢纤维混凝土受压区应力等效简化后的受压高度与实际受压高度的比值；
为钢纤维混凝土中性轴受拉区应力等效简化后的应力分布高度与实际应力分布高度的比值；
为钢纤维混凝土的极限压应变。
2.根据权利要求1所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，
；
；
；
；
其中，为钢纤维混凝土的峰值应变；
为钢纤维混凝土的弹性模量，单位为；
为钢纤维混凝土所对应普通混凝土的抗拉强度，单位为；
、 、 、 、 、 、 、 均表示积分。
3.根据权利要求1或2所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，
；
其中，为钢纤维混凝土柱体中箍筋的肢数；
为钢纤维混凝土柱体中箍筋的屈服强度，单位为；
为钢纤维混凝土柱体中箍筋的公称半径，单位为；
为钢纤维混凝土柱体偏心力作用点至钢纤维混凝土柱体截面几何中心的距离，单位为；
为钢纤维混凝土柱体破坏界面处箍筋的间距，单位为。
4.根据权利要求3所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，
；
；
其中，为受压区高强钢筋产生塑性铰以后的截面塑性抵抗矩，单位为；
为受压区高强钢筋的屈服应力，单位为；
为受压区高强钢筋的公称半径，单位为；
。
5.根据权利要求4所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，
；
其中，为受压区单根高强钢筋的面积，单位为。
6.根据权利要求1或2所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，
；
其中，为钢纤维混凝土所对应普通混凝土的极限压应变；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的体积率；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的长度，单位为；
为钢纤维混凝土所掺钢纤维的直径，单位为。
7.根据权利要求1或2所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，
；
其中，为钢纤维混凝土所对应普通混凝土的抗拉强度，单位为；
为钢纤维混凝土中所掺钢纤维的特征参数。
8.根据权利要求1或2所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，
；
其中，为钢纤维混凝土的柱体截面高度，单位为；
为受拉区高强钢筋合力作用点至受拉区截面边缘的距离，单位为。
9.根据权利要求1或2所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，在计算时，将钢纤维混凝土受压区所受的不均匀应力等效为均匀应力，等效时保持等效前后钢纤维混凝土受压区所受应力的合力与对截面受压侧边缘的合力矩相同。
10.根据权利要求1或2所述的一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法，其特征在于，所述钢纤维混凝土为钢纤维混凝土。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202410796120.0A CN118364557B (zh) | 2024-06-20 | 2024-06-20 | 一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202410796120.0A CN118364557B (zh) | 2024-06-20 | 2024-06-20 | 一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN118364557A true CN118364557A (zh) | 2024-07-19 |
| CN118364557B CN118364557B (zh) | 2024-08-27 |
Family
ID=91886342
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202410796120.0A Active CN118364557B (zh) | 2024-06-20 | 2024-06-20 | 一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN118364557B (zh) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111220467A (zh) * | 2020-03-11 | 2020-06-02 | 中铁科学研究院有限公司 | 钢筋-钢纤维混凝土盾构管片正截面承载力及配筋测定方法 |
| RU2730131C1 (ru) * | 2019-10-22 | 2020-08-17 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения |
| CN114065569A (zh) * | 2021-10-12 | 2022-02-18 | 武汉理工大学 | 一种确定玄武岩筋废旧钢纤维混凝土梁极限受弯承载力的方法 |
| CN115408789A (zh) * | 2022-08-10 | 2022-11-29 | 武汉理工大学 | 一种玄武岩筋混杂钢纤维超高性能混凝土短柱受压极限承载力计算方法 |
| CN115413304A (zh) * | 2020-03-24 | 2022-11-29 | 贝卡尔特公司 | 带有纤维的后张混凝土板 |
| US20230384180A1 (en) * | 2022-05-24 | 2023-11-30 | Shandong Hi-Speed Group Co., Ltd. | Reinforcement and bearing capacity calculation method for self-stressed bridge deck link slab |
| WO2024066420A1 (zh) * | 2022-09-26 | 2024-04-04 | 湖南大学 | 超高性能混凝土受弯构件的裂缝宽度计算方法及系统 |
-
2024
- 2024-06-20 CN CN202410796120.0A patent/CN118364557B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2730131C1 (ru) * | 2019-10-22 | 2020-08-17 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения |
| CN111220467A (zh) * | 2020-03-11 | 2020-06-02 | 中铁科学研究院有限公司 | 钢筋-钢纤维混凝土盾构管片正截面承载力及配筋测定方法 |
| CN115413304A (zh) * | 2020-03-24 | 2022-11-29 | 贝卡尔特公司 | 带有纤维的后张混凝土板 |
| CN114065569A (zh) * | 2021-10-12 | 2022-02-18 | 武汉理工大学 | 一种确定玄武岩筋废旧钢纤维混凝土梁极限受弯承载力的方法 |
| US20230384180A1 (en) * | 2022-05-24 | 2023-11-30 | Shandong Hi-Speed Group Co., Ltd. | Reinforcement and bearing capacity calculation method for self-stressed bridge deck link slab |
| CN115408789A (zh) * | 2022-08-10 | 2022-11-29 | 武汉理工大学 | 一种玄武岩筋混杂钢纤维超高性能混凝土短柱受压极限承载力计算方法 |
| WO2024066420A1 (zh) * | 2022-09-26 | 2024-04-04 | 湖南大学 | 超高性能混凝土受弯构件的裂缝宽度计算方法及系统 |
Non-Patent Citations (7)
| Title |
|---|
| JIKAI ZHOU ET AL.: ""Experimental study on ultimate bearing capacity of BFRP reinforced fiber shotcrete flexural members"", 《2021 7TH INTERNATIONAL CONFERENCE ON HYDRAULIC AND CIVIL ENGINEERING & SMART WATER CONSERVANCY AND INTELLIGENT DISASTER REDUCTION FORUM (ICHCE & SWIDR)》, 29 December 2021 (2021-12-29), pages 302 - 306 * |
| ZHOU, H. ET AL.: ""Study on mechanical properties of basalt fiber reinforced coral concrete under loading"", 《JOURNAL OF PHYSICS: CONFERENCE SERIES》, 31 July 2021 (2021-07-31) * |
| 常亚峰: ""箍筋约束超高性能混凝土应力-应变关系及应用研究"", 《中国博士学位论文全文数据库 工程科技辑》, 31 March 2024 (2024-03-31), pages 6 - 7 * |
| 熊立峰: ""玄武岩筋混杂钢纤维混凝土短柱偏心受压试验研究"", 《中国优秀硕士学位论文全文数据库 工程科技辑》, 31 August 2021 (2021-08-31), pages 4 - 5 * |
| 罗素蓉, 郑建岚: "钢纤维钢筋高强混凝土柱的正截面承载能力", 福州大学学报(自然科学版), no. 05, 1 October 1999 (1999-10-01) * |
| 陈娟等: ""钢管钢纤维高强混凝土轴压短柱的受力分析"", 《工程力学》, 30 September 2011 (2011-09-30), pages 115 - 120 * |
| 陈嫣婷等: ""120 MPa高强混凝土型钢组合构件受力性能试验研究"", 《建筑结构学报》, no. 1, 25 September 2019 (2019-09-25) * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN118364557B (zh) | 2024-08-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN219138152U (zh) | 一种基于高强箍筋的配置加强筋柱构件 | |
| CN102966093A (zh) | 不均匀配筋预制支护桩及其成型方法和成型模具 | |
| US20230222260A1 (en) | Method for calculating bending moment resistance of internal unbonded post-tensioned composite beam with corrugated steel webs (csws) and double-concrete-filled steel tube (cfst) lower flange | |
| CN116335342B (zh) | 基于高强纵筋的配置加强筋柱构件 | |
| CN109885925B (zh) | 一种装配式pec组合梁承载力的计算方法 | |
| CN116541918B (zh) | 一种计算钢筋混凝土剪力墙的方法和一种新型剪力墙 | |
| CN118364557B (zh) | 一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 | |
| CN112417548B (zh) | 一种圆钢管混凝土柱截面单向压弯极限承载提高方法 | |
| CN106351464B (zh) | 双向预应力角钢板在线无破损加固矩形截面混凝土柱法 | |
| CN107893538B (zh) | 一种体内预应力胶合木梁的张拉方法 | |
| CN116738753B (zh) | 圆形截面偏心受压构件增大截面加固的承载力计算方法 | |
| CN202787241U (zh) | 混凝土管桩 | |
| CN116484456B (zh) | 一种计算钢筋混凝土剪力墙的方法和一种新型剪力墙 | |
| CN106639347A (zh) | 双向预应力半圆钢板在线无破损加固混凝土圆柱法 | |
| CN111259500A (zh) | 一种无剪切筋的frp筋混凝土板冲切承载力简化计算方法 | |
| CN114912182A (zh) | 一种预应力混合装配式框架节点设计承载力的计算方法 | |
| CN110512802A (zh) | 采用frp作为混合配筋的phc复合管桩及其制作方法 | |
| CN112214822B (zh) | 一种宽钢管混凝土柱单向压弯稳定极限承载提高方法 | |
| CN117574522B (zh) | 基于钢纤维及高强纵筋的方形柱构件最小配箍率计算方法 | |
| WO2013151580A1 (en) | Concrete reinforcing fibers | |
| CN117574520B (zh) | 基于高强箍筋与高强混凝土的加强筋柱构件设计方法 | |
| KR102587727B1 (ko) | 전단키를 구비한 섬유보강플라스틱튜브로 보강한 원심성형콘크리트 말뚝 | |
| CN118013175B (zh) | 配置高强钢筋的钢筋混凝土弯锚构件锚固长度计算方法 | |
| CN220686418U (zh) | 一种新型剪力墙 | |
| CN109635476A (zh) | 组合型梁柱节点设计方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |