RU2730131C1 - Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения - Google Patents
Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения Download PDFInfo
- Publication number
- RU2730131C1 RU2730131C1 RU2019133684A RU2019133684A RU2730131C1 RU 2730131 C1 RU2730131 C1 RU 2730131C1 RU 2019133684 A RU2019133684 A RU 2019133684A RU 2019133684 A RU2019133684 A RU 2019133684A RU 2730131 C1 RU2730131 C1 RU 2730131C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- concrete
- annular section
- reinforced concrete
- section
- longitudinal
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N3/00—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress
- G01N3/08—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces
- G01N3/10—Investigating strength properties of solid materials by application of mechanical stress by applying steady tensile or compressive forces generated by pneumatic or hydraulic pressure
- G01N3/12—Pressure testing
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Biochemistry (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Immunology (AREA)
- Pathology (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано при проектировании, расчете и конструировании строительного железобетонного элемента кольцевого сечения. Сущность: осуществляют установление расчетного сопротивления арматуры и бетона, определение площади бетона в кольцевом сечения и суммарной площади всех стержней продольной арматуры, назначение внутреннего (r1,мм) и наружного (r2, мм) радиусов железобетонного элемента кольцевого сечения, вычисление относительной величины продольной силы (αn), показателя насыщения сечения бетона продольной арматурой (αs), относительной величины изгибающего момента (αm), определение расчетного изгибающего момента от продольной силы с учетом прогиба элемента (Мη, кН⋅м) и предельного по прочности усилия внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения с учетом влияния прогиба (Мсс, кН⋅м). Технический результат: повышение точности и оперативности определения прочности внецентренно сжатых железобетонных элементов кольцевого сечения при проектировании, сокращение времени, а также расширение области применения способа определения прочности внецентренно сжатых элементов и сокращение объема программы для ЭВМ по определению прочности железобетонных элементов. 7 з.п. ф-лы, 2 ил.
Description
Изобретение относится к области строительства и может быть использовано при проектировании, расчете и конструировании строительного железобетонного элемента кольцевого сечения, работающего на внецентренное сжатие, например, колонны здания, различных стоек и опор.
Известен способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения из тяжелого бетона и горячекатаной арматуры без предварительного напряжения, включающий установление расчетного сопротивления продольной арматуры и бетона на сжатие, определение площади сечения бетона и суммарной площади всех стержней продольной арматуры в опасном сечении железобетонного элемента, назначение внутреннего (r1, мм) и наружного (r2, мм) радиусов железобетонного элемента кольцевого сечения, вычисление относительной величины продольной силы (αn) и показателя насыщения сечения бетона продольной арматурой (αs), определение расчетного изгибающего момента от продольной силы с учетом прогиба элемента /Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003) - М; НИИЖБ, 2003 (см. п.п. 3.62-3.63; пример 30)/, принято за прототип.
Недостатками известного способа являются ограничение в его применении при определении прочности элементов из других видов конструктивного бетона, например, керамзитобетона.
Использование громоздкой номограммы (черт. 3.31 Пособия) для определения прочности железобетонного элемента кольцевого сечения дает результаты расчета с большой погрешностью; в ряде случаев требуется графическая интерполяция и/или дополнительное построение графиков номограммы; это приводит к увеличению объема программы расчета прочности железобетонного элемента на ЭВМ, к повышению трудозатрат проектирования, снижению точности и оперативности определения прочности железобетонного элемента.
Сущность изобретения заключается в усовершенствовании учета влияния конструктивных параметров и внешних нагрузок на величину расчетного изгибающего момента и предельного усилия по прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения, в упрощении математического описания расчетных параметров, в сокращении объема программы расчета на ЭВМ, в снижении трудозатрат на проектирование конструкций.
Технический результат - повышение точности и оперативности определения предельного усилия по прочности внецентренно сжатых железобетонных элементов кольцевого сечения при проектировании, сокращение времени, а также расширение области применения способа определения прочности внецентренно сжатых элементов и сокращение объема программы для ЭВМ по определению прочности железобетонных элементов.
Указанный технический результат при осуществлении изобретения достигается тем, что в известном способе определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения, включающем применение тяжелого бетона и горячекатаной арматуры без предварительного напряжения, установление расчетного сопротивления арматуры и бетона, определение площади бетона в кольцевом сечения и суммарной площади всех стержней продольной арматуры, назначение внутреннего (r1, мм) и наружного (r2, мм) радиусов железобетонного элемента кольцевого сечения, вычисление относительной величины продольной силы (αn), показателя насыщения сечения бетона продольной арматурой (αs), относительной величины изгибающего момента (αm), определение расчетного изгибающего момента от продольной силы с учетом прогиба элемента (Мη, кН⋅м) и предельного по прочности усилия внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения с учетом влияния прогиба, особенностью является то, что предельное по прочности усилие внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения с учетом влияния прогиба (Мсс, кН⋅м) определяют, используя уравнение (1):
где r1, r2 - внутренний и наружный радиусы железобетонного элемента кольцевого сечения, мм;
Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа), и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2).
αm - относительная величина изгибающего момента, определяемая по аналитическому уравнению (2):
где αs - показатель насыщения сечения бетона продольной арматурой, вычисляемая по уравнению (3):
где Rs, Rb - расчетное сопротивление продольной арматуры и соответственно бетона на сжатие, МПа;
As,tot, А - суммарная площадь сечения всех стержней продольной арматуры и соответственно площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, мм2;
αn - относительная величина продольной силы, определяемая по уравнению (4):
где N - продольная сила от полной внешней нагрузки, кН;
Rb, A - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа), и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2).
Коэффициент увеличения эксцентриситета продольной силы от прогиба элемента (η) вычисляют по аналитическому уравнению (5):
где М - изгибающий момент от полной нагрузки, кН⋅м;
rm=0,5⋅(r1+r2) - средний радиус кольца, мм;
Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа) и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2).
Расчетный изгибающий момент от продольной силы с учетом прогиба элемента (Мη, кН⋅м) определяют по уравнению (6):
где М - изгибающий момент от продольной силы (кН⋅м);
η - коэффициент увеличения эксцентриситета продольной силы от прогиба элемента.
В качестве продольной арматуры внецентренно сжатого элемента кольцевого сечения принимают горячекатаную арматуры ∅6÷40 мм классов не выше А400.
Число стержней продольной арматуры внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения устанавливают 8 шт. и более.
В качестве бетона внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения принимают тяжелый бетон или напрягающий бетон, или мелкозернистый бетон, или легкий конструктивный бетон.
Для слабо для слабо нагруженного сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения, при αn=N/(Rb⋅А)<1, где N - продольная сила от полной внешней нагрузки (Н), Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа) и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента (мм2), принимают бетон класса не ниже В15; для сильно нагруженного сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения, при αn=N/(Rb⋅А)≥1, где N - продольная сила от полной внешней нагрузки (H), Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа), и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента (мм2), принимают бетон класса не ниже В25.
Причинно-следственная связь между совокупностью признаков и техническим результатом заключается в следующем:
Исключение из программы расчета прочности сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения громоздкой номограммы (черт. 3.31 Пособия) приводит к снижению объема программы для ЭВМ и к повышению точности определения расчетного изгибающего момента и предельного усилия по прочности железобетонного элемента.
Использование предлагаемого математического описания (аналитическое уравнение (2)) упрощает учет влияния конструктивных параметров и внешней нагрузки на расчетный изгибающий момент и на предельное усилие по прочности железобетонного элемента кольцевого сечения, расширяет область его использования, снижает занимаемый им объем памяти ЭВМ и трудозатраты на проектирование железобетонных конструкций.
Сведения, подтверждающие возможность осуществления изобретения с получением указанного выше технического результата.
Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения проводят в следующей последовательности. Сначала определяют расчетную длину (высоту) сжатого элемента, наружный и внутренний радиус железобетонного элемента кольцевого сечения (соблюдая условие r2/r1≤2); затем устанавливают вид бетона и его класс по прочности на сжатие, вид продольной арматуры и ее класс по прочности, показатели качества бетона и арматуры. Затем определяют площадь бетона в кольцевом сечении и суммарную площадь всех стержней продольной арматуры, устанавливают продольную силу, ее эксцентриситет и изгибающий момент от внешней нагрузки в опасном сечении железобетонного элемента, расчетный изгибающий момент от продольной силы с учетом прогиба элемента (Мη, кН⋅м); затем определяют относительную величину продольной силы (αn), показатель насыщения сечения бетона продольной арматурой (αs), относительную величину изгибающего момента (αm), и, наконец, используя аналитическое уравнение (1), вычисляют предельное по прочности усилие внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения с учетом влияния прогиба (Мсс, кН⋅м).
На рисунке изображена схема расчета на прочность сжатого элемента кольцевого сечения: продольное сечение (фиг. 1) и поперечное сечение (фиг. 2): 1 - продольная арматура; 2 - бетон; N - продольная сила от полной внешней нагрузки, кН; е0 - эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения, мм; r1 - внутренний радиус железобетонного элемента кольцевого сечения, мм; r2 - наружный радиус железобетонного элемента кольцевого сечения, мм; r3 - радиус окружности до центра стержней продольной арматуры, мм; а - глубина заложения продольной арматуры (осевое расстояние), мм.
Пример. Дано: консольная стойка кольцевого сечения высотой Н=6 м, сечение с внутренним радиусом r1=150 мм, наружным - r2=250 мм; бетон класса В25 (Rb=14,5 МПа); продольная арматура класса А400 (Rs=350 МПа) располагается посредине толщины кольца (а=50 мм, а н=26 мм), площадь ее сечения As,tot=2036 мм2 (8∅18); продольная сила и изгибающий момент в заделке: от вертикальных нагрузок Nν =120 кН, Mν=40 кН⋅м; от ветровых нагрузок: Nh=0, Mh=70 кН⋅м.
Требуется проверить прочность сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения.
Расчет.
1) Внутренний и наружный диаметры равны D1=2⋅r1=300 мм, D2=Dcir=2⋅r2=500 мм; М=Mν=40 кН⋅м, где r1 - внутренний радиус железобетонного элемента кольцевого сечения, мм; Dcir - наружный диаметр железобетонного элемента кольцевого сечения, мм; r2 - наружный радиус железобетонного элемента кольцевого сечения, мм; М - изгибающий момент от полной нагрузки, кН⋅м; Mν - изгибающий момент в заделке: от вертикальных нагрузок.
Расчетная длина стойки равна 
где Н - высота консольной стойки кольцевого сечения. Поскольку для консольной стойки эксцентрично приложенная вертикальная сила вызывает смещение верха, принимаем Mt=0, Mh=40+70=110 кН⋅м, где Mt - изгибающий момент от вынужденных горизонтальных смещений; Mh - изгибающий момент от горизонтальных нагрузок.
Усилия от всех нагрузок равны: N=120 кН; М=Mh=110 кН⋅м; е0=M/N=110/120=0,917=917 мм, где е0 - эксцентриситет продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения, мм; М - изгибающий момент от полной нагрузки, кН⋅м; N - продольная сила от полной внешней нагрузки, кН; Mh - изгибающий момент от горизонтальных нагрузок.
2) Площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента равна:
3) Средний радиус кольца равен:
rm=0,5⋅(r1+r2)=0,5⋅(150+250)=200 мм, где r1 - внутренний радиус железобетонного элемента кольцевого сечения, мм; r2 - наружный радиус железобетонного элемента кольцевого сечения, мм.
4) Коэффициент увеличения эксцентриситета продольной силы от прогиба элемента (η) вычисляют по аналитическому уравнению (5):
η=1+M/(Rb⋅rm⋅А)=1+110⋅106/(14,5⋅200⋅125600)=1,3,
где М - изгибающий момент от полной нагрузки, кН⋅м;
rm - средний радиус кольца, мм;
Rb, A - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа) и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2).
5) Расчетный изгибающий момент от продольной силы с учетом прогиба элемента (Мη, кН⋅м) вычисляют по уравнению (6):
Mη=М⋅η=110⋅1,3=143 кН⋅м, где М - изгибающий момент от полной нагрузки, кН⋅м; η - коэффициент увеличения эксцентриситета продольной силы от прогиба элемента.
6) Показатель насыщения сечения бетона продольной арматурой (αs) вычисляют по формуле (3):
αs=Rs⋅As,tot/(Rb⋅А)=350⋅2036/(14,5⋅125600)=0,391,
где Rs, Rb - расчетное сопротивление продольной арматуры и соответственно бетона на сжатие, МПа; As,tot, А - суммарная площадь сечения всех стержней продольной арматуры и соответственно площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, мм2.
7) Относительную величину продольной силы (αn) вычисляют по уравнению (4):
αn=N/(Rb⋅А)=120⋅103/(14,5⋅125600)=0,066, где N - продольная сила от полной внешней нагрузки, кН; Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа), и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2).
8) Относительную величину изгибающего момента (αm) вычисляют по аналитическому уравнению (2):
9) Предельное по прочности усилие внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения с учетом влияния прогиба вычисляют по аналитическому уравнению (1):
Мсс=0,5⋅(r2+r1)⋅Rb⋅А⋅αm =0,5⋅(0,25+0,15)⋅14,5⋅103⋅125600⋅10-6⋅0,421≈153,3 кН⋅м, где r1, r2 - внутренний и наружный радиусы железобетонного элемента кольцевого сечения, мм; Rb, A - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа), и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2); αm - относительная величина изгибающего момента.
10) Прочность внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения обеспечена, так как Мсс≈153,3 кН⋅м>Мη≈143 кН⋅м, где Мсс - предельное по прочности усилие внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения с учетом влияния прогиба (кН⋅м); Мη - расчетный изгибающий момент от продольной силы с учетом прогиба элемента (кН⋅м).
Claims (28)
1. Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения из бетона и горячекатаной арматуры без предварительного напряжения, включающий установление расчетного сопротивления арматуры и бетона, определение площади бетона в кольцевом сечения и суммарной площади всех стержней продольной арматуры, назначение внутреннего (r1,мм) и наружного (r2, мм) радиусов железобетонного элемента кольцевого сечения, вычисление относительной величины продольной силы (αn), показателя насыщения сечения бетона продольной арматурой (αs), относительной величины изгибающего момента (αm), определение расчетного изгибающего момента от продольной силы с учетом прогиба элемента (Мη, кН⋅м) и предельного по прочности усилия внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения с учетом влияния прогиба, отличающийся тем, что предельное по прочности усилие внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения с учетом влияния прогиба (Мсс, кН⋅м) определяют, используя уравнение (1):
Мсс=0,5⋅(r2+r1)⋅Rb⋅А⋅αm,
где r1, r2 - внутренний и наружный радиусы железобетонного элемента кольцевого сечения, мм;
Rb, A - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа), и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2).
αm - относительная величина изгибающего момента, определяемая по аналитическому уравнению (2):
где αs - показатель насыщения сечения бетона продольной арматурой, вычисляемый по уравнению (3):
αs=(Rs/Rb)⋅(As,tot/A),
где Rs, Rb - расчетное сопротивление продольной арматуры и соответственно бетона на сжатие, МПа;
As,tot, А - суммарная площадь сечения всех стержней продольной арматуры и соответственно площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, мм2;
где N - продольная сила от полной внешней нагрузки, кН;
Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа), и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2).
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что расчетный изгибающий момент от продольной силы с учетом прогиба элемента (Mη, кН⋅м) вычисляют по уравнению (6):
Мη=М⋅η,
где М - изгибающий момент от продольной силы (кН⋅м);
η - коэффициент увеличения эксцентриситета продольной силы от прогиба элемента.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что коэффициент увеличения эксцентриситета продольной силы от прогиба элемента (η) вычисляют по уравнению (5):
η=1+M/(Rb⋅rm⋅A),
где М - изгибающий момент от полной нагрузки, кН⋅м;
rm=0,5⋅(r1+r2) - средний радиус кольца, мм;
Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа) и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента, (мм2).
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве продольной арматуры внецентренно сжатого элемента кольцевого сечения принимают горячекатаную арматуру ∅6÷40 мм классов не выше А400.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что число стержней продольной арматуры внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения принимают 8 шт. и более.
6. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве бетона внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения принимают тяжелый бетон или напрягающий бетон, или мелкозернистый бетон, или легкий конструктивный бетон.
7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для слабо нагруженного сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения, при αn=N/(Rb⋅А)<1, где N - продольная сила от полной внешней нагрузки (Н), Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа) и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента (мм2), принимают бетон класса не ниже В15.
8. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для сильно нагруженного сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения, при αn=N/(Rb⋅А)≥1, где продольная сила от полной внешней нагрузки (Н), Rb, А - расчетное сопротивление бетона на сжатие (МПа) и площадь сечения бетона в кольцевом сечении элемента (мм2), принимают бетон класса не ниже В25.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019133684A RU2730131C1 (ru) | 2019-10-22 | 2019-10-22 | Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019133684A RU2730131C1 (ru) | 2019-10-22 | 2019-10-22 | Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2730131C1 true RU2730131C1 (ru) | 2020-08-17 |
Family
ID=72086371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019133684A RU2730131C1 (ru) | 2019-10-22 | 2019-10-22 | Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2730131C1 (ru) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN118364557A (zh) * | 2024-06-20 | 2024-07-19 | 合肥工业大学 | 一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA86866U (ru) * | 2013-07-31 | 2014-01-10 | Александр Николаевич Савицкий | Способ определения прочности сгиба железобетонных конструкций пробной нагрузкой |
| RU2596694C1 (ru) * | 2015-07-27 | 2016-09-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вологодский государственный университет" (ВоГУ) | Способ измерения длины трещины и скорости ее развития в изгибаемых и растягиваемых элементах конструкций |
| EA030362B1 (ru) * | 2016-05-17 | 2018-07-31 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) | Способ испытания и определения степени живучести железобетонной конструкции при сверхнормативном однократном динамическом воздействии |
| RU2678781C1 (ru) * | 2018-02-26 | 2019-02-01 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Способ определения огнестойкости железобетонного сжатого элемента кольцевого сечения |
-
2019
- 2019-10-22 RU RU2019133684A patent/RU2730131C1/ru active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| UA86866U (ru) * | 2013-07-31 | 2014-01-10 | Александр Николаевич Савицкий | Способ определения прочности сгиба железобетонных конструкций пробной нагрузкой |
| RU2596694C1 (ru) * | 2015-07-27 | 2016-09-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Вологодский государственный университет" (ВоГУ) | Способ измерения длины трещины и скорости ее развития в изгибаемых и растягиваемых элементах конструкций |
| EA030362B1 (ru) * | 2016-05-17 | 2018-07-31 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Томский государственный архитектурно-строительный университет" (ТГАСУ) | Способ испытания и определения степени живучести железобетонной конструкции при сверхнормативном однократном динамическом воздействии |
| RU2678781C1 (ru) * | 2018-02-26 | 2019-02-01 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Самарский государственный технический университет" | Способ определения огнестойкости железобетонного сжатого элемента кольцевого сечения |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN118364557A (zh) * | 2024-06-20 | 2024-07-19 | 合肥工业大学 | 一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 |
| CN118364557B (zh) * | 2024-06-20 | 2024-08-27 | 合肥工业大学 | 一种高强钢筋钢纤维混凝土短柱的大偏心承载力计算方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Evirgen et al. | Structural behavior of concrete filled steel tubular sections (CFT/CFSt) under axial compression | |
| Li et al. | Flexural behavior of high strength concrete filled high strength square steel tube | |
| Chang et al. | Analysis of steel-reinforced concrete-filled-steel tubular (SRCFST) columns under cyclic loading | |
| Hassanein et al. | Finite element modelling of concrete-filled double-skin short compression members with CHS outer and SHS inner tubes | |
| Liu et al. | Behavior and strength of tubed RC stub columns under axial compression | |
| Zhang et al. | Residual axial capacity of CFDST columns infilled with UHPFRC after close-range blast loading | |
| CN105332521A (zh) | 抗震加固用节点域连接附加减震加固框架 | |
| RU2730131C1 (ru) | Способ определения прочности внецентренно сжатого железобетонного элемента кольцевого сечения | |
| Tamrazyan et al. | The effect of increased deformability of columns on the resistance to progressive collapse of buildings | |
| Yun et al. | A three-dimensional strut-and-tie model for a four-pile reinforced concrete cap | |
| Uy | Applications, behaviour and design of composite steel-concrete structures | |
| Ebadi et al. | Conceptual study of X-braced frames with different steel grades using cyclic half-scale tests | |
| Adebar | Compression failure of thin concrete walls during 2010 Chile earthquake: Lessons for Canadian design practice | |
| Hassanein et al. | Design of cold-formed CHS braces for steel roof structures | |
| Astawa et al. | Ductile Structure Framework of Earthquake Resistant of Highrise Building on Exterior Beam-Column Joint with the Partial Prestressed Concrete Beam-Column Reinforced Concrete | |
| Patil et al. | Parametric study of square concrete filled steel tube columns subjected to concentric loading | |
| Hassanein et al. | Concrete-Filled Double-Skin Steel Tubular Columns: Behavior and Design | |
| Abdelkarim et al. | Hollow-core FRP-concrete-steel tubular columns subjected to seismic loading | |
| Sioulas et al. | Study of the influence of seismic action on the construction cost of the load-bearing structure of a ten-storey R/C building | |
| Krishan | Bearing Capacity of Concrete Filled Steel Tube Columns | |
| Karthika et al. | Study of strength and behaviour of concrete filled double skin tubular square columns under axial compressive loads | |
| RU2019133694A (ru) | Способ определения прочности железобетонной колонны круглого сечения | |
| Martinavičius et al. | Influence of Imperfections on Behaviour of Thin-walled Steel-concrete Composite Columns | |
| de Araújo et al. | 12.06: Numerical analysis of stainless steel, concrete encased and carbon steel double skin tubular stub columns | |
| Drakatos et al. | Mechanical model for flexural behaviour of slab-column connections under seismically induced deformations |