CN117551944A - 一种链篦机链节用耐热钢及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明的一种链篦机链节用耐热钢及其制备方法,采用调质热处理制得高强度回火索氏体组织。链节套采用抗磨耐热铸铁KmTBCr26,链节盖板及其螺栓采用常规奥氏体耐热钢。这使得链节基体的力学性能和链节套的抗磨性能远超常规链节,而链节盖板的耐磨性能和高温抗氧化性能与常规链节相同。与常规奥氏体耐热钢链节相比,采用索氏体耐热钢、抗磨耐热铸铁和常规奥氏体耐热钢组合制得的链节,因大幅减少了Cr、Ni等贵元素的使用,链节制造成本降低1/3。同时与整体式结构的链节相比,作为易损件的链节盖板,在烧损失效后,可便捷更换,从而提升了链节的整体寿命。本发明具有低成本制造和使用寿命长的特点。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁材料制备技术领域,更具体地,涉及一种链篦机链节用耐热钢及其制备方法。
背景技术
链篦机是冶金球团生产线上的重要设备。链节是链篦机的关键核心部件,用于输送球团物料,并将物料干燥预热。链篦机用链节的结构形式有两种。一种是整体式结构,一种是分体式结构。分体式链节由链节基体、链节套、盖板和盖板螺栓组成。因链节长期在200~750℃之间交变循环的恶劣工况下运转,需同时具有优良的力学性能、抗氧化性能和耐磨损性能。因奥氏体耐热钢兼具上述优良性能,而得到普遍应用。作为大型设备,单台链篦机由数千件链节组成。常规奥氏体耐热钢链节的金属成分中均含有高配比的Cr和Ni元素。这些贵金属的大量使用导致链节制造成本居高不下。
为满足工况需求,整体式结构链节,须同时具有优良的力学性能、抗氧化性能和耐磨损性能。因此须采用价格昂贵的奥氏体耐热钢进行制备。经研究发现:链节与球团物料接触面,温度在300~750℃之间;其余部分的温度在200~650℃之间。基于该发现,在采用分体式结构设计的基础上,链节不同部位的部件因功能需求不同,可以研究采用不同材质性能的耐热钢进行匹配,从而满足链节的整体功能需求。
位于链节与球团物料接触面上的链节盖板及其螺栓,因需承受来自物料的高温氧化和冲刷,则选用耐磨耐高温氧化性能突出的耐热钢制备。链节基体和链节套位于链节盖板的下方,承受的烟气温度较低。链节基体主要承受牵引拉力,可选用力学性能突出的耐热钢制备;而位于链节铰接位置的链节套,主要承受摩檫力,可选用耐磨性能突出的耐热钢制备。依据该设计理念,在满足链节整体性能指标需求的前提下,可大幅降低奥氏体耐热钢的用量,进而降低链节制造成本。同时与整体式结构链节相比,作为易损件的链节盖板,在烧损失效后,可便捷更换,从而提升了链节的整体寿命。
发明内容
本发明提供一种链篦机链节用耐热钢及其制备方法,本发明链节基体用耐热钢为索氏体钢,通过合理调配金属成分组成,采用特定的调质热处理工艺得到高强度回火索氏体组织,使得该链节的整体力学性能远超常规奥氏体耐热钢链节。
根据本发明的一个方面,提供一种链篦机链节用耐热钢,其各组分以质量百分比计为:C:0.05~0.20%,Si:≤0.80%,Mn:0.50~0.90%,Cr:2.0~2.75%,Mo:0.90~1.10%,Ni:0.10~0.25%,Nb:0.03~0.05%,P:≤0.03%,S:≤0.03%,Re:0.01~0.05%,余量为Fe和不可避免的杂质。
在上述方案基础上优选,各组分以质量百分比计为:C:0.14~0.20%,Si:≤0.60%,Mn:0.50~0.90%,Cr:2.0~2.75%,Mo:0.90~1.10%,Ni:0.10~0.20%,Nb:0.03~0.05%,P:≤0.02%,S:≤0.02%,Re:0.01~0.05%,余量为Fe和不可避免的杂质。
上述索氏体耐热钢中主要合金元素选取理由如下(成分以质量百分比计算):
(1)碳(C)元素:C元素能与钢中的多种合金元素生成强化相,可显著提高索氏体耐热钢的强度。然而C含量若添加过多,将在索氏体晶界处形成大量连续分布的网状碳化物,耐热钢的塑性、下降。综合考虑链节的性能需求,将C含量控制在0.05~0.20%之间(优选为0.14~0.20%)。
(2)硅(Si)元素:Si元素可以改善耐热钢的抗高温氧化性能。然而Si元素若添加量过多,会影响耐热钢的力学性能,并且Si元素为铁素体形成元素,会提高耐热钢中的[Cr]当量,从而导致δ铁素体的出现。因此将Si含量控制在≤0.80%(优选为≤0.60%)。
(3)锰(Mn)元素:Mn与S可形成熔点较高的MnS,进而消除或减弱由于硫引起的钢的热脆性,同时能增加钢的淬透性。然而Mn元素过多,会增加钢晶粒粗化的倾向和回火脆性敏感性。因此将Mn含量控制在0.50~0.90%之间(优选为0.60~0.80%)。
(4)铬(Cr)元素:Cr元素在调质处理时提高淬透性,使钢经淬火回火后具有较好的综合力学性能,在渗碳钢中还可以形成含铬的碳化物,从而提高材料表面的耐磨性。然随着Cr元素增加,伸长率和断面收缩率会降低,钢材变差。因此将Cr含量控制在2.0~2.75%之间(优选为2.0~2.6%)。
(5)钼(Mo)元素:加入Mo元素可以提高调质处理时的淬透性和热强性,防止回火脆性。同时可以在耐热钢中形成Fe2Mo型Laves强化相,这种强化相的高温尺寸稳定性较好,可以提高耐热钢的高温强度。因此将Mo含量控制在0.90~1.10%之间(优选为1.00~1.10%)。
(6)镍(Ni)元素:钢在高温下易出现晶间腐蚀,少量加入镍元素,可以稳定晶界结构,提高钢的耐温性能。同时可以细化钢的晶粒,有利于提高钢的强度和韧性。考虑到该元素稀缺昂贵,Ni元素含量控制在Ni:0.10~0.25%之间(优选为Ni:0.10~0.20%)。
(7)铌(Nb)元素:Nb元素在耐热钢中可以与C、N元素形成MX相,与Cr、N元素形成Z相,与Fe元素形成Fe2Nb型Laves。这些强化相可以大幅提高材料的高温力学性能。然而Nb元素在铸造过程中容易发生偏析,同时考虑到成本因素,因此将Nb含量控制在0.03~0.05%之间(优选为0.03~0.05%)。
(8)硫和磷(S和P)元素:S和P元素在钢冶炼中偏析严重,恶化钢的质量,S元素会增加钢的热脆性,P元素会增加钢的冷脆性。因此将S和P含量均控制在≤0.03%(优选为≤0.02%)。
(9)稀土(Re)元素:Re元素可以提高钢的高温抗氧化、抗蠕变和抗腐蚀性能。它能改善钢的流动性,减少非金属夹杂,使钢组织致密纯净,提高冲击。同时考虑到成本因素,因此将Re含量控制在0.01~0.05%之间(优选为0.02~0.05%)。
本发明还提供了一种链篦机链节用耐热钢的制备方法,包括如下步骤:
步骤A1,根据权利要求1的配置原料,且稀土Re选用Ce或La;
步骤A2,将步骤A1中的原料装料抽真空,升温至1620℃~1670℃下进行熔化,在1600℃~1650℃下依次进行除渣、脱氧,调整成分以及合金化,且脱氧时须采用无铝脱氧剂;
步骤A3,待成分符合索氏体耐热钢的成分标准后,进行浇注,浇注温度为1540℃~1560℃,浇注时采用保温帽和绝热板,冷却至常温后,完成铸造。
在上述方案基础上优选,还包括调质热处理工艺,将步骤A3的锻造钢进行淬火,淬火温度为960~980℃,保温时间为:30~40分钟+链节最大厚(mm)×1分钟/mm;冷却(油冷)至室温;回火温度620~650℃,保温时间为:40~55分钟+链节最大厚(mm)×1分钟/mm,随炉冷却<200℃时出炉冷却。
在上述方案基础上优选,步骤3中,淬火后的耐热钢的晶体结构为索氏体组织。
在上述方案基础上优选,篦机链节用耐热钢在600℃时,屈服强度≥400MPa。
本发明的一种链篦机链节用耐热钢及其制备方法,采用特定的调质热处理制得高强度回火索氏体组织,用于制作链节基体。链节套采用抗磨耐热铸铁KmTBCr26,链节盖板及其螺栓采用常规奥氏体耐热钢。这使得链节基体的力学性能和链节套的抗磨性能远超常规链节,而链节盖板的耐磨性能和高温抗氧化性能与常规链节相同。与常规奥氏体耐热钢链节相比,采用索氏体耐热钢、抗磨耐热铸铁和常规奥氏体耐热钢组合制得的链节,因大幅减少了Cr、Ni等贵元素的使用,链节制造成本降低1/3。同时与整体式结构的链节相比,作为易损件的链节盖板,在烧损失效后,可便捷更换,从而提升了链节的整体寿命。本发明具有低成本制造和使用寿命长的特点。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案,下面将对实施例描述所需要使用的附图作简单地介绍,显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动的前提下,还可以根据这些附图获得其他的附图。在附
图中:
图1为本发明的链节的结构示意图;
图2为本发明的链篦机链节用耐热钢的制备流程图;
具体实施方式
下面结合附图和实施例,对本发明的具体实施方式作进一步详细描述。以下实施例用于说明本发明,但不用来限制本发明的范围。
应当理解,当在本说明书和所附权利要求书中使用时,术语“包括”指示描述特征、整体、步骤、操作、元素和/或组件的存在,但并不排除一个或多个其他特征、整体、步骤、操作、元素、组件和/或集合的存在或添加。
为使图面简洁,各图中只示意性地表示出了与本发明相关的部分,它们并不代表其作为产品的实际结构。另外,以使图面简洁便于理解,在有些图中具有相同结构或功能的部件,仅示意性地绘示了其中的一个,或仅标出了其中的一个。在本文中,“一个”不仅表示“仅此一个”,也可以表示“多于一个”的情形。
还应当进一步理解,在本申请说明书和所附权利要求书中使用的术语“和/或”是指相关联列出的项中的一个或多个的任何组合以及所有可能组合,并且包括这些组合。
在附图所示的实施例中,方向的指示(诸如上、下、左、右、前和后)用以解释本发明的各种组件的结构和运动不是绝对的而是相对的。当这些组件处于附图所示的位置时,这些说明是合适的。如果这些组件的位置的说明发生改变时,则这些方向的指示也相应地改变。
另外,在本申请的描述中,术语“第一”、“第二”等仅用于区分描述,而不能理解为指示或暗示相对重要性。
为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案,下面将对照附图说明本发明的具体实施方式。显而易见地,下面描述中的附图仅仅是本发明的一些实施例,对于本领域普通技术人员来讲,在不付出创造性劳动的前提下,还可以根据这些附图获得其他的附图,并获得其他的实施方式。
请参阅图1,并结合图2所示,本发明的链节采用分体式结构设计,由链节基体20、链节套10、盖板30和盖板螺栓40组成,其结构图如图1所示。
而链节套、盖板及其螺栓使用的耐热钢为现有常规钢种,如:链节套是抗磨耐热铸铁KmTBCr26,盖板及其螺栓是常规奥氏体钢,品种比较多,常用的有ZG40Cr25Ni20和1Cr25Ni20等。
而本发明的链节基体采用了一种新开发的索氏体耐热钢,通过合理调配金属成分组成,采用特定的调质热处理工艺得到高强度回火索氏体组织。这使得该链节的整体力学性能远超常规奥氏体耐热钢链节。
具体的,链篦机链节用耐热钢,其各组分以质量百分比计为:C:0.05~0.20%,Si:≤0.80%,Mn:0.50~0.90%,Cr:2.0~2.75%,Mo:0.90~1.10%,Ni:0.10~0.25%,Nb:0.03~0.05%,P:≤0.03%,S:≤0.03%,Re:0.01~0.05%,余量为Fe和不可避免的杂质。
本发明还提供了一种篦机链节用耐热钢的制备方法,包括如下步骤:
步骤A1,根据上述比例配置原料,且稀土Re选用Ce或La;
步骤A2,将步骤A1中的原料装料抽真空,升温至1620℃~1670℃下进行熔化,在1600℃~1650℃下依次进行除渣、脱氧,调整成分以及合金化,且脱氧时须采用无铝脱氧剂;
步骤A3,待成分符合索氏体耐热钢的成分标准后,进行浇注,浇注温度为1540℃~1560℃,浇注时采用保温帽和绝热板,冷却至常温后,完成铸造。
进一步的,还包括调质热处理工艺,将步骤A3的锻造钢进行淬火,淬火温度为960~980℃,保温时间为:基础时间为30~40分钟,并根据链节最大厚(mm)每增加1mm增加1分钟;冷却(油冷)至室温;回火温度620~650℃,保温时间为:基础时间为40~55分钟,并根据链节最大厚(mm)每增加1mm增加1分钟,随炉冷却<200℃时出炉冷却。
实施例1
本实施例链篦机链节用耐热钢,采用分体式结构设计。链节盖板及其螺栓采用常规奥氏体耐热钢制备,链节套采用抗磨耐热铸铁KmTBCr26制备。链节基体采用新开发的索氏体耐热钢,成分以质量百分比计为:C:0.173%,Si:0.440%,Mn:0.650%,Cr:2.581%,Mo:1.066%%,Nb:0.03%,P:0.016%,S:0.007%,Re:0.02%。
本实施例链篦机链节基体用索氏体耐热钢制备过程为:
依照索氏体耐热钢的元素成分配备原材料,稀土Re选用Ce;装料后抽真空,升温至1650℃下进行熔化;在1600℃下依次进行除渣、脱氧,调整成分以及合金化,脱氧时须采用无铝脱氧剂;待成分符合索氏体耐热钢的成分标准后,进行浇注,浇注温度为1550℃,浇注时采用保温帽和绝热板;冷却至常温后,切除浇注的冒口以及浇道,完成铸造;采用调质热处理工艺,淬火温度为950℃,保温2.5小时;淬火冷却至200度时开始高温回火,回火温度650℃,保温时间3小时。
实施例2
本实施例链篦机链节用耐热钢,采用分体式结构设计。链节盖板及其螺栓采用常规奥氏体耐热钢制备,链节套采用抗磨耐热铸铁KmTBCr26制备。链节基体采用新开发的索氏体耐热钢,成分以质量百分比计为:C:0.182%,Si:0.525%,Mn:0.787%,Cr:2.24%,Mo:1.030%%,Nb:0.04%,P:0.020%,S:0.018%,Re:0.05%。
本实施例链篦机链节基体用索氏体耐热钢制备方法同实施例1。
依据GB/T 228.2-2015《金属材料拉伸试验第2部分:高温试验方法》,对实施例做600℃高温时的抗拉强度和屈服强度,数据如下:
常规奥氏体耐热钢室温时的屈服强度<380MPa,600℃高温时的屈服强度<200MPa。采用上述索氏体耐热钢制得的链节,高温拉伸性能大于室温时常规奥氏体耐热钢的性能,远大于高温时常规奥氏体耐热钢的性能。该链节的拉伸力学性能远超常规奥氏体耐热钢链节。
常规奥氏体耐热钢(如ZG40Cr25Ni20等)的硬度:200~300HB。本发明的链节套采用抗磨耐热铸铁KmTBCr26,该耐热钢的硬度:400~600HB。因此链节的耐磨性能也远超常规奥氏体耐热钢链节。
本发明的链节盖板及其螺栓均采用常规奥氏体耐热钢制备,耐磨性能和高温抗氧化性能与常规奥氏体链节相同。相较于常规奥氏体耐热钢链节采用的整体式结构,采用分体式结构的链节盖板,在烧损失效后,可便捷更换,从而提升了链节的整体寿命。
与常规奥氏体耐热钢链节相比,采用索氏体耐热钢、抗磨耐热铸铁和常规奥氏体耐热钢组合制得的链节,因大幅减少了Cr、Ni等贵元素的使用,链节制造成本降低1/3。
本发明公开的一种链篦机链节用耐热钢及其制备方法,制造的链节装置已成功应用于球团生产线,具有低成本制造和使用寿命长的特点。
最后,本申请的方法仅为较佳的实施方案,并非用于限定本发明的保护范围。凡在本发明的精神和原则之内,所作的任何修改、等同替换、改进等,均应包含在本发明的保护范围之内。
Claims (6)
1.一种链篦机链节用耐热钢,其特征在于,其各组分以质量百分比计为:C:0.05~0.20%,Si:≤0.80%,Mn:0.50~0.90%,Cr:2.0~2.75%,Mo:0.90~1.10%,Ni:0.10~0.25%,Nb:0.03~0.05%,P:≤0.03%,S:≤0.03%,Re:0.01~0.05%,余量为Fe和不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的一种链篦机链节用耐热钢,其特征在于,各组分以质量百分比计为:C:0.14~0.20%,Si:≤0.60%,Mn:0.50~0.90%,Cr:2.0~2.75%,Mo:0.90~1.10%,Ni:0.10~0.20%,Nb:0.03~0.05%,P:≤0.02%,S:≤0.02%,Re:0.01~0.05%,余量为Fe和不可避免的杂质。
3.一种链篦机链节用耐热钢的制备方法,其特征在于,包括如下步骤:
步骤A1,根据权利要求1的配置原料,且稀土Re选用Ce或La;
步骤A2,将步骤A1中的原料装料抽真空,升温至1620℃~1670℃下进行熔化,在1600℃~1650℃下依次进行除渣、脱氧,调整成分以及合金化,且脱氧时须采用无铝脱氧剂;
步骤A3,待成分符合索氏体耐热钢的成分标准后,进行浇注,浇注温度为1540℃~1560℃,浇注时采用保温帽和绝热板,冷却至常温后,完成铸造。
4.如权利要求3所述的一种链篦机链节用耐热钢的制备方法,其特征在于,还包括调质热处理工艺,将步骤A3的锻造钢进行淬火,淬火温度为960~980℃,保温时间为:基础时间为30~40分钟,并根据链节最大厚每增加1mm增加1分钟;冷却(油冷)至室温;回火温度620~650℃,保温时间为:基础时间40~55分钟并根据链节最大厚每增加1mm增加1分钟,随炉冷却<200℃时出炉冷却。
5.如权利要求4所述的一种链篦机链节用耐热钢的制备方法,其特征在于,步骤3中,淬火后的耐热钢的晶体结构为索氏体组织。
6.如权利要求5所述的一种链篦机链节用耐热钢的制备方法,其特征在于,篦机链节用耐热钢在600℃时,屈服强度≥400MPa。
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