CN117412805A - 制备光气的方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种制备光气的方法，该方法在管束反应器(1)中，在存在固体催化剂的情况下，通过一氧化碳和氯的气相反应来制备光气，该管束反应器具有：被反应器外套(23)包围的接触管(3)，在这些接触管中容纳有该固体催化剂，并且调温介质在这些接触管周围流动；和垂直于这些接触管(3)布置的偏转板(27)，以便产生该调温介质的相对于这些接触管(3)的横向流动，该方法包括以下步骤：(a)将含有一氧化碳和氯的气体混合物输送进该管束反应器(1)，从而使得该反应混合物从一侧进入这些接触管(3)；(b)在这些接触管(3)中用氯将一氧化碳转换成光气，以形成含光气的产物流；(c)从该管束反应器(1)中提取该含光气的产物流，其中该管束反应器(1)中的该液态调温介质的量如此大，使得在该调温介质的流动异常停止时，该调温介质的温度最早在90s后达到该调温介质的正常沸点。

Description

制备光气的方法
说明书
本发明基于一种制备光气的方法，该方法在管束反应器中，在存在固体催化剂的情况下，通过氯与一氧化碳的气相反应来制备光气，该管束反应器具有：被反应器外套包围的接触管，在这些接触管中容纳有固体催化剂；和垂直于接触管布置的偏转板，这些偏转板具有交替地在反应器外套的内壁处相对而置的用于液态调温介质的通过口，该液态调温介质在接触管周围流动，其中不在通过口的区域内布置接触管，该方法包括以下步骤：
(a)将含有一氧化碳和氯的气体混合物输送进管束反应器，从而使得该反应混合物从一侧进入接触管；
(b)在接触管中用氯将一氧化碳转换成光气，以形成含光气的产物流；
(c)从管束反应器中提取含光气的产物流，
其中液态调温介质在接触管周围流动。
在几乎所有化学分支中，光气都是制备中间产物和最终产物时的重要辅料。量最大的使用领域是制备用于聚氨酯化学的二异氰酸酯，特别是甲苯二异氰酸酯和4,4'-二异氰酸酯二苯甲烷。
在大规模生产中，光气通常是在存在固体催化剂，优选存在活性炭的情况下，在一氧化碳和氯的催化气相反应中制备而成。该反应强放热，通常在管束反应器中根据Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry，Wiley-VCH Verlag GmbH&Co.KGaA，Weinheim，第625页至第626页，DOI：10.1002/14356007.a19_411中所述的方法来进行。
反应中使用的催化剂通常具有3mm至5mm的范围内的粒径，管束反应器中使用的管具有30mm至70mm的内径。反应在40℃至50℃的温度中开始，然后在管中上升到约580℃，然后再次下降。使用稍许过量的一氧化碳，以确保所有的氯都被转换，并获得不含氯的光气。反应可在无压或有压的情况下进行，以便利用冷却水就已经可冷凝光气的至少一部分。
一种对应的方法例如在WO-A 03/072237中有所描述。为了可更好地排放反应热，在此使用了一种反应器，该反应器具有一束在反应器纵向长度上布置为彼此平行的接触管，这些接触管的端部固定在管板中，在反应器的两端各具有一个罩，以及在接触管之间的间隙中具有垂直于反应器纵向方向布置的偏转板，这些偏转板留出交替地在反应器内壁处彼此相对而置的通过口，其中接触管填充有固体催化剂，气态反应混合物经由罩从反应器的一端被引导通过接触管，并经由第二个罩从反应器的另一端抽出，并且液态的热交换介质被引导通过接触管之间的间隙，并且其中反应器在通过口的区域内无管。
在已知的方法中，在冷却剂流动异常停止时，例如由于冷却剂泵故障或在停电时，存在这样的风险，即冷却剂由于反应过程中释放的热而被蒸发，因此冷却剂回路中的压力剧增，从而可损坏反应器。此外，反应器中的温度升高，这可导致巨大的损坏，特别是在反应侧，如腐蚀甚至氯火灾。
因此，本发明的目的在于提供一种在存在固体催化剂的情况下，通过氯的气相反应来制备光气的方法，该方法在冷却剂流动异常停止的情况下提供更高的安全性，特别是在此期间可将冷却剂回路中的压力剧增和对反应器的反应侧的损坏降至最低，甚至加以避免。
该目的通过一种制备光气的方法来实现，该方法在管束反应器中，在存在固体催化剂的情况下，通过一氧化碳和氯的气相反应来制备光气，该管束反应器具有：被反应器外套包围的接触管，在这些接触管中容纳有固体催化剂，并且调温介质在这些接触管周围流动；和垂直于接触管布置的偏转板，以便产生调温介质的相对于接触管的横向流动，该方法包括以下步骤：
(a)将含有一氧化碳和氯的气体混合物输送进管束反应器，从而使得该反应混合物从一侧进入接触管；
(b)在接触管中用氯将一氧化碳转换成光气，以形成含光气的产物流；
(c)从管束反应器中提取含光气的产物流，
其中管束反应器中的液态调温介质的量如此大，使得在调温介质的流动异常停止时，调温介质的温度最早在90s后达到调温介质的正常沸点。
由于管束反应器中的调温介质的如此大的量，使得在流动异常停止时，调温介质的温度最早在90s后达到正常沸点，因此就留出了足够的时间来关闭反应物入口，从而在调温介质被蒸发到使冷却回路中的压力增加到不允许的程度之前，以及在由于反应在未冷却的情况下继续进行而导致单个接触管中的温度升高，因此造成后续损害，如腐蚀或氯火灾之前，就停止反应。通过这种方式可大大提高方法的安全性。关闭反应物输送后，接触管中仍含有的一氧化碳与仍含有的氯反应形成光气。由于通常加入稍许过量的一氧化碳，因此一旦所有的氯都被一氧化碳转换成光气，则反应就结束了。由于不再引入更多反应物，因此当反应物输送关闭时，最终生成的光气仍留在接触管中。如果调温介质的流动不会因全面停电而中断，则优选的是，在流动异常停止时利用对应的控制系统自动关闭反应物输送。为了在全面停电的情况下也快速关闭反应物输送，优选的是，使用所谓的“故障安全”(Fail-Safe)阀，该阀在停电时自动闭合。否则，就有必要尽快手动关闭输送，其中针对该情况，90s的安全预留时间通常极其紧迫，从而使得在手动操作反应物入口时，优选的是，保留更大量的液态调温介质，以便进一步延长达到调温介质的正常沸点的时间。
正常沸点是指调温介质在常压，即1bar下的沸腾温度。
液态调温介质的量mTM优选地通过以下公式来确定：
其中，额定运行中释放的反应热量为调温介质的比热容为cp(J/(kgK))，常压下调温介质的沸腾温度为Ts(K)，并且正常运行中调温介质的温度为Tstart(K)。
额定运行中释放的反应热从所用反应物的量、转化率以及一氧化碳和氯反应形成光气的反应热焓中得出。因此，反应热Q可例如由反应器出口处的光气摩尔流量与反应热焓的乘积来确定，或由氯转化率、反应器入口处氯的摩尔流量与反应热焓的乘积来确定。
正常运行中调温介质的温度是在稳态条件下且在冷却回路功能正常的情况下进行反应时，调温介质升温到的温度。
除非另有说明，反应器中的“调温介质的温度”是指平均温度。
其中，反应器入口处的调温介质的温度为Tin，反应器出口处的调温介质的温度为Tout。
为了进一步提高安全性并且在适当时为了在反应结束前获得更多时间，进一步优选的是，管束反应器中的液态调温介质的量如此大，使得在调温介质的流动异常停止时，调温介质的温度最早在90s后达到比正常沸点低5K的温度，特别是达到比正常沸点低10K的温度。在这些情况下，为了确定液态调温介质的量，将上式中的沸腾温度Ts替换成Ts-5K或Ts-10K。
从液态调温介质的量和密度中，可确定围绕接触管的调温介质的必要体积。该体积必须被管束反应器的围绕接触管的空间所容纳。该空间通常包围出一个体积，该体积从管束反应器的包围接触管的自由横截面面积和接触管的长度中得出。管束反应器的包围接触管的自由横截面面积在此等于垂直于接触管走向的被管束反应器的内壁所包围的面积减去所有接触管的横截面面积之总和。由于偏转板也减小了包围接触管的空间的体积，因此还必须进一步地减去偏转板的体积。
可采取各种措施来调整调温介质流过的管束反应器的空间的体积。因此，例如可行的是，如此调整管映射的间距，使得达到包围接触管的必要的自由横截面面积。调整管映射的间距具有这样的优点，即管之间的距离足够大，从而使得在流动异常停止时，可最大限度地减少或避免调温介质的局部过热。
对于调整管映射的间距，替代性地或附加地，还可行的是，在管束反应器中设置被调温介质填充的无管区域。这些无管区域可例如是这样的区域，在这些区域处，存在偏转板中的通过口。为了调整调温介质流过的空间的必要体积，在此有必要在管映射的间距更小的情况下扩大无管区域。替代性地，可在间距更大的情况下设置更小的无管区域，只要液态调温介质流过的空间的体积足够大到容纳液态调温介质的必要量即可。如果设置了无管区域，则特别优选的是，不在偏转板处的通过口的区域内布置接触管。
调整液态调温介质流过的空间的体积的另一种可能性在于，对应地选择调温介质在周围流动的接触管的长度。即，在围绕接触管的自由横截面面积更小的情况下，需要更大的接触管长度，以便获得容纳液态调温介质的必要量的体积。然而，在此重要的是，接触管长度的增加不会增加正常运行中输送的反应物量。
为了在已有的管束反应器中如此进行该反应，使得调温介质的量足够大，从而管束反应器中的液态调温介质的量足够大，使得在调温介质的流动异常停止时，调温介质的温度最早在90s后达到调温介质的正常沸点，进一步可行的是，调整，通常是降低管束反应器中的质量相关空间速度(WHSV)。这例如通过降低输送的反应物质量流量是可行的。
上述措施可要么彼此独立地各自单独进行，以调整液态调温介质的量，要么将两种或更多措施结合起来，以调整液态调温介质的量。
由一氧化碳和氯制备光气的反应优选地在如WO-A 03/072237中所述的反应器中进行，其中通过上述措施中的至少一种措施如此调整液态调温介质流过的空间的体积，使得管束反应器中的液态调温介质的量如此大，使得在调温介质的流动异常停止时，调温介质的温度最早在90s后达到调温介质的正常沸点。
替代WO-A 03/072237中所述的反应器，该反应器在反应器内壁处具有相对而置的通过口，还替代性地可行的是，例如使用这样的偏转板，这些偏转板在反应器内壁的一圈和偏转板的中心交替地具有通过口。在这种情况下，调温介质在正常运行中首先从外部流到偏转板的中心，通过偏转板中心的通过口流到下面的偏转板上，在下面的偏转板上向反应器内壁的方向流动，然后通过绕反应器内壁一圈的通过口流到下面的偏转板上，该偏转板又在中心具有通过口。由于管束反应器的这种设计，调温介质通常是经由反应器外套两侧的入口来添加和提取的，因此在这种情况下，最上面和最下面的偏转板都在中心设置通过口。调温介质的添加点和提取点在此位于最上面的偏转板之上和最下面的偏转板之下。除了上述从上到下的流动外，替代性地还可行的是，在底部添加调温介质，在顶部提取调温介质，从而使得调温介质从底部流向顶部。
为了进一步提高过程安全性，进一步优选的是，调温介质是在其中溶解有一氧化碳、氯、光气和适当时产生的副产物的液体，但不会形成危险的副产物。危险的副产物在此被理解为一氧化碳、氯或光气与调温介质发生反应时可形成的并且可导致管束反应器损坏的所有反应产物，或者在从反应器的缺陷点泄漏时可导致对生物或环境的损害的所有反应产物。
合适的调温介质例如为水、癸醛、一氯苯或导热油，例如Sasol Germany GmbH公司以品牌销售的或Kurt J.Lesker Company公司以/>HT品牌销售的。
本发明的实施例如图所示，并将在下面的说明中更详细地解释。
其中：
图1显示了管束反应器的第一实施方式；
图2显示了根据图1的管束反应器的横截面；
图3显示了管束反应器的第二实施方式；
图4显示了接触管在根据图2的管束反应器中的布置的示意图；
图5a和图5b显示了接触管的布置。
图1显示了管束反应器的第一实施方式。
用于由一氧化碳和氯制备光气的管束反应器1包括一束接触管3，这些接触管在管束反应器1的纵向方向上布置为彼此平行。接触管3在其上端与上管板5气密且液密地连接，在其下端与下管板7气密且液密地连接。
管束反应器3在上端用上罩9封闭，在下端用下罩11封闭。上罩9具有入口13，经由该入口输送含有一氧化碳和氯的反应物流15。为了在反应成光气的过程中将氯完全反应掉，优选的是，输送过量的一氧化碳。为了使反应物流15均匀地分布到接触管3上，在上罩9中优选地布置有气体分配器17。借助气体分配器17，作为反应物流15输送的气体混合物在上罩9下方均匀地分布，然后流入接触管3。
流过接触管3后，接触管3中产生的粗产物在下罩11中聚集，并且经由提取口19以粗产物流21的形式提取。
由于反应是在存在固体催化剂的情况下进行的，因此接触管3中填充有固体催化剂。优选地使用催化剂床形式的活性炭作为固体催化剂。接触管3中的催化剂床优选地具有0.33至0.5，特别是0.33至0.4的外部间隙体积。催化剂床中使用的催化剂颗粒通常具有0.6至0.7的内部间隙体积。
间隙体积ε在此按以下公式来确定：
对于内部间隙体积，表示ρ的是固体的密度，并且表示ρs的是催化剂颗粒的密度。对于外部间隙体积，表示ρ的是催化剂颗粒的密度，并且表示ρs的是催化剂床的堆积密度。
一氧化碳和氯反应成光气的过程强放热，从而使得有必要冷却接触管3。为此，管束反应器1具有包围这一束接触管3的反应器外套23。通过这种方式，反应器外套23限定了空间25，在正常运行中，调温介质流过该空间。调温介质吸收反应过程中产生的热，该热之后通过冷却回路中的热交换器释放出来。
为了尽可能有效地冷却接触管3，有利的是，调温介质相对于接触管3的走向横向流动。为此，在接触管3周围的空间25中容纳有偏转板27，这些偏转板垂直于接触管3定向。如此一来，调温介质平行于偏转板27的走向，从入口29开始，首先在上管板5与最上面的偏转板27.1之间流动，然后流向通过口31，通过该通过口，调温介质流到下面的偏转板27上，然后在每种情况下都先在两个偏转板之间流动，然后流向接下来的通过口31，直到调温介质在流过最下面的偏转板27.2处的通过口31后，在最下面的偏转板27.2与下管板7之间流动，然后流向出口33。
替代调温介质上述从上到下的流动方式，还可行的是，经由出口33输送调温介质，再经由入口31提取，从而使得入口和出口的功能交换，并且调温介质在相反的从下到上的流动方向上流动。
为了均匀地冷却所有接触管3，优选的是，接触管不定位在管束反应器中的通过口31的区域内。通过这种方式，确保调温介质相对于接触管的走向横向流向所有接触管。
管束反应器1优选地如此设计，使得该管束反应器包含100至10,000根，特别是1000至3500根接触管3。接触管在此优选地由耐腐蚀材料制成，例如不锈钢，特别是双相钢1.4462、不锈钢1.4571或不锈钢1.4541，或镍基合金，特别是哈氏合金或因科镍合金/>特别优选的是，整个管束反应器1由上述材料中的一者构成。替代使用耐腐蚀材料，还可行的是，与反应混合物接触的所有表面以及与调温介质接触的所有表面，特别是与反应混合物接触的表面设置耐腐蚀和耐热涂层，例如珐琅。然而优选的是，由耐腐蚀材料，特别是双相钢或不锈钢来制造接触管3，特别是整个管束反应器1。
每根接触管3优选地具有2mm至4mm，特别是2.5mm至3mm的范围内的壁厚，并且20mm至90mm，特别是30mm至50mm的范围内的管内径。因此，接触管的外径优选地在24mm至98mm的范围内，特别是在35mm至58mm的范围内。接触管3的长度L优选地在1.5m至6m的范围内，特别是在2m至4m的范围内。
反应器外套23可具有任意的横截面形状，优选地，反应器外套23然而具有圆形横截面，从而使得管束反应器1在上管板5与下管板7之间的区域内呈圆柱形。对于管束反应器1的这种圆柱形设计而言，内径优选地为0.5m至6m，特别是1m至4m。
在图1中所示的实施方式中，上下重叠布置的偏转板的通过口31交替地位于反应器内壁35处的相对的两侧。
为了可在调温介质的流动异常停止时，在管束反应器发生损坏之前终止反应，根据本发明，空间25如此大，使得在流动异常停止时，其中所含的调温介质最早在90s后达到调温介质的正常沸点。
为了将空间25的体积设计得足够大，由此可容纳调温介质的必要量，由此使得该调温介质最早在90s后达到调温介质的正常沸点，则取决于接触管3的长度L的空间25的自由横截面面积必须足够大。自由横截面面积在此用横向于接触管的走向的被反应器内壁35所包围的面积减去接触管3所占面积得出。在显示了图1中所示的管束反应器1的横截面的图2中，该面积是位于反应器内壁35内的且接触管3外的面积。由于在通过口31的区域内具有大的无管面积37，因此调温介质所能占据的体积已经要比完全布满管的管束装置大得多。为了获得足够大的调温介质体积，可行的是，增加通过口31的区域内的无管面积37或增加接触管3之间的距离。
在图3和图4中示出管束反应器的第二实施方式，其中图3显示了管束反应器3的纵向剖面，图3显示了横截面。
与图1和图2中所示的管束反应器1不同的是，对于图3和图4中所示的管束反应器而言，通过口31并非被设计成交替地在反应器内壁处相对而置，而是交替地一个在偏转板27的中心，一个在偏转板31的边缘绕一圈。通过这种方式，调温介质首先流向最上面的偏转板27.1的中心，流过中心的通过口31，经由下面的偏转板27流向边缘，通过绕边缘一圈的通过口31流向下面的偏转板27，并且在下面的偏转板上再次流向中心，从而使得调温介质以曲折的方式从边缘流向中心，然后再流回边缘。最下面的偏转板27.1优选地在中心具有通过口，从而使得调温介质流向边缘，并从边缘流向出口33。为了均匀地输送和排放调温介质，对于图3和图4中所示的实施方式而言，优选的是，调温介质首先从入口29流入环形通道39，然后经由环形通道39流入包围接触管3的空间25。曲折地流过空间25后，调温介质随即流入第二环形通道41，并且通过环形通道41流向出口33，经由该出口提取调温介质。通过环形通道39和41确保，在最上面的偏转板27.1以上和最下面的偏转板27.2以下，调温介质也在所有接触管周围流动，并且调温介质不会直接流向出口33。
接触管3优选地在管束反应器中以三角阵的形式布置。这在图5a和图5b中示意性地针对少数接触管3示出。
在等边三角形的三角阵的情况下，各六根接触管3包围一根第七接触管3。包围该第七接触管3的相邻接触管3之间的距离以及这些外围的接触管与第七接触管之间的距离各自是相等的，称为间距t。在图5b中示意性地示出了针对三根接触管3的情况。接触管3在此各自具有外径d，并且间距t是相邻两个接触管3的中心点之间的距离。为了使得相邻的接触管不接触，从而使得调温介质可在接触管周围流动，间距t必须大于接触管3的外径d。
示例：
比较例1：
为了制备10t/h的光气，使用的是管束反应器，该管束反应器包含1256根接触管，这些接触管具有44.5mm的外径和2.5m的长度。管映射的间距为55mm，管束反应器具有2.05m的内径。由此得出，管束反应器中的调温介质的量约为3m3。作为调温介质，使用的是在管束反应器正常运行中具有平均温度为80℃的一氯苯。当一氯苯的密度为1044kg/m3时，由此得出，管束反应器中的一氯苯的量约为3.15t。在制备10t/h的光气时，当反应热约为110kJ/mol时，释放约3.09MW的热量。一氯苯的正常沸点为132℃。当热容约为1417J/kgK时，由此得出，反应器中的一氯苯在约75s内从80℃加热到132℃。
根据WO-A 2003/072237的比较例2：
用于制备10t/h的光气的反应器被实施为管束反应器，该管束反应器具有1256根管，这些管具有44.5mm的外径和3m的管长。与调温介质接触的管部分(管总长减去管板的厚度以及偏转板的厚度)为2.5m。管映射的间距为51mm，相当于约1.90m的反应器内径。反应器中的调温介质体积约为1.9m3。作为调温介质，使用的是在反应器中具有平均温度为80℃的一氯苯。当一氯苯的密度为1044kg/m3时，得出，反应器内的调温介质量约为1.99t。在制备10t/h的光气时，当反应热约为110kJ/mol时，释放约3.09MW的热量。当一氯苯的热容约为1417J/kgK时，得出，一氯苯在约47s内从80℃加热到132℃。
根据WO-A 2003/072237的比较例3：
根据WO-A 2003/072237，在管数量保持不变且间距为51mm的情况下，引入占反应器总横截面积的约15％的无管区域，由此将反应器直径增至2.06m，将调温介质体积增至3.13m3，相当于3.27t一氯苯。一氯苯从80℃到132℃的加热时间约为78s。
实施例1：
将偏转板通过口的区域内的无管区域扩大到管束反应器总横截面积的约15％。由此，在接触管数量相同且间距与比较例1相比保持不变为55mm的情况下，将反应器直径增至2.22m，管束反应器中的调温介质的量随之增至4.43m3，相当于4.63t一氯苯。因此，一氯苯从80℃到132℃的加热时间延长到约110s。
实施例2：
在根据比较例2的反应器中，将管映射的间距从51mm增加到58mm。反应器直径增至2.17m，调温介质体积增至3.93，即4.07t一氯苯。一氯苯的加热时间延长到97s。
实施例3：
在根据比较例3的反应器中，将无管区域占反应器总横截面积之比增加到20％。反应器直径增至2.12m，调温介质体积增至3.64m3，即3.8t一氯苯。一氯苯的加热时间延长到90.6s。
实施例4(管长增加)：
在根据比较例3的反应器中，在无管区域的面积占比相同的情况下，管长增加到3.5m，相当于与调温介质接触的管长为3m。调温介质体积增至3.82m3，即4.0t一氯苯。一氯苯的加热时间延长到95s。
实施例5(措施之组合)：
在根据比较例3的反应器中，将无管区域的面积占比增加到18％，间距增加到52mm并且管长增加到3.3m(与调温介质接触的管长为2.8m)。调温介质体积增至4.82m3，即5.0t一氯苯。一氯苯的加热时间延长到120s。
实施例6：
与比较例1相比，将间距从55mm增加到60mm。由此，反应器内径增加到2.23m，相当于调温介质体积为4.51m3，即4.71t一氯苯。一氯苯从80℃到132℃的加热时间延长到约112s。
实施例7：
与比较例1不同地，将管长从2.5m增加到3m。在反应器直径相同的情况下，调温介质体积增加到3.7m3，相当于3.84t一氯苯。一氯苯从80℃到132℃的加热时间约为92s。
附图标号清单
1 管束反应器
3 接触管
5 上管板
7 下管板
9 上罩
11 下罩
13 入口
15 反应物流
17 气体分配器
19 提取口
21 粗产物流
23 反应器外套
25 空间
27 偏转板
27.1 最上面的偏转板
27.2 最下面的偏转板
29 入口
31 通过口
33 出口
35 反应器内壁
37 无管面积
39 环形通道
41 第二环形通道

Claims (7)

1.一种制备光气的方法，所述方法在管束反应器(1)中，在存在固体催化剂的情况下，通过一氧化碳和氯的气相反应来制备光气，所述管束反应器具有：被反应器外套(23)包围的接触管(3)，在所述接触管中容纳有所述固体催化剂，并且调温介质在所述接触管周围流动；和垂直于所述接触管(3)布置的偏转板(27)，以便产生所述调温介质的相对于所述接触管(3)的横向流动，所述方法包括以下步骤：
(a)将含有一氧化碳和氯的气体混合物输送进所述管束反应器(1)，从而使得所述反应混合物从一侧进入所述接触管(3)；
(b)在所述接触管(3)中用氯将一氧化碳转换成光气，以形成含光气的产物流；
(c)从所述管束反应器(1)中提取所述含光气的产物流，
其特征在于，所述管束反应器(1)中的所述液态调温介质的量如此大，使得在所述调温介质的流动异常停止时，所述调温介质的温度最早在90s后达到所述调温介质的正常沸点。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述液态调温介质的最低量通过以下公式来确定：
其中，额定运行中释放的反应热为Q，所述调温介质的比热容为cp，常压下所述调温介质的沸腾温度为Ts，并且正常运行中所述调温介质的温度为Tstart。
3.根据权利要求1或2所述的方法，其特征在于，用于容纳所述液态调温介质的必要量的体积通过所述管束反应器(1)围绕所述接触管(3)的自由横截面面积和所述接触管(3)的长度(L)来确定。
4.根据权利要求1至3中的一项所述的方法，其特征在于，围绕所述接触管(3)的自由横截面面积通过所述接触管(3)的外径、间距和/或所述管束反应器(1)的无管区域的大小来确定。
5.根据权利要求1至4中的一项所述的方法，其特征在于，不在所述偏转板处的通过口的区域内布置所述接触管。
6.根据权利要求1至5中的一项所述的方法，其特征在于，所述调温介质是在其中溶解有一氧化碳、氯、光气和适当时产生的副产物的液体，但不会形成危险的副产物。
7.根据权利要求1至6中的一项所述的方法，其特征在于，所述调温介质选自水、癸醛、一氯苯和导热油。
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