CN117214040A - 一种炼焦煤吉式流动度分析方法 - Google Patents
一种炼焦煤吉式流动度分析方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN117214040A CN117214040A CN202311157439.0A CN202311157439A CN117214040A CN 117214040 A CN117214040 A CN 117214040A CN 202311157439 A CN202311157439 A CN 202311157439A CN 117214040 A CN117214040 A CN 117214040A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- fluidity
- coal
- coking
- curve
- coal sample
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000003245 coal Substances 0.000 title claims abstract description 127
- 238000004939 coking Methods 0.000 title claims abstract description 84
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims abstract description 52
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000013213 extrapolation Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 25
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 25
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 16
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 10
- 230000003068 static effect Effects 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 4
- 238000011068 loading method Methods 0.000 claims description 3
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 5
- 239000000084 colloidal system Substances 0.000 description 9
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 description 6
- 238000012417 linear regression Methods 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 3
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000001595 flow curve Methods 0.000 description 2
- 238000000518 rheometry Methods 0.000 description 2
- 230000002159 abnormal effect Effects 0.000 description 1
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 238000006482 condensation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 description 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P90/00—Enabling technologies with a potential contribution to greenhouse gas [GHG] emissions mitigation
- Y02P90/30—Computing systems specially adapted for manufacturing
Landscapes
- Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)
Abstract
本发明涉及一种炼焦煤吉式流动度分析方法，包括如下步骤：1)吉式流动度测试；2)吉式流动度曲线处理；3)外推最大流动度计算。本发明充分利用炼焦煤吉式流动度测试曲线以及测试数据，根据成焦机理对流动度曲线进行分段线性拟合，并通过外推计算线性方程的交点得到理论最大流动度，克服流动度测试过程中挥发性物质析出对测试的干扰，结果的稳定性较好，测试的重复性强，可以对炼焦煤进行科学的评价，进而对炼焦配煤提供有效指导。
Description
技术领域
本发明涉及炼焦煤评价领域，具体涉及一种利用吉式流动度曲线准确评价炼焦煤质量特性的方法。
背景技术
煤的流动性表征煤在热解时形成的胶质体的黏度，是煤的塑性指标之一，煤的吉式流动度指标能同时反映胶质体的数量和质量。流动度是研究煤的流变性和热分解动力学的有效手段，可用于指导配煤和进行焦炭强度预测。常用的流动度测定方法为吉泽勒塑性仪法，由德国人吉泽勒(K.Gieseler)于1934年提出。吉式流动度反映煤受热后产生胶质体的性质，如胶质体的数量、热稳定性、粘度和流动性及挥发分析出等。
当煤受热软化形成胶质体后，阻力降低，搅拌桨开始旋转。随温度升高，胶质体的流动度发生变化，搅拌桨因受到不同的阻力，其转动速度发生变化，据此可以测试煤的流动度。炼焦煤的吉式流动度测试曲线包含大量的流体温度数据，主要包括软化温度(Ts)、最大流动温度(Tf)、固化温度(Tr)、塑性温度区间(ΔT＝Tr-Ts)以及最大流动度(MF)。
目前，主要是通过最大流动度(MF)和塑性温度区间(ΔT)评价炼焦煤的流变性。吉式最大流动度(MF)表征炼焦煤中胶质体的数量，能够较好的反映不同种类炼焦煤在结焦过程中胶质体的热塑行为，区分能力强，对氧化作用灵敏，因而是表征炼焦用煤质量的一项重要指标。吉式最大流动度为合理使用炼焦煤、优化配煤结构及准确预测焦炭质量提供了科学的依据。
但是，许多特殊性质的炼焦煤的吉式流动度曲线波动较大，并不是一个单纯的抛物线形式的二次曲线，部分炼焦煤的流动度曲线在高流动度区间的波动非常剧烈，并出现明显尖峰。此外，对于部分热稳定性较差的强黏结性炼焦煤的胶质体，在测定其吉式流动度指标的过程中所得曲线峰值不稳、波动较大。对曲线形貌特殊的炼焦煤，较难确定最大流动度数值，因而无法真实体现炼焦煤的流动性，尤其是对强黏结性炼焦煤的流动性评价失真，会误导生产配煤。
专利公告号为CN104449779B、CN103196793B及CN104449780B的中国发明专利，基于吉式(基氏)流动度曲线宽度和流动区域，引入对吉式流动度曲线的形貌进行表征的参数，对吉式流动度曲线形貌异常(即出现明显的尖峰)或形貌正常(即无明显尖峰)的炼焦煤进行科学表征和合理评价。
“煤热解过程中胶质体流动指数F的研究”(杨光智等著，《煤炭转化》，2016年03期)一文中，将吉式流动度塑性温度区间划分为三个区间:350℃～430℃，430℃～460℃和460℃～510℃，统计在软固温度区间的总流动度及各个温度区间的流动度，计算各个温度区间的流动度占总流动度的比例(PF,r)和每个温度区间的平均流动度lgFa,r(r＝350℃～430℃，430℃～460℃，460℃～510℃)，最后计算整个温度区间的加权平均流动度。
发明内容
本发明提供了一种炼焦煤吉式流动度分析方法，充分利用炼焦煤吉式流动度测试曲线以及测试数据，根据成焦机理对流动度曲线进行分段线性拟合，并通过外推计算线性方程的交点得到理论最大流动度，克服流动度测试过程中挥发性物质析出对测试的干扰，结果的稳定性较好，测试的重复性强，可以对炼焦煤进行科学的评价，进而对炼焦配煤提供有效指导。
为了达到上述目的，本发明采用以下技术方案实现：
一种炼焦煤吉式流动度分析方法，包括如下步骤：
1)吉式流动度测试；
2)吉式流动度曲线处理；
在吉式流动度测试过程中，炼焦煤的流动度随时间的变化分为三个阶段，即熔融阶段、最大流动阶段及焦化阶段；分别对熔融阶段和焦化阶段的吉式流动度数据进行线性拟合，确定熔融斜率和焦化斜率；
3)外推最大流动度计算；
根据熔融阶段拟合的线性方程与结焦阶段拟合的线性方程，外推其交点，计算出外推最大流动度。
进一步的，所述步骤1)中，吉式流动度测试的具体过程如下：
将炼焦煤破碎至粒度小于0.85mm，用二分器缩分出煤样，将煤样用逐级破碎法破碎到粒度小于0.425mm，并保证煤样中粒度小于0.2mm的部分不超过50％；将煤样充分混匀，从不同部位取煤样装入吉式塑性仪的坩埚中；
用静荷压在煤样上，并用动荷从高处自由落下多次打击煤样，将煤样由松散状态变为成型状态；坩埚中央竖直设有搅拌桨，向搅拌桨轴施加恒定的力矩；
降下塑性仪头至坩埚底，浸入温度为280～320℃的熔融焊锡浴中，并在坩埚浸入熔融焊锡浴中10±2min内使熔融焊锡浴的温度恢复到初始温度；然后以3.0±0.1℃/min的速度加热；
当转鼓转速或电子感应器读数为1.0ddpm后，以1min间隔读取温度和刻度盘度数，直到搅拌桨停止转动；记录每分钟总的旋转分度即流动度和相应的时间、温度，绘制流动度曲线。
进一步的，对每个煤样重复测试2次，吉式流动度特征温度以算术平均值表示，而吉式最大流动度以几何平均值表示。
与现有技术相比，本发明的有益效果是：
在炼焦煤的吉式流动度测试过程中，由于不断有气体析出，对炼焦煤吉式流动度测试造成较大的干扰，影响最大流动度的测试；尤其是高挥发分、高流动性炼焦煤，热解过程中挥发性物质的析出对最大流动度的测试产生干扰，影响测试结果的准确性和测试的可重复性；本发明以炼焦煤的吉式流动度测试测试曲线为基础，依据流动度曲线发展阶段，将曲线进行分段线性拟合，并通过外推计算线性方程的交点，得到理论最大流动度，克服流动度测试过程中气体析出对最大流动度的干扰，提高炼焦煤评价的科学性，进而对炼焦配煤提供有效指导。
附图说明
图1为典型吉式流动度曲线；
图2为吉式流动度曲线处理示意图；
图3为煤样1的吉式流动度曲线；
图4为处理后的煤样1的吉式流动度曲线；
图5为煤样2的吉式流动度曲线；
图6为处理后的煤样2的吉式流动度曲线；
图7为煤样3的吉式流动度曲线；
图8为处理后的煤样3的吉式流动度曲线；
图9为煤样4的吉式流动度曲线；
图10为处理后的煤样4的吉式流动度曲线；
图11为煤样5的吉式流动度曲线；
图12为处理后的煤样5的吉式流动度曲线；
图13为煤样6的吉式流动度曲线；
图14为处理后的煤样6的吉式流动度曲线。
具体实施方式
本发明所述一种炼焦煤吉式流动度分析方法，包括如下步骤：
1)吉式流动度测试；
2)吉式流动度曲线处理；
在吉式流动度测试过程中，炼焦煤的流动度随时间的变化分为三个阶段，即熔融阶段、最大流动阶段及焦化阶段；分别对熔融阶段和焦化阶段的吉式流动度数据进行线性拟合，确定熔融斜率和焦化斜率；
3)外推最大流动度计算；
根据熔融阶段拟合的线性方程与结焦阶段拟合的线性方程，外推其交点，计算出外推最大流动度。
进一步的，所述步骤1)中，吉式流动度测试的具体过程如下：
将炼焦煤破碎至粒度小于0.85mm，用二分器缩分出煤样，将煤样用逐级破碎法破碎到粒度小于0.425mm，并保证煤样中粒度小于0.2mm的部分不超过50％；将煤样充分混匀，从不同部位取煤样装入吉式塑性仪的坩埚中；
用静荷压在煤样上，并用动荷从高处自由落下多次打击煤样，将煤样由松散状态变为成型状态；坩埚中央竖直设有搅拌桨，向搅拌桨轴施加恒定的力矩；
降下塑性仪头至坩埚底，浸入温度为280～320℃的熔融焊锡浴中，并在坩埚浸入熔融焊锡浴中10±2min内使熔融焊锡浴的温度恢复到初始温度；然后以3.0±0.1℃/min的速度加热；
当转鼓转速或电子感应器读数为1.0ddpm后，以1min间隔读取温度和刻度盘度数，直到搅拌桨停止转动；记录每分钟总的旋转分度即流动度和相应的时间、温度，绘制流动度曲线。
进一步的，对每个煤样重复测试2次，吉式流动度特征温度以算术平均值表示，而吉式最大流动度以几何平均值表示。
下面结合附图对本发明的具体实施方式作进一步说明：
1、吉式流动度测试
将炼焦煤破碎至粒度小于0.85mm，用二分器缩分出煤样(如500g)，将煤样分成多份(如4份)，取其中1份用逐级破碎法破碎到粒度小于0.425mm，并保证煤样中粒度小于0.2mm的部分不得超过50％。将煤样充分混匀，从不同部位取煤样(如5g)装入吉式塑性仪的坩埚中。装样时转动搅拌桨，使煤样填入搅拌臂下方的间隙中。
用静荷(如重量为9kg的静荷)压在煤样上，并用动荷(如重量为1kg的动荷)从高处(如115mm高度)自由落下多次(如12次)打击煤样，将煤样由松散状态变为成型状态。
坩埚的中央竖直设有搅拌桨，向搅拌桨轴施加恒定的力矩，如101.6±5.lg·cm[(9.96±0.05)×10-3N·m]的恒定力矩。
降下塑性仪头至坩埚底，浸入设定温度(如300℃)的熔融焊锡浴中(如75mm深)，将热电偶插入熔融焊锡浴中，控制加热，在坩埚浸入熔融焊锡浴中10±2min内使熔融焊锡浴的温度恢复到初始温度，然后以3.0±0.1℃/min的速度加热。
当转鼓转速或电子感应器读数为1.0ddpm后，以1min间隔读取温度和刻度盘度数，直到搅拌桨停止转动。记录仪器每分钟总的旋转分度(即流动度dd/min)和相应的时间(min)、温度(℃)，绘制流动度曲线。
对每个煤样重复测试2次，吉式流动度特征温度(Ts，Tf和Tr)以算术平均值表示，而吉式最大流动度以几何平均值表示，如式(1)所示。
式(1)中，MF为吉式最大流动度(平均值)，MF1为第1次测试时的吉式最大流动度，MF2为第2次测试时的吉式最大流动度。
2、吉式流动度曲线处理
在炼焦煤的塑性变化阶段，同时存在裂化反应和缩合反应两种效果相反的反应。在吉式流动度测试过程中，流动度开始缓慢增加，然后流动度呈倒U形开始加速上升，到达最大值后再开始加速下降；随后随时间延长，流动度缓慢降至1ddpm，测试结束。典型的吉式流动度曲线如图1所示。
在吉式流动度测试过程中，炼焦煤的流动度随时间的变化规律可分为三个阶段：
(1)熔融阶段：流动度随时间增大而增大，此为炼焦煤的熔融阶段；
(2)最大流动阶段：在一定的时间范围内，高挥发分炼焦煤的流动度较高且基本保持稳定。该阶段因煤种而异，对于某些最大流动度不足10000ddpm的炼焦煤，可能不存在该阶段。
(3)焦化阶段：炼焦煤的流动度随时间进一步延长而降低，该阶段为炼焦煤的焦化阶段。
在吉式流动度测试过程中，大多数炼焦煤的吉式流动度曲线熔融阶段和焦化阶段的流动度(lgMF或lnMF)与时间基本上呈线性关系。而在吉式流动度测试开始阶段，测试数据的波动性相对较大，因而需要去除波动的数据点。本发明分别对熔融阶段和焦化阶段的吉式流动度数据进行线性拟合，确定熔融斜率(km)和焦化斜率(kc)，如图2所示。
熔融斜率和焦化斜率的单位均为min-1。
3、外推最大流动度计算
根据熔融阶段拟合的线性方程与结焦阶段拟合的线性方程，外推其交点，可计算出外推最大流动度[ln(MFc)]。
采用曲线外推法得到外推最大流动度，不受挥发性物质的析出的干扰，与测试得到的最大流动性相比，测试重复性强，是一个更稳定的衡量指标。
本发明充分利用炼焦煤吉式流动度测试曲线以及测试数据，根据成焦机理对流动度曲线进行分段线性拟合，并通过外推计算线性方程的交点，得到理论最大流动度，克服流动度测试过程中挥发性物质析出对测试的干扰，结果的稳定性较好，测试的重复性强，可以对炼焦煤进行科学的评价，进而对炼焦配煤提供有效指导。
以下实施例在以本发明技术方案为前提下进行实施，给出了详细的实施方式和具体的操作过程，但本发明的保护范围不限于下述的实施例。
【实施例1】
本实施例对煤样1进行吉式流动度测试，吉式流动度曲线如图3所示。对流动度曲线中1～11数据点进行熔融区间的线性拟合，对17～27数据点进行焦化区间的线性拟合，如图4所示。计算2个线性回归方程的交点，可得流动度特征参数如表1所示。
表1煤样1的流动度特征参数
表中，x为温度，y为吉式流动度，R2为相关系数；下同。
【实施例2】
对煤样1进行吉式流动度测试，吉式流动度曲线如图5所示。对流动度曲线中4～15数据点进行熔融区间的线性拟合，对19～29数据点进行焦化区间的线性拟合，如图6所示。计算2个线性回归方程的交点，可得流动度特征参数如表2所示。
表2煤样2的流动度特征参数
【实施例3】
对煤样3进行吉式流动度测试，吉式流动度曲线如图7所示。对流动度曲线中5～14数据点进行熔融区间的线性拟合，对19～26数据点进行焦化区间的线性拟合，如图8所示。计算2个线性回归方程的交点，可得流动度特征参数如表3所示。
表3煤样3的流动度特征参数
【实施例4】
对煤样4进行吉式流动度测试，吉式流动度曲线如图9所示。对流动度曲线中2～13数据点进行熔融区间的线性拟合，对19～28数据点进行焦化区间的线性拟合，如图10所示。计算2个线性回归方程的交点，可得流动度特征参数如表4所示。
表4煤样4的流动度特征参数
【实施例5】
对煤样5进行吉式流动度测试，吉式流动度曲线如图11所示。对流动度曲线中5～14数据点进行熔融区间的线性拟合，对20～28数据点进行焦化区间的线性拟合，如图12所示。计算2个线性回归方程的交点，可得流动度特征参数如表5所示。
表5煤样5的流动度特征参数
【实施例6】
对煤样6进行吉式流动度测试，吉式流动度曲线如图13所示。对流动度曲线中7～15数据点进行熔融区间的线性拟合，对21～28数据点进行焦化区间的线性拟合，如图14所示。计算2个线性回归方程的交点，可得流动度特征参数如表6所示。
表6煤样6的流动度特征参数
以上所述，仅为本发明较佳的具体实施方式，但本发明的保护范围并不局限于此，任何熟悉本技术领域的技术人员在本发明揭露的技术范围内，根据本发明的技术方案及其发明构思加以等同替换或改变，都应涵盖在本发明的保护范围之内。
Claims (3)
1.一种炼焦煤吉式流动度分析方法，其特征在于，包括如下步骤：
1)吉式流动度测试；
2)吉式流动度曲线处理；
在吉式流动度测试过程中，炼焦煤的流动度随时间的变化分为三个阶段，即熔融阶段、最大流动阶段及焦化阶段；分别对熔融阶段和焦化阶段的吉式流动度数据进行线性拟合，确定熔融斜率和焦化斜率；
3)外推最大流动度计算；
根据熔融阶段拟合的线性方程与结焦阶段拟合的线性方程，外推其交点，计算出外推最大流动度。
2.根据权利要求1所述的一种炼焦煤吉式流动度分析方法，其特征在于，所述步骤1)中，吉式流动度测试的具体过程如下：
将炼焦煤破碎至粒度小于0.85mm，用二分器缩分出煤样，将煤样用逐级破碎法破碎到粒度小于0.425mm，并保证煤样中粒度小于0.2mm的部分不超过50％；将煤样充分混匀，从不同部位取煤样装入吉式塑性仪的坩埚中；
用静荷压在煤样上，并用动荷从高处自由落下多次打击煤样，将煤样由松散状态变为成型状态；坩埚中央竖直设有搅拌桨，向搅拌桨轴施加恒定的力矩；
降下塑性仪头至坩埚底，浸入温度为280～320℃的熔融焊锡浴中，并在坩埚浸入熔融焊锡浴中10±2min内使熔融焊锡浴的温度恢复到初始温度；然后以3.0±0.1℃/min的速度加热；
当转鼓转速或电子感应器读数为1.0ddpm后，以1min间隔读取温度和刻度盘度数，直到搅拌桨停止转动；记录每分钟总的旋转分度即流动度和相应的时间、温度，绘制流动度曲线。
3.根据权利要求2所述的一种炼焦煤吉式流动度分析方法，其特征在于，对每个煤样重复测试2次，吉式流动度特征温度以算术平均值表示，而吉式最大流动度以几何平均值表示。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202311157439.0A CN117214040A (zh) | 2023-09-08 | 2023-09-08 | 一种炼焦煤吉式流动度分析方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202311157439.0A CN117214040A (zh) | 2023-09-08 | 2023-09-08 | 一种炼焦煤吉式流动度分析方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN117214040A true CN117214040A (zh) | 2023-12-12 |
Family
ID=89038150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202311157439.0A Pending CN117214040A (zh) | 2023-09-08 | 2023-09-08 | 一种炼焦煤吉式流动度分析方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN117214040A (zh) |
-
2023
- 2023-09-08 CN CN202311157439.0A patent/CN117214040A/zh active Pending
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2570875C1 (ru) | Способ производства кокса | |
| CN108931549B (zh) | 一种炼焦煤结焦性能检测方法 | |
| CN109030548B (zh) | 基于变活化能的聚合物材料热老化寿命评估方法 | |
| CN114216926B (zh) | 一种交联半导电屏蔽材料流变性能评价方法 | |
| CN117214040A (zh) | 一种炼焦煤吉式流动度分析方法 | |
| CN113508169A (zh) | 煤的评价方法及混煤的制备方法以及焦炭的制造方法 | |
| CN117238387A (zh) | 一种炼焦煤等温流动度测试过程中活化能分析方法 | |
| CN112986524A (zh) | 一种锰基合金中氧元素含量的准确测定方法 | |
| Kumar et al. | Influence of coal fluidity on coal blend and coke quality | |
| CN117214039A (zh) | 一种炼焦煤等温流动性反应动力学分析方法 | |
| AU2020241658B2 (en) | Method for evaluating coal, method for preparing coal blend, and method for producing coke | |
| CN112507287B (zh) | 聚合物改性沥青相容性设计方法 | |
| Johnson et al. | The thermal history of char samples taken from a gasifier | |
| US4066159A (en) | Method and apparatus for the control of pitch still operation | |
| Patrick et al. | The strength of industrial cokes. 5. Influence of coke breeze in a coal charge on tensile strength of coke | |
| CN109253943B (zh) | 一种煤系针状焦生产过程中混合油性质的监控方法 | |
| CN116482165B (zh) | Sbs改性沥青高温性能评价方法 | |
| KR101205026B1 (ko) | 코크스의 고온 강도 예측방법 | |
| JPH11349957A (ja) | コークス強度の推定方法 | |
| CN112630241B (zh) | 煤中矿物质分析方法 | |
| JPS5933383A (ja) | コ−クスの熱間性状予測方法 | |
| CN110310711B (zh) | 一种金刚石微粉杂质含量分析结果的不确定度评定方法 | |
| CN113817489B (zh) | 基于焦炭光学特性指标的配煤方法 | |
| CN117191625A (zh) | 一种干熄焦焦炭烧损率的检测方法 | |
| RU2777620C1 (ru) | Способ оценки качества угля, способ приготовления угольной смеси и способ получения кокса |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination |