CN116938005A - 直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器 - Google Patents

直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器 Download PDF

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CN116938005A CN202210366876.2A CN202210366876A CN116938005A CN 116938005 A CN116938005 A CN 116938005A CN 202210366876 A CN202210366876 A CN 202210366876A CN 116938005 A CN116938005 A CN 116938005A
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赵晨
姚绪梁
于天龙
刘腾
李磊
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Harbin Engineering University
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Abstract

直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，属于电力电子技术领域。解决了现有36脉波整流器的脉波倍增电路中辅助变压器的副边与原边的匝比较大，导致漏感增加，降低谐波抑制效果，进而导致整流器的输入电流谐波较大、以及增加制造难度的问题。本发明在现有串联型12脉波整流器的直流侧增加一个无源三倍增辅助电路，通过优化设置带多抽头的辅助变压器的原边绕组和副边绕组匝比，使得辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间分别为其输入电压周期的1/6，第一二极管整流桥和第二二极管整流桥的输出电流为等宽的四电平电流，然后根据交直流侧电流关系和直流侧电压关系，将脉波数倍增至36。本发明主要用于实现脉波倍增。

Description

直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器
技术领域
本发明属于电力电子技术领域。
背景技术
串联型12脉波整流器因具有电路结构简单、可靠性高和成本低廉等优点，被广泛应用于船舶电力推进，高压直流输电和金属冶炼等中高压大功率场合。但因整流器件的非线性和整流器结构的限制，不仅串联型12脉波整流器的输入电流谐波含量高(THD不低于10％)，而且输出电压的脉动较大，这会增加直流侧滤波器的体重，重量和成本。
为了有效抑制串联型12脉波整流器的输入电流谐波和输出电压脉动，增加整流器的脉波数是一种最常见的方法。并且现有技术中存在在串联型12脉波整流器的直流侧引入脉波倍增电路来增加整流器的脉波数，来获得36脉波的整流器，但其在直流侧引入的脉波倍增电路中的辅助变压器副边与原边的匝比较大，这会使变压器存在较大的漏感，降低谐波抑制效果，从而造成整流器的输入电流谐波依然较大，同时，较大的匝比也会增大变压器的制造难度，而且其在直流侧引入的脉波倍增电路需要两个单相辅助整流桥才能使电路实现倍增功能，这样电路会额外需要八个二极管，导致36脉波整流器整体结构复杂，因此，以上问题亟需解决。
发明内容
本发明目的是为了解决现有36脉波整流器的脉波倍增电路中辅助变压器的副边与原边的匝比较大，导致漏感增加，降低谐波抑制效果，进而导致整流器的输入电流谐波较大、以及增加制造难度的问题。本发明提供了3种不同结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器。
第一种结构：
直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器、第一二极管整流桥和第二二极管整流桥；无源三倍增辅助电路包括辅助单相整流桥、带双抽头的三绕组辅助变压器、平衡电抗器、辅助二极管Df1和辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥和第二二极管整流桥；
第一二极管整流桥的正极性输出端与电容C1的一端和辅助二极管Df1的阴极同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载的正极性端连接；
第二二极管整流桥的负极性输出端与电容C2的一端和辅助二极管Df2的阳极同时连接后，作为36脉波整流器的负输出端与负载的负极性端连接；
辅助单相整流桥的正极性输出端与第一二极管整流桥的负极性输出端连接，辅助单相整流桥的负极性输出端与第二二极管整流桥的正极性输出端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器的原边绕组AB的异名端A与其带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组CD的同名端D连接后作为带双抽头的三绕组辅助变压器的第一抽头与辅助单相整流桥的一个输入端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器的原边绕组AB的同名端B与其带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组EF的异名端E连接后作为带双抽头的三绕组辅助变压器的第二抽头与平衡电抗器的中心抽头连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组CD的异名端C与辅助单相整流桥的另一个输入端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组EF的同名端F与辅助二极管Df1的阳极与辅助二极管Df2的阴极同时连接；
平衡电抗器的一端与电容C1的另一端连接，平衡电抗器的另一端与电容C2的另一端连接；
通过设置带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组CD与其原边绕组AB的匝比，以及带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组EF与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间均为带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组EF的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥和第二二极管整流桥同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥和/或第二二极管整流桥工作时，其整流器桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电。
第二种结构：
直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器、第一二极管整流桥和第二二极管整流桥；
无源三倍增辅助电路包括辅助全波整流器、带双抽头的三绕组辅助变压器、平衡电抗器、辅助二极管Df1、辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥和第二二极管整流桥；
第一二极管整流桥的正极性输出端与电容C1的一端和辅助二极管Df1的阴极同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载的正极性端连接；
第一二极管整流桥的负极性输出端与第二二极管整流桥的正极性输出端和带双抽头的三绕组辅助变压器的原边绕组AB的异名端A同时连接；
第二二极管整流桥的负极性输出端与辅助全波整流器的输出端、电容C2的一端和辅助二极管Df2的阳极同时连接；
辅助全波整流器的两个输入端分别与带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组EG的异名端E和同名端G连接，带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组EG的中心抽头F作为36脉波整流器的负输出端与负载的负极性端连接；其中，中心抽头F作为带双抽头的三绕组辅助变压器的一个抽头；
带双抽头的三绕组辅助变压器的原边绕组AB的同名端B与其副边绕组CD的异名端C连接后，作为带双抽头的三绕组辅助变压器的另一个抽头与平衡电抗器的中心抽头连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组CD的同名端D与辅助二极管Df1的阳极和辅助二极管Df2的阴极同时连接；
平衡电抗器的一端与电容C1的另一端连接，平衡电抗器的另一端与电容C2的另一端连接；
通过设置带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组CD与其原边绕组AB的匝比，以及带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组EF或FG与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间均为带双抽头的三绕组辅助变压器的副边绕组CD的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥和第二二极管整流桥同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥和/或第二二极管整流桥工作时，其整流器桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电；其中，
副边绕组EF为副边绕组EG的异名端E与其副边绕组EG的中心抽头F间的绕组；
副边绕组FG为副边绕组EG的中心抽头F与其副边绕组EG的同名端G间的绕组。
第三种结构：
直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器、第一二极管整流桥和第二二极管整流桥；
无源三倍增辅助电路包括辅助全波整流器、带三抽头的多绕组辅助变压器、平衡电抗器、辅助二极管Df1、辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥和第二二极管整流桥；
第一二极管整流桥的负极性输出端与第二二极管整流桥的正极性输出端和带三抽头的多绕组辅助变压器的原边绕组AB的异名端A同时连接；
第二二极管整流桥的负极性输出端与辅助全波整流器的输出端和电容C2的一端同时连接；
第一二极管整流桥的正极性输出端与辅助二极管Df1的阴极、辅助二极管Df2的阴极和电容C1的一端同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载的正极性端连接；
辅助全波整流器的两个输入端分别与带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组EG的异名端E和同名端G连接；
带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组EG的中心抽头F，作为36脉波整流器的负输出端与负载的负极性端连接；所述中心抽头F为带三抽头的多绕组辅助变压器的1号抽头；
带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组AC的异名端C与辅助二极管Df1的阳极连接，带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组AC的同名端与其原边绕组AB的异名端A连接后，作为带三抽头的多绕组辅助变压器的2号抽头；
带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组BD的同名端D与辅助二极管Df2的阳极连接；带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组BD的异名端与其原边绕组AB的同名端B连接后，作为带三抽头的多绕组辅助变压器的3号抽头与平衡电抗器的中心抽头连接；
通过设置带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组AC与其原边绕组AB的匝比、带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组EF或FG与其原边绕组AB的匝比，以及带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组BD与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1的导通时间为带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组AC的输出电压周期的1/6，使辅助二极管Df2的导通时间均为带三抽头的多绕组辅助变压器的副边绕组BD的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥和第二二极管整流桥同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥和/或第二二极管整流桥工作时，其整流桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电；
其中，副边绕组EF为副边绕组EG的异名端E与其副边绕组EG的中心抽头F间的绕组；
副边绕组FG为副边绕组EG的中心抽头F与其副边绕组EG的同名端G间的绕组。
本发明带来的有益效果是：
本发明提供了三种结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，它们具有电路结构简单，可靠性高、有效抑制输入电流谐波含量和成本低廉等优点，其中心思想为，仅需在现有串联型12脉波整流器的直流侧增加一个无源三倍增辅助电路即可将常规串联型12脉波整流器脉波数倍增为36脉波，有效抑制串联型12脉波整流器的输入电流谐波含量和输出电压脉动，使得整流器的输入电流THD能满足大多数工业应用要求。
本发明所述的36脉波整流器相对于现有技术中通过串联型12脉波整流器的直流侧引入脉波倍增电路来增加整流器脉波数，获得36脉波的方式相比，降低了直流侧引入的无源三倍增辅助电路中辅助电压器的副边与原边的匝比，减小了变压器匝比过大引起的漏感对输入电流谐波的影响，同时降低了变压器的制造难度，而且本发明所提出的无源三倍增辅助电路中仅需4或6个二极管，简化了整流器的整体结构、降低了制造成本。
本发明所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，无需采用具有多相输出绕组的移相压器和任何有源开关器件，即可实现整流器脉波数的3倍增，与现有通过移相多重连接得到36脉波整流器相比，具有电路结构简单，易于实现和成本低廉等优点。
本发明所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，无需在整流器的输入侧串联电感，避免了采用辅助电压注入电路时需要在整流器的交流侧串联大电感的问题，使得整流器能够获得较高的位移因数和稳定的输出电压，在中高压大功率场合具有更好的应用前景。
附图说明
图1为具体实施方式一所述的第一种结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器的结构示意图；
图2为第一种结构的36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅰ时的电流回路示意图；
图3为第一种结构的36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅱ时的电流回路示意图；
图4为第一种结构的36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅲ时的电流回路示意图；
图5为第一种结构的36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅳ时的电流回路示意图；
图6为具体实施方式四所述的第二种结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器的结构示意图；
图7为第二种结构36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅰ时的电流回路示意图；
图8为第二种结构36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅱ时的电流回路示意图；
图9为第二种结构36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅲ时的电流回路示意图；
图10为第二种结构36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅳ时的电流回路示意图；
图11为具体实施方式七所述的第三种结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器的结构示意图；
图12为第三种结构的36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅰ时的电流回路示意图；
图13为第三种结构的36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅱ时的电流回路示意图；
图14为第三种结构的36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅲ时的电流回路示意图；
图15为第三种结构的36脉波整流器中的无源三倍增辅助电路，工作于模式Ⅳ时的电流回路示意图；
其中，图1至图15中，
ia、ib、ic分别为移相变压器1的a、b、c三相输入电流；
ua、ub、uc分别从电网输入至移相变压器1的a、b、c三相交流电压源；ia1、ib1、ic1分别是输入至第一二极管整流桥2的a、b、c三相电流；
ia2、ib2、ic2分别是输入至第二二极管整流桥3的a、b、c三相电流；
ic1为流过电容C1的电流；
ic2为流过电容C2的电流；
id1为第一二极管整流桥2正极性端输出的电流；
id2为输入至第二二极管整流桥3的负极性端的电流；
id为负载7的正极性端输入的电流；
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
ud为负载7两端的电压；
图1至图5中，
is为流过辅助单相整流桥4的电流；
ip为流过带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的电流；
if为流过带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF的电流；
if1为流过辅助二极管Df1的电流；
if2为流过辅助二极管Df2的电流；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的两端电压；
us为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的两端电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF的两端电压；
Np为带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB匝数；
Ns为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD匝数；
Nf为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF匝数；
图6至图10中，
is为流过辅助全波整流器4的电流；
io为流过带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的电流；
ip为流过带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的电流；
if1为流过辅助二极管Df1的电流；
if2为流过辅助二极管Df2的电流；
uo为带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的两端电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的两端电压；
us为带双抽头的三绕组辅助变压器5的绕组EF或FG的两端电压；
No为带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的匝数；
Np为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的匝数；
Ns为带双抽头的三绕组辅助变压器5的绕组EF或FG的匝数；
图11至图15中，
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB的两端电压；
up1为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC的两端电压；
up2为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD的两端电压；
us为带三抽头的多绕组辅助变压器5的绕组EF或FG的两端电压；
io1为流经带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB和副边绕组AC的电流之和；
io2为带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB和副边绕组BD的电流之和；
ip1为流经辅助二极管Df1的电流；
ip2为流经辅助二极管Df2的电流；
ip为ip1与ip2之和；
is为流经辅助全波整流器4的电流；
No为带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB的匝数；
Np1为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC的匝数；
Np2为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD的匝数；
Ns为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组EF或FG的匝数。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。
本发明提供了三种结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，且三种结构分别参见图1、图6和图11，其中，第一种结构的36脉波整流器，具体参见具体实施方式一至三，第二种结构的36脉波整流器，具体参见具体实施方式四至六，第三种结构的36脉波整流器，具体参见具体实施方式七至十，具体如下：
第一种结构，见具体实施方式一至三，如下：
具体实施方式一：下面结合图1说明本实施方式，本实施方式所述第一种结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器1、第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3，
无源三倍增辅助电路包括辅助单相整流桥4、带双抽头的三绕组辅助变压器5、平衡电抗器6、辅助二极管Df1和辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器1，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器1生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3；
第一二极管整流桥2的正极性输出端与电容C1的一端和辅助二极管Df1的阴极同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载7的正极性端连接；
第二二极管整流桥3的负极性输出端与电容C2的一端和辅助二极管Df2的阳极同时连接后，作为36脉波整流器的负输出端与负载7的负极性端连接；
辅助单相整流桥4的正极性输出端与第一二极管整流桥2的负极性输出端连接，辅助单相整流桥4的负极性输出端与第二二极管整流桥3的正极性输出端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的异名端A与其带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的同名端D连接后作为带双抽头的三绕组辅助变压器5的第一抽头与辅助单相整流桥4的一个输入端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的同名端B与其带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF的异名端E连接后作为带双抽头的三绕组辅助变压器5的第二抽头与平衡电抗器6的中心抽头连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的异名端C与辅助单相整流桥4的另一个输入端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF的同名端F与辅助二极管Df1的阳极与辅助二极管Df2的阴极同时连接；
平衡电抗器6的一端与电容C1的另一端连接，平衡电抗器6的另一端与电容C2的另一端连接；
通过设置带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD与其原边绕组AB的匝比，以及带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间均为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥2和/或第二二极管整流桥3工作时，其整流器桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电。
本实施方式中，所述整流器桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电中的“4电平阶梯直流电”，指的是一个周期内包含四个不同的电流状态，且同一电流状态下整流器桥输出的电流值恒定，“等宽”指的是每个电流状态的维持时间相同。
具体应用时，带双抽头的三绕组辅助变压器5为单相变压器，且最优匝比为：Ns/Np＝0.97；Nf/Np＝31.91，在当前匝比的情况下倍增效果最好，能使输入电流的THD达到最小为5.04％。Np为带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB匝数；
Ns为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD匝数；
Nf为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF匝数；
本发明在36脉波整流器处于当前结构下，通过合理的设置带双抽头的三绕组辅助变压器5的原、副边绕组匝比，且在匝数比较小的情况下，使得辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间分别为其输入电压周期的1/6，第一二极管整流桥2与第二二极管整流桥3的输出电流为等宽的4电平阶梯直流电时，无源三倍增辅助电路恰好将串联型12脉波整流器倍增为串联型36脉波整流器，此时，无源三倍增辅助电路抑制整流器输入电流谐波和输出电压纹波能力最强。本发明减小了变压器匝比过大引起的漏感对输入电流谐波的影响，同时降低了变压器的制造难度。
具体实施方式二：下面结合图1说明本实施方式，本实施方式对实施方式一所述的第一种结构的36脉波整流器作进一步说明，所述的辅助单相整流桥4包括二极管Dm1、二极管Dm2、二极管Dm3和二极管Dm4，
二极管Dm1的阴极与二极管Dm2的阴极连接后，作为辅助单相整流桥4的正极性输出端；
二极管Dm3的阳极与二极管Dm4的阳极连接后，作为辅助单相整流桥4的负极性输出端；
二极管Dm2的阳极和二极管Dm4的阴极连接后，作为辅助单相整流桥4的一个输入端；
二极管Dm1的阳极与二极管Dm3的阴极连接后，作为辅助单相整流桥4的另一个输入端。
本优选实施方式中，给出了辅助单相整流桥4的一种具体结构，其只含4个二极管，使其本发明所提出的无源三倍增辅助电路中仅需6个二极管，即可实现脉波倍增，简化了无源三倍增辅助电路的结构，进一步简化了整流器的整体结构、降低了制造成本。
具体实施方式三：下面结合图2至图5说明本实施方式，本实施方式对实施方式二所述的第一种结构的36脉波整流器作进一步说明，所述的无源三倍增辅助电路包括四种工作模式，具体为：
工作模式Ⅰ：参见图2，当ud1>ud2、|uf|<ud/2且uf>0时，辅助单相整流桥4中二极管Dm1和二极管Dm4反偏截止，二极管Dm2和二极管Dm3正向导通，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD和原边绕组AB均处于工作状态，此时，与双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF的同名端F连接的辅助二极管Df1和辅助二极管Df2均反偏截止，使得第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3共同为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
ud为负载7两端的电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF两端的电压；
工作模式Ⅱ：参见图3，当ud1>ud2、uf>ud/2时，辅助单相整流桥4中二极管Dm1、二极管Dm3和二极管Dm4均反偏截止，二极管Dm2正向导通，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB和副边绕组EF均处于工作状态，同时，与带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF的同名端F连接的辅助二极管Df2反偏截止、辅助二极管Df1正向导通，流经辅助二极管Df1的电流if1＞0，电流if1注入至第一二极管整流桥2的正极性输出端，此时，第二二极管整流桥3不工作，且其输出电流为零，而第一二极管整流桥2单独为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
ud为负载7两端的电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF两端的电压；
工作模式Ⅲ：参见图4，当ud1<ud2、|uf|<ud/2，且uf<0时，辅助单相整流桥4中二极管Dm2和二极管Dm3反偏截止，二极管Dm1和二极管Dm4正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB和副边绕组CD均处于工作状态，同时，
与带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF的同名端F连接的辅助二极管Df1和辅助二极管Df2均反偏截止，此时，第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3共同为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
ud为负载7两端的电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF两端的电压；
工作模式Ⅳ：参见图5，当ud1<ud2、-uf>ud/2时，辅助单相整流桥4中二极管Dm1、二极管Dm2和二极管Dm3均反偏截止，二极管Dm4正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB和副边绕组EF均处于工作状态，同时，与副边绕组EF的F端连接的辅助二极管Df1反偏截止、辅助二极管Df2正向导通，流经辅助二极管Df2的电流if2＞0，电流if2注入至平衡电抗器6的中心抽头，此时，第一二极管整流桥2不工作，且其输出电流为零，第二二极管整流桥3单独为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
ud为负载7两端的电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF两端的电压。
第二种结构，见具体实施方式四至六，如下：
具体实施方式四：下面结合图6说明本实施方式，本实施方式所述第二种结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器1、第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3；
无源三倍增辅助电路包括辅助全波整流器4、带双抽头的三绕组辅助变压器5、平衡电抗器6、辅助二极管Df1、辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器1，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器1生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3；
第一二极管整流桥2的正极性输出端与电容C1的一端和辅助二极管Df1的阴极同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载7的正极性端连接；
第一二极管整流桥2的负极性输出端与第二二极管整流桥3的正极性输出端和带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的异名端A同时连接；
第二二极管整流桥3的负极性输出端与辅助全波整流器4的输出端和电容C2的一端和辅助二极管Df2的阳极同时连接；
辅助全波整流器4的两个输入端分别与带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EG的异名端E和同名端G连接，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EG的中心抽头F作为36脉波整流器的负输出端与负载7的负极性端连接；其中，中心抽头F作为带双抽头的三绕组辅助变压器5的一个抽头；
带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的同名端B与其副边绕组CD的异名端C连接后，作为带双抽头的三绕组辅助变压器5的另一个抽头与平衡电抗器6的中心抽头连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的同名端D与辅助二极管Df1的阳极和辅助二极管Df2的阴极同时连接；
平衡电抗器6的一端与电容C1的另一端连接，平衡电抗器6的另一端与电容C2的另一端连接；
通过设置带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD与其原边绕组AB的匝比，以及带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF或FG与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间均为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥2和/或第二二极管整流桥3工作时，其整流器桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电；其中，
副边绕组EF为副边绕组EG的异名端E与其副边绕组EG的中心抽头F间的绕组；
副边绕组FG为副边绕组EG的中心抽头F与其副边绕组EG的同名端G间的绕组。
本实施方式中，所述整流器桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电中的“4电平阶梯直流电”，指的是一个周期内包含四个不同的电流状态，且同一电流状态下整流器桥输出的电流值恒定，“等宽”指的是每个电流状态的维持时间相同。
具体应用时，带双抽头的三绕组辅助变压器5为单相变压器。且最优匝比为：Ns/No＝0.653；Np/No＝21.17，在当前匝比的情况下倍增效果最好，能使输入电流的THD达到最小为5.04％。No为带双抽头的三绕组辅助变压器5的原边绕组AB的匝数；Np为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的匝数；Ns为带双抽头的三绕组辅助变压器5的绕组EF或FG的匝数。
本发明在36脉波整流器处于当前结构下，通过合理的设置带双抽头的三绕组辅助变压器5的原、副边绕组匝比，且在匝数比较小的情况下，使得辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间分别为其输入电压周期的1/6，第一二极管整流桥2与第二二极管整流桥3的输出电流为等宽的4电平阶梯直流电时，无源三倍增辅助电路恰好将串联型12脉波整流器倍增为串联型36脉波整流器，此时，无源三倍增辅助电路抑制整流器输入电流谐波和输出电压纹波能力最强。本发明减小了变压器匝比过大引起的漏感对输入电流谐波的影响，同时降低了变压器的制造难度。
具体实施方式五：下面结合图6说明本实施方式，本实施方式对实施方式四所述的第二种结构的36脉波整流器作进一步说明，所述的辅助全波整流器4包括二极管Dm1和二极管Dm2；
二极管Dm1的阴极与二极管Dm2的阴极同时连接后，作为辅助全波整流器4输出端；
二极管Dm1的阳极与二极管Dm2的阳极分别与带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EG中的异名端E和同名端G端连接；其中，
二极管Dm1的阳极作为辅助全波整流器4的第一输入端；
二极管Dm2的阳极作为辅助全波整流器4的第二输入端。
具体实施方式六：下面结合图7至图10说明本实施方式，本实施方式对实施方式五所述的第二种结构的36脉波整流器作进一步说明，所述的无源三倍增辅助电路包括四种工作模式，具体为：
工作模式Ⅰ：参见图7，当ud1>ud2、|up|<(ud1+ud2)/2、且up>0时，辅助全波整流器4中二极管Dm1反偏截止，二极管Dm2正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组FG处于工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD处于非工作状态，同时，与带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的同名端D连接的辅助二极管Df1和辅助二极管Df2反偏截止，此时，第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3共同为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD两端的电压；
工作模式Ⅱ：参见图8，当ud1>ud2、up>(ud1+ud2)/2时，辅助单相整流器4中二极管Dm1反偏截止，二极管Dm2正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组FG处于工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD处于工作状态，与带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的同名端D连接的辅助二极管Df1正向导通、辅助二极管Df2反偏截止，流经辅助二极管Df1的电流if1＞0，电流if1注入至第一二极管整流桥2的正极性输出端，此时，第二二极管整流桥3不工作，且其输出电流为零，第一二极管整流桥2为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD两端的电压；
工作模式Ⅲ：参见图9，当ud1<ud2、|up|<(ud1+ud2)/2、且up<0，us<0时，辅助全波整流器4中二极管Dm2反偏截止，二极管Dm1正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组FG处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF处于工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD处于非工作状态，同时，与带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的同名端D连接的辅助二极管Df1和辅助二极管Df2反偏截止，此时，第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3共同为负载7两端供电；其中，ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD两端的电压；
us为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF两端的电压或带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组FG两端的电压；
工作模式Ⅳ：参见图10，当ud1<ud2、-up>(ud1+ud2)/2且up<0，us<0时，辅助全波整流器4中二极管Dm2反偏截止，二极管Dm1正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组FG处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF处于工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD处于工作状态，与带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD的同名端D连接的辅助二极管Df2正向导通、辅助二极管Df1反偏截止，流经辅助二极管Df2的电流if2＞0，电流if2注入至平衡电抗器6的中心抽头，此时，第一二极管整流桥2不工作，且其输出电流为零，第二二极管整流桥3为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥3的输出电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组CD两端的电压；
us为带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组EF两端的电压或带双抽头的三绕组辅助变压器5的副边绕组FG两端的电压。
第三种结构，见具体实施方式七至十，如下：
具体实施方式七：下面结合图11说明本实施方式，本实施方式所述第三种结构的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器1、第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3；
无源三倍增辅助电路包括辅助全波整流器4、带三抽头的多绕组辅助变压器5、平衡电抗器6、辅助二极管Df1、辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器1，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器1生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3；
第一二极管整流桥2的负极性输出端与第二二极管整流桥3的正极性输出端和带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB的异名端A同时连接；
第二二极管整流桥3的负极性输出端与辅助全波整流器4的输出端和电容C2的一端同时连接；
第一二极管整流桥2的正极性输出端与辅助二极管Df1的阴极、辅助二极管Df2的阴极和电容C1的一端同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载7的正极性端连接；
辅助全波整流器4的两个输入端分别与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组EG的异名端E和同名端G连接；
带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组EG的中心抽头F，作为36脉波整流器的负输出端与负载7的负极性端连接；所述中心抽头F为带三抽头的多绕组辅助变压器5的1号抽头；
带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC的异名端C与辅助二极管Df1的阳极连接，带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC的同名端与其原边绕组AB的异名端A连接后，作为带三抽头的多绕组辅助变压器5的2号抽头；
带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD的同名端D与辅助二极管Df2的阳极连接；带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD的异名端与其原边绕组AB的同名端B连接后，作为带三抽头的多绕组辅助变压器5的3号抽头与平衡电抗器6的中心抽头连接；
通过设置带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC与其原边绕组AB的匝比、带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组EF或FG与其原边绕组AB的匝比，以及带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1的导通时间为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC的输出电压周期的1/6，使辅助二极管Df2的导通时间均为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥2和/或第二二极管整流桥3工作时，其整流桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电；
其中，副边绕组EF为副边绕组EG的异名端E与其副边绕组EG的中心抽头F间的绕组；
副边绕组FG为副边绕组EG的中心抽头F与其副边绕组EG的同名端G间的绕组。
本实施方式中，所述整流桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电中的“4电平阶梯直流电”，指的是一个周期内包含四个不同的电流状态，且同一电流状态下整流器桥输出的电流值恒定，“等宽”指的是每个电流状态的维持时间相同。
具体应用时，带双抽头的三绕组辅助变压器5为单相变压器。
本发明在36脉波整流器处于当前结构下，通过合理的设置带双抽头的三绕组辅助变压器5的原、副边绕组匝比，且在匝数比较小的情况下，使得辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间分别为其输入电压周期的1/6，第一二极管整流桥2与第二二极管整流桥3的输出电流为等宽的4电平阶梯直流电时，无源三倍增辅助电路恰好将串联型12脉波整流器倍增为串联型36脉波整流器，此时，无源三倍增辅助电路抑制整流器输入电流谐波和输出电压纹波能力最强。本发明减小了变压器匝比过大引起的漏感对输入电流谐波的影响，同时降低了变压器的制造难度。
具体实施方式八：下面结合图11说明本实施方式，本实施方式对实施方式七所述的第三种结构的36脉波整流器作进一步说明，辅助全波整流器4包括二极管Dm1和二极管Dm2,
二极管Dm1的阳极与二极管Dm2的阳极分别作为辅助全波整流器4的两个输入端，且二极管Dm1的阳极与二极管Dm2的阳极分别与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组EG的异名端E和同名端G连接；
二极管Dm1的阴极与二极管Dm2的阴极连接后，作为辅助全波整流器4的输出端。
具体实施方式九：下面结合图12至图15说明本实施方式，本实施方式对实施方式八所述的第三种结构的36脉波整流器作进一步说明，所述的无源三倍增辅助电路包括四种工作模式，具体为：
工作模式Ⅰ：参见图12，当uo>0且up2<(ud1-uo)时，辅助全波整流器4中二极管Dm1反偏截止，二极管Dm2正向导通；带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB和副边绕组FG均处于工作状态，带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC、副边绕组BD和副边绕组EF均处于非工作状态；
同时，与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC连接的辅助二极管Df1和与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD连接的辅助二极管Df2反偏截止，此时，第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3共同为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB两端的电压；
up2为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD两端的电压；
工作模式Ⅱ：参见图13，当uo>0且up2>(ud1-uo)时，辅助全波整流器4中二极管Dm1反偏截止，二极管Dm2正向导通；带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB、副边绕组BD和副边绕组FG均处于工作状态；
同时，与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD连接的辅助二极管Df2正向导通，流经过辅助二极管Df2的电流ip2＞0，电流ip2注入至第一二极管整流桥2的正极性输出端；带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC、副边绕组EF处于非工作状态，
同时与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC连接的辅助二极管Df1反偏截止，此时，第一二极管整流桥2为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB两端的电压；
up2为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD两端的电压；
工作模式Ⅲ：参见图14，当uo<0且-up1<ud1时，辅助全波整流器4中二极管Dm2反偏截止，二极管Dm1正向导通；带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB和副边绕组EF均处于工作状态，带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC、副边绕组BD和副边绕组FG处于非工作状态，
同时，与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC连接的辅助二极管Df1和与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD连接的辅助二极管Df2均反偏截止，此时，第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3共同为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB两端的电压；
up1为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC两端的电压；
工作模式Ⅳ：参见图15，当uo<0且-up1>ud1时，辅助全波整流器4中二极管Dm2反偏截止，二极管Dm1正向导通；带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB、副边绕组AC和副边绕组EF均处于工作状态，带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD和副边绕组FG均处于非工作状态，同时，
与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC连接的辅助二极管Df1正向导通，流经过辅助二极管Df1的电流ip1＞0；与带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD连接的辅助二极管Df2反偏截止，此时，第二二极管整流桥3为负载7两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥2的输出电压；
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB两端的电压；
up1为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC两端的电压。
具体实施方式十：下面结合图11说明本实施方式，本实施方式对实施方式七所述的第三种结构的36脉波整流器作进一步说明，Ns/No＝0.653；Np1/No＝20.17；Np2/No＝21.17；
其中，No为带三抽头的多绕组辅助变压器5的原边绕组AB的匝数；
Np1为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组AC的匝数；
Np2为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组BD的匝数；
Ns为带三抽头的多绕组辅助变压器5的副边绕组EF或FG的匝数。
本优选实施方式中，给出了最优匝比，在当前匝比的情况下倍增效果最好，能使输入电流的THD达到最小为5.04％，在匝数比较小的情况下，使得辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间分别为其输入电压周期的1/6，第一二极管整流桥2与第二二极管整流桥3的输出电流为等宽的4电平阶梯直流电，实现36脉波倍增，此时，无源三倍增辅助电路抑制整流器输入电流谐波和输出电压纹波能力最强。本发明减小了变压器匝比过大引起的漏感对输入电流谐波的影响，同时降低了变压器的制造难度。
原理分析：
本发明三种结构的36脉波整流器的整体思想，均是通过在常规串联型12脉波整流器的直流侧增加一个无源三倍增辅助电路，来从串联型12脉波整流器的直流侧提取原边绕组AB的4电平阶梯波电流来调制并增加第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3的输出电流电平数，具体为：
通过优化设置带多抽头的辅助变压器的原边绕组和副边绕组匝比，使得辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间分别为其输入电压周期的1/6，第一二极管整流桥2和第二二极管整流桥3的输出电流为等宽的四电平电流，然后根据交直流侧电流关系和直流侧电压关系，将整流器的脉波数从12倍增为36，有效抑制输入电流谐波和输出电压的脉动，也即实现本发明在基本不增加整流器复杂程度和不降低输出电压稳定性的前提下，解决现有串联型12脉波整流器的输入电流谐波含量高和输出电压脉动大的问题，且本发明所述的36脉波整流器同比现有技术中通过脉波倍增电路实现的36脉波整流器，降低了直流侧引入的无源三倍增辅助电路中辅助电压器的副边与原边的匝比，减小了变压器匝比过大引起的漏感对输入电流谐波的影响，同时降低了变压器的制造难度，而且本发明所提出的无源三倍增辅助电路中仅需4或6个二极管，简化了整流器的整体结构、降低了制造成本。
虽然在本文中参照了特定的实施方式来描述本发明，但是应该理解的是，这些实施例仅仅是本发明的原理和应用的示例。因此应该理解的是，可以对示例性的实施例进行许多修改，并且可以设计出其他的布置，只要不偏离所附权利要求所限定的本发明的精神和范围。应该理解的是，可以通过不同于原始权利要求所描述的方式来结合不同的从属权利要求和本文中所述的特征。还可以理解的是，结合单独实施例所描述的特征可以使用在其他所述实施例中。

Claims (10)

1.直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器(1)、第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)；其特征在于；
无源三倍增辅助电路包括辅助单相整流桥(4)、带双抽头的三绕组辅助变压器(5)、平衡电抗器(6)、辅助二极管Df1和辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器(1)，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器(1)生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)；
第一二极管整流桥(2)的正极性输出端与电容C1的一端和辅助二极管Df1的阴极同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载(7)的正极性端连接；
第二二极管整流桥(3)的负极性输出端与电容C2的一端和辅助二极管Df2的阳极同时连接后，作为36脉波整流器的负输出端与负载(7)的负极性端连接；
辅助单相整流桥(4)的正极性输出端与第一二极管整流桥(2)的负极性输出端连接，辅助单相整流桥(4)的负极性输出端与第二二极管整流桥(3)的正极性输出端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB的异名端A与其带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD的同名端D连接后作为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的第一抽头与辅助单相整流桥(4)的一个输入端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB的同名端B与其带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF的异名端E连接后作为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的第二抽头与平衡电抗器(6)的中心抽头连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD的异名端C与辅助单相整流桥(4)的另一个输入端连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF的同名端F与辅助二极管Df1的阳极与辅助二极管Df2的阴极同时连接；
平衡电抗器(6)的一端与电容C1的另一端连接，平衡电抗器(6)的另一端与电容C2的另一端连接；
通过设置带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD与其原边绕组AB的匝比，以及带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间均为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥(2)和/或第二二极管整流桥(3)工作时，其整流器桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电。
2.根据权利要求1所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，其特征在于，所述的辅助单相整流桥4包括二极管Dm1、二极管Dm2、二极管Dm3和二极管Dm4；
二极管Dm1的阴极与二极管Dm2的阴极连接后，作为辅助单相整流桥(4)的正极性输出端；
二极管Dm3的阳极与二极管Dm4的阳极连接后，作为辅助单相整流桥(4)的负极性输出端；
二极管Dm2的阳极和二极管Dm4的阴极连接后，作为辅助单相整流桥(4)的一个输入端；
二极管Dm1的阳极与二极管Dm3的阴极连接后，作为辅助单相整流桥(4)的另一个输入端。
3.根据权利要求2所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，其特征在于，所述的无源三倍增辅助电路包括四种工作模式，具体为：
工作模式Ⅰ：当ud1>ud2、|uf|<ud/2且uf>0时，辅助单相整流桥(4)中二极管Dm1和二极管Dm4反偏截止，二极管Dm2和二极管Dm3正向导通，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD和原边绕组AB均处于工作状态，此时，与双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF的同名端F连接的辅助二极管Df1和辅助二极管Df2均反偏截止，使得第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)共同为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥(3)的输出电压；
ud为负载(7)两端的电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF两端的电压；
工作模式Ⅱ：当ud1>ud2、uf>ud/2时，辅助单相整流桥(4)中二极管Dm1、二极管Dm3和二极管Dm4均反偏截止，二极管Dm2正向导通，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB和副边绕组EF均处于工作状态，同时，与带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF的同名端F连接的辅助二极管Df2反偏截止、辅助二极管Df1正向导通，流经辅助二极管Df1的电流if1＞0，电流if1注入至第一二极管整流桥(2)的正极性输出端，此时，第二二极管整流桥(3)不工作，且其输出电流为零，而第一二极管整流桥(2)单独为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥(3)的输出电压；
ud为负载(7)两端的电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF两端的电压；
工作模式Ⅲ：当ud1<ud2、|uf|<ud/2，且uf<0时，辅助单相整流桥(4)中二极管Dm2和二极管Dm3反偏截止，二极管Dm1和二极管Dm4正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB和副边绕组CD均处于工作状态，同时，与带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF的同名端F连接的辅助二极管Df1和辅助二极管Df2均反偏截止，此时，第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)共同为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥(3)的输出电压；
ud为负载(7)两端的电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF两端的电压；
工作模式Ⅳ：当ud1<ud2、-uf>ud/2时，辅助单相整流桥(4)中二极管Dm1、二极管Dm2和二极管Dm3均反偏截止，二极管Dm4正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB和副边绕组EF均处于工作状态，同时，与副边绕组EF的F端连接的辅助二极管Df1反偏截止、辅助二极管Df2正向导通，流经辅助二极管Df2的电流if2＞0，电流if2注入至平衡电抗器(6)的中心抽头，此时，第一二极管整流桥(2)不工作，且其输出电流为零，第二二极管整流桥(3)单独为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥(3)的输出电压；
ud为负载(7)两端的电压；
uf为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF两端的电压。
4.直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器(1)、第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)；其特征在于；
无源三倍增辅助电路包括辅助全波整流器(4)、带双抽头的三绕组辅助变压器(5)、平衡电抗器(6)、辅助二极管Df1、辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器(1)，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器(1)生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)；
第一二极管整流桥(2)的正极性输出端与电容C1的一端和辅助二极管Df1的阴极同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载(7)的正极性端连接；
第一二极管整流桥(2)的负极性输出端与第二二极管整流桥(3)的正极性输出端和带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB的异名端A同时连接；
第二二极管整流桥(3)的负极性输出端与辅助全波整流器(4)的输出端、电容C2的一端和辅助二极管Df2的阳极同时连接；
辅助全波整流器(4)的两个输入端分别与带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EG的异名端E和同名端G连接，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EG的中心抽头F作为36脉波整流器的负输出端与负载(7)的负极性端连接；其中，中心抽头F作为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的一个抽头；
带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB的同名端B与其副边绕组CD的异名端C连接后，作为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的另一个抽头与平衡电抗器(6)的中心抽头连接；
带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD的同名端D与辅助二极管Df1的阳极和辅助二极管Df2的阴极同时连接；
平衡电抗器(6)的一端与电容C1的另一端连接，平衡电抗器(6)的另一端与电容C2的另一端连接；
通过设置带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD与其原边绕组AB的匝比，以及带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF或FG与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1和辅助二极管Df2的导通时间均为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥(2)和/或第二二极管整流桥(3)工作时，其整流器桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电；其中，
副边绕组EF为副边绕组EG的异名端E与其副边绕组EG的中心抽头F间的绕组；
副边绕组FG为副边绕组EG的中心抽头F与其副边绕组EG的同名端G间的绕组。
5.根据权利要求4所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，其特征在于，所述的辅助全波整流器(4)包括二极管Dm1和二极管Dm2；
二极管Dm1的阴极与二极管Dm2的阴极同时连接后，作为辅助全波整流器(4)输出端；
二极管Dm1的阳极与二极管Dm2的阳极分别与带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EG中的异名端E和同名端G端连接；其中，
二极管Dm1的阳极作为辅助全波整流器(4)的第一输入端；
二极管Dm2的阳极作为辅助全波整流器(4)的第二输入端。
6.根据权利要求5所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，其特征在于，所述的无源三倍增辅助电路包括四种工作模式，具体为：
工作模式Ⅰ：当ud1>ud2、|up|<(ud1+ud2)/2、且up>0时，辅助全波整流器(4)中二极管Dm1反偏截止，二极管Dm2正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组FG处于工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD处于非工作状态，同时，与带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD的同名端D连接的辅助二极管Df1和辅助二极管Df2反偏截止，此时，第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)共同为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥(3)的输出电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD两端的电压；
工作模式Ⅱ：当ud1>ud2、up>(ud1+ud2)/2时，辅助单相整流器4中二极管Dm1反偏截止，二极管Dm2正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组FG处于工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD处于工作状态，与带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD的同名端D连接的辅助二极管Df1正向导通、辅助二极管Df2反偏截止，流经辅助二极管Df1的电流if1＞0，电流if1注入至第一二极管整流桥(2)的正极性输出端，此时，第二二极管整流桥(3)不工作，且其输出电流为零，第一二极管整流桥(2)为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥(3)的输出电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD两端的电压；
工作模式Ⅲ：当ud1<ud2、|up|<(ud1+ud2)/2、且up<0，us<0时，辅助全波整流器(4)中二极管Dm2反偏截止，二极管Dm1正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组FG处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF处于工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD处于非工作状态，同时，与带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD的同名端D连接的辅助二极管Df1和辅助二极管Df2反偏截止，此时，第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)共同为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥(3)的输出电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD两端的电压；
us为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF两端的电压或带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组FG两端的电压；
工作模式Ⅳ：当ud1<ud2、-up>(ud1+ud2)/2且up<0，us<0时，辅助全波整流器(4)中二极管Dm2反偏截止，二极管Dm1正向导通；带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组FG处于非工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF处于工作状态，带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD处于工作状态，与带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD的同名端D连接的辅助二极管Df2正向导通、辅助二极管Df1反偏截止，流经辅助二极管Df2的电流if2＞0，电流if2注入至平衡电抗器(6)的中心抽头，此时，第一二极管整流桥(2)不工作，且其输出电流为零，第二二极管整流桥(3)为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
ud2为第二二极管整流桥(3)的输出电压；
up为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组CD两端的电压；
us为带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF两端的电压或带双抽头的三绕组辅助变压器(5)的副边绕组FG两端的电压。
7.直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，包括串联型12脉波整流器和无源三倍增辅助电路，无源三倍增辅助电路用于对串联型12脉波整流器的12脉波进行3倍倍增，获得36脉波；所述串联型12脉波整流器包括移相变压器(1)、第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)；
无源三倍增辅助电路包括辅助全波整流器(4)、带三抽头的多绕组辅助变压器(5)、平衡电抗器(6)、辅助二极管Df1、辅助二极管Df2、电容C1和电容C2；
移相变压器(1)，用于将电网输入的三相电压进行移相，生成两路相位相差30°、幅值相同的三相电压，并将移相变压器(1)生成的两路三相电压分别送至第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)；
第一二极管整流桥(2)的负极性输出端与第二二极管整流桥(3)的正极性输出端和带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB的异名端A同时连接；
第二二极管整流桥(3)的负极性输出端与辅助全波整流器(4)的输出端和电容C2的一端同时连接；
第一二极管整流桥(2)的正极性输出端与辅助二极管Df1的阴极、辅助二极管Df2的阴极和电容C1的一端同时连接后，作为36脉波整流器的正输出端与负载(7)的正极性端连接；
辅助全波整流器(4)的两个输入端分别与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组EG的异名端E和同名端G连接；
带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组EG的中心抽头F，作为36脉波整流器的负输出端与负载(7)的负极性端连接；所述中心抽头F为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的1号抽头；
带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC的异名端C与辅助二极管Df1的阳极连接，带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC的同名端与其原边绕组AB的异名端A连接后，作为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的2号抽头；
带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD的同名端D与辅助二极管Df2的阳极连接；带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD的异名端与其原边绕组AB的同名端B连接后，作为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的3号抽头与平衡电抗器(6)的中心抽头连接；
通过设置带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC与其原边绕组AB的匝比、带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF或FG与其原边绕组AB的匝比，以及带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD与其原边绕组AB的匝比，使辅助二极管Df1的导通时间为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC的输出电压周期的1/6，使辅助二极管Df2的导通时间均为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD的输出电压周期的1/6，从而使第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)同时工作或交替工作，且当第一二极管整流桥(2)和/或第二二极管整流桥(3)工作时，其整流桥输出的电流为等宽的4电平阶梯直流电；
其中，副边绕组EF为副边绕组EG的异名端E与其副边绕组EG的中心抽头F间的绕组；
副边绕组FG为副边绕组EG的中心抽头F与其副边绕组EG的同名端G间的绕组。
8.根据权利要求7所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，其特征在于，辅助全波整流器(4)包括二极管Dm1和二极管Dm2,
二极管Dm1的阳极与二极管Dm2的阳极分别作为辅助全波整流器(4)的两个输入端，且二极管Dm1的阳极与二极管Dm2的阳极分别与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组EG的异名端E和同名端G连接；
二极管Dm1的阴极与二极管Dm2的阴极连接后，作为辅助全波整流器(4)的输出端。
9.根据权利要求8所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，其特征在于，所述的无源三倍增辅助电路包括四种工作模式，具体为：
工作模式Ⅰ：当uo>0且up2<(ud1-uo)时，辅助全波整流器(4)中二极管Dm1反偏截止，二极管Dm2正向导通；带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB和副边绕组FG均处于工作状态，带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC、副边绕组BD和副边绕组EF均处于非工作状态；
同时，与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC连接的辅助二极管Df1和与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD连接的辅助二极管Df2反偏截止，此时，第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)共同为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB两端的电压；
up2为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD两端的电压；
工作模式Ⅱ：当uo>0且up2>(ud1-uo)时，辅助全波整流器(4)中二极管Dm1反偏截止，二极管Dm2正向导通；带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB、副边绕组BD和副边绕组FG均处于工作状态；
同时，与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD连接的辅助二极管Df2正向导通，流经过辅助二极管Df2的电流ip2＞0，电流ip2注入至第一二极管整流桥(2)的正极性输出端；带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC、副边绕组EF处于非工作状态，
同时与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC连接的辅助二极管Df1反偏截止，此时，第一二极管整流桥(2)为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB两端的电压；
up2为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD两端的电压；
工作模式Ⅲ：当uo<0且-up1<ud1时，辅助全波整流器(4)中二极管Dm2反偏截止，二极管Dm1正向导通；带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB和副边绕组EF均处于工作状态，带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC、副边绕组BD和副边绕组FG处于非工作状态，
同时，与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC连接的辅助二极管Df1和与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD连接的辅助二极管Df2均反偏截止，此时，第一二极管整流桥(2)和第二二极管整流桥(3)共同为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB两端的电压；
up1为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC两端的电压；
工作模式Ⅳ：当uo<0且-up1>ud1时，辅助全波整流器(4)中二极管Dm2反偏截止，二极管Dm1正向导通；带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB、副边绕组AC和副边绕组EF均处于工作状态，带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD和副边绕组FG均处于非工作状态，同时，
与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC连接的辅助二极管Df1正向导通，流经过辅助二极管Df1的电流ip1＞0；与带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD连接的辅助二极管Df2反偏截止，此时，第二二极管整流桥(3)为负载(7)两端供电；其中，
ud1为第一二极管整流桥(2)的输出电压；
uo为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB两端的电压；
up1为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC两端的电压。
10.根据权利要求7所述的直流侧带无源三倍增辅助电路的36脉波整流器，其特征在于，Ns/No＝0.653；Np1/No＝20.17；Np2/No＝21.17；
其中，No为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的原边绕组AB的匝数；
Np1为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组AC的匝数；
Np2为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组BD的匝数；
Ns为带三抽头的多绕组辅助变压器(5)的副边绕组EF或FG的匝数。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
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CN117595684A (zh) * 2024-01-17 2024-02-23 兰州交通大学 一种直流侧带双无源脉波倍增电路的串联型36脉波整流器

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