CN116583659A - 具有高度过滤效率的催化活性颗粒过滤器 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于从内燃机的废气中去除颗粒的壁流式过滤器，该壁流式过滤器包括长度为L的壁流式过滤器基材以及彼此不同的涂层Z和F，其中该壁流式过滤器基材具有通道E和A，这些通道在该壁流式过滤器基材的第一端部和第二端部之间平行地延伸、由多孔壁分开并分别形成表面OE和OA，并且其中该通道E在该第二端部处封闭并且该通道A在该第一端部处封闭，并且其中涂层Z位于该多孔壁中和/或该表面OA上，但不在该表面OE上，并且包含钯和/或铑、铈/锆混合氧化物，其特征在于，涂层F位于该多孔壁中和/或该表面OE上，但不在该表面OA上，并且包含微粒金属化合物且不含贵金属。

Description

具有高度过滤效率的催化活性颗粒过滤器
本发明涉及一种壁流式过滤器、其制造方法及其用于减少内燃机的有害废气的用途。
具有和不具有附加催化活性涂层的柴油微粒过滤器或汽油微粒过滤器是用于去除颗粒排放物并减少废气中有害物质的合适聚集体。这些是壁流式蜂窝体，其被称为催化剂支撑体、载体或基材整料。为了满足法律标准，希望当前和未来针对内燃机的废气后处理的应用不仅出于成本原因而且出于安装空间原因而将微粒过滤器与其他催化活性功能组合。催化活性涂层可被定位在表面上或形成该表面的通道的壁中。催化活性涂层通常在所谓的涂覆操作中以悬浮液的形式被施加到催化剂支撑体上。汽车废气催化剂制造商过去已公布了许多这样的方法；参见例如EP1064094B1、EP2521618B1、WO10015573A2、EP1136462B1、US6478874B1、US4609563A、WO9947260A1、JP5378659B2、EP2415522A1和JP2014205108A2。
与相同尺寸的流通式支撑体相比，使用微粒过滤器(无论是否经催化涂覆)导致废气背压显著增加，并且因此导致发动机扭矩减小或可能导致燃料消耗增加。为了甚至不进一步增加废气背压，催化剂的催化活性贵金属的氧化载体材料或氧化催化剂材料的量通常在过滤器的情况下比在流通式支撑体的情况下以更小的量施加。因此，经催化涂覆的微粒过滤器的催化效果经常不如相同尺寸的流通式整料的催化效果。
人们已经做出了一些努力来提供由于活性涂层而具有良好催化活性但仍具有最低可能废气背压的微粒过滤器。关于低废气背压，已证明有利的是催化活性涂层不作为多孔壁流式过滤器的通道壁上的层存在，而是过滤器的通道壁散布有催化活性材料；参见例如WO2005016497A1、JPH01-151706和EP1789190B1。为此，选择催化涂层的粒度，使得微粒渗透到壁流式过滤器的孔中并且可通过煅烧将微粒固定在那里。具有壁内涂层的催化活性过滤器的缺点是催化活性物质的量受到多孔壁的吸收容量的限制。
已发现，通过将催化活性物质施加到壁流式蜂窝体的通道壁的表面，可实现废气中有害物质的转化的增加。具有催化活性材料的壁上涂层和壁内涂层的组合也是可能的，因此可在不显著增加背压的情况下进一步提高催化性能。
除了催化效果，可通过涂层改善的过滤器的另一个功能是其过滤效率，即过滤效果本身。WO 2011151711A1描述了一种方法，通过该方法将干燥气溶胶撞击在未涂覆或经催化涂覆的过滤器上，该过滤器在通道壁中携带催化活性材料(具有载体涂料的壁内涂层)。通过分布粉末状高熔点金属氧化物来提供气溶胶，并且借助于气流引导气溶胶通过壁流式过滤器的入口侧。在这种情况下，粒度为0.2μm至5μm的单独的微粒附聚以形成微粒的桥接网络，并且穿过壁流式过滤器作为层沉积在单独的入口通道的表面上。过滤器的典型粉末载量介于每升过滤器体积5g和50g之间。明确指出的是，不希望用金属氧化物在壁流式过滤器的孔内部获得涂层。
用于增加无催化活性的过滤器的过滤效率的另一种方法在WO2012030534A1中有所描述。在这种情况下，通过经由微粒气溶胶沉积陶瓷微粒，在入口侧的流动通道的壁上形成过滤层(“识别层”)。该层由锆、铝或硅的氧化物组成，优选地长度在1nm至5μm范围内的纤维形式，并且具有大于10μm、通常25μm至75μm的层厚度。在涂覆过程之后，在热过程中煅烧所施加的粉末微粒。
在专利说明书US8277880B2中描述了另一种方法，在该方法中，在过滤器入口通道的表面上形成膜(“捕集层”)，以增加无催化活性的壁流式过滤器的过滤效率。通过抽吸负载有陶瓷颗粒(例如碳化硅或堇青石)的气流通过入口通道，在入口通道的表面上形成过滤膜。在施加过滤层之后，在高于1000℃的温度焙烧蜂窝体，以增加粉末层在通道壁上的粘合强度。EP2502661A2和EP2502662B1提及了通过粉末施加的另外的壁上涂层。
US8388721B2中描述了通过喷雾干燥颗粒而在壁流式过滤器基材的孔内部涂覆。然而，在这种情况下，粉末应深深地渗透到孔中。壁的表面的20％至60％应保持烟尘微粒可触及，从而打开。根据粉末/气体混合物的流速，可调整入口侧和出口侧之间的或多或少陡峭的粉末梯度。根据US8388721B2在孔中涂覆有粉末的过滤器的通道壁的孔可随后涂覆有催化活性组分。此处，催化活性材料也位于过滤器的通道壁中。
EP2727640A1中还描述了例如借助于气溶胶发生器将粉末引入孔中。此处，使用含有例如氧化铝微粒的气流以一定方式涂覆非催化涂覆的壁流式过滤器，该方式使得具有0.1μm至5μm粒度的完整微粒作为多孔填料沉积在壁流式过滤器的孔中。除过滤效果之外，微粒本身还可实现过滤器的其他功能。例如，基于过滤器体积，这些颗粒以大于80g/l的量沉积在过滤器的孔中。微粒填充通道壁中的填充孔的体积的10％至50％。负载有烟尘和无烟尘的该过滤器与未经处理的过滤器相比均具有改善的过滤效率，并且具有负载有烟尘的过滤器的低废气背压。
在WO2018115900A1中，壁流式过滤器涂覆有任选的干燥合成灰分，使得在任选地催化涂覆的壁流式过滤器的壁上形成连续膜层。
上文列出的所有现有技术专利的目的是通过用粉末涂覆过滤器来提高过滤器的过滤效率。以这种方式进行优化的过滤器还可在多孔通道壁中携带催化活性涂层，之后再进行粉末涂覆。然而，在任何示例中均未显示同时实现过滤器催化效果的优化和过滤效率的提高。
因此，仍然需要这样的微粒过滤器，利用该微粒过滤器，催化活性和过滤效率二者相对于废气背压得到优化。本发明的目的是提供对应的微粒过滤器，利用该微粒过滤器，足够的过滤效率与废气背压的最低可能增大和高催化活性相结合。
从现有技术显而易见的这些目的和其他目的通过根据权利要求1至14所述的微粒过滤器来实现。权利要求15涉及根据本发明的微粒过滤器的制备。权利要求16涉及微粒过滤器用于内燃机废气后处理的用途。
本发明涉及一种用于从内燃机的废气中去除颗粒的壁流式过滤器，该壁流式过滤器包括长度为L的壁流式过滤器基材以及彼此不同的涂层Z和F，
其中该壁流式过滤器基材具有通道E和A，这些通道在该壁流式过滤器基材的第一端部和第二端部之间平行地延伸、由多孔壁分开并分别形成表面OE和OA，并且其中该通道E在第二端部处封闭并且该通道A在第一端部处封闭，并且
其中该涂层Z位于多孔壁中和/或表面OA上，但不在表面OE上，并且包含钯和/或铑以及铈/锆混合氧化物，
其特征在于，涂层F位于多孔壁中和/或表面OE上，但不在表面OA上，并且包含微粒金属化合物且不含贵金属。
在根据本发明的壁流式过滤器用于清洁内燃机废气的预期用途中，废气在一个端部流入过滤器并且在另一端部通过多孔壁之后再次离开过滤器。因此，例如，如果废气在第一端部进入过滤器，则通道E表示入口通道或流入侧通道。在穿过多孔壁之后，其然后在第二端部处离开过滤器，使得通道A表示出口通道或流出侧通道。
现有技术中已知的且在汽车废气催化领域中常用的所有陶瓷壁流式过滤器基材均可用作壁流式基材。优选使用由堇青石、碳化硅或钛酸铝制成的多孔壁流式过滤器基材。这些壁流式过滤器基材具有通道E和通道A，如上所述，这些通道充当入口通道(也可称为流入通道)和出口通道(也可称为流出通道)。流入通道的流出侧端部和流出通道的流入侧端部以偏移的方式通过大致气密的“塞”彼此封闭。在这种情况下，迫使要净化的并流经过滤器基材的废气穿过流入通道和流出通道之间的多孔壁，这会带来微粒过滤效果。微粒的过滤性能可以通过孔隙率、孔/半径分布和壁的厚度来设计。根据本发明，未涂覆的壁流式过滤器基材的孔隙率通常大于40％，例如40％至75％，特别是50％至70％[根据申请日期的最新版本DIN 66133进行测量]。未涂覆的壁流式过滤器基材的平均孔径d50为至少7μm，例如7μm至34μm，优选大于10μm，特别更优选10μm至25μm或最优选15μm至20μm[根据申请日期的最新版本DIN 66134进行测量]，其中壁流式过滤器基材的孔径分布的d50值被理解为是指可通过压汞法确定的总孔体积的50％由直径小于或等于指定为d50的值的孔形成。在根据本发明的壁流式过滤器的情况下，具有涂层Z和F以及任选涂层Y(参见下文)的壁流式过滤器基材特别优选地具有10μm至20μm的孔径d50和50％至65％的孔隙率。
本领域技术人员已知，由于塞以偏移的方式将通道E和A彼此封闭，壁流式过滤器基材的整个长度L可能不可用于涂覆。例如，通道E在壁流式过滤器基材的第二端部是封闭的，使得可用于涂覆的表面OE可因此略小于长度L。当然，这仅适用于涂层存在于长度L的100％上或稍低的情况。在这些情况下，为了简单起见，下文仍指长度L的100％。
如果涂层Z位于壁流式过滤器基材的表面OA上，则其优选地从壁流式过滤器基材的第二端部延伸至长度L的50％至90％。
表面OA上的涂层是所谓的壁上涂层。这意味着涂层上升到表面OA之上进入壁流式过滤器基材的通道A中，从而减小通道横截面。在该实施方案中，与表面OA相邻的多孔壁的孔仅以较小程度填充有涂层Z。多于80％、优选多于90％的涂层Z不位于多孔壁中。
壁上涂层高出壁表面一定高度。然而，层Z和Y的厚度通常为5μm至250μm，优选7.5μm至225μm，并且最优选10μm至200μm，其中该层的厚度优选地在相应通道腹板的中间而不是在拐角中确定。本领域的技术人员已知的标准分析方法(诸如扫描电子显微术)适用于确定层厚度。
如果涂层Z位于壁流式过滤器基材的多孔壁中，则其优选地从壁流式过滤器基材的第一端部延伸至长度L的50％至100％。
多孔壁中的涂层是所谓的壁内涂层。在该实施方案中，与多孔壁相邻的表面OA仅以较小程度涂覆有涂层Z。
从壁流式过滤器基材的第二端部计算，涂层Z的最小长度为至少1.25cm，优选至少2.0cm，并且最优选至少2.5cm。
涂层Z可在长度L上具有厚度梯度，使得涂层Z的厚度沿壁流式过滤器的长度L从第二端部向第一端部增加。在这种情况下，涂层在一个涂层端部处的厚度可优选地为另一个涂层端部处的厚度的2倍以上，更优选地为至多3倍以上。在这种情况下，厚度是涂层Z上升到表面OA之上的高度。通道壁上的涂层的厚度梯度也使得可以在过滤器的整个长度L上调节过滤效率。结果是烟尘更均匀地沉积在整个过滤器壁上，并且因此改善的废气背压增加并且可能更好地烧尽烟尘。
然而，涂层Z也可在长度L上具有厚度梯度，使得涂层Z的厚度沿壁流式过滤器的长度L从第二端部向第一端部减小。在这种情况下，涂层在一个涂层端部处的厚度可优选地为另一个涂层端部处的厚度的2倍以上，更优选地为至多3倍以上。在这种情况下，厚度是涂层Z上升到表面OA之上的高度。通道壁上的涂层的厚度梯度也使得可以在过滤器的整个长度L上调节过滤效率。结果是烟尘更均匀地沉积在整个过滤器壁上，并且因此改善的废气背压增加并且可能更好地烧尽烟尘。
涂层Z是催化活性涂层，特别是由于成分钯和/或铑。在本发明的上下文中，“催化活性”应理解为意指将来自内燃机的有害废气组分转化成有害程度较低的废气组分的能力。此处应具体提及废气组分NOx、CO和HC。因此，涂层Z特别优选地具有三元催化活性，特别是在250℃至1100℃的操作温度下。
涂层Z含有贵金属钯和/或铑，其中铂也仅在例外情况下作为另外的贵金属存在。特别优选地，涂层Z含有钯和铑且不含铂。
在另一个实施方案中，涂层Z含有贵金属铂和/或铑，其中钯也仅在例外情况下作为另外的贵金属存在。
在另外的实施方案中，涂层Z含有贵金属铂和钯以及任选铑。在该实施方案中，有利的是，铂与钯的质量比为15:1至1:15，特别是10:1至1:10。
基于根据本发明的微粒过滤器，全部贵金属含量中的铑的比例特别地为大于或等于5重量％，优选大于或等于10重量％。例如，总贵金属含量中铑的比例为5重量％至20重量％或5重量％至15重量％。基于壁流式过滤器基材的体积，贵金属的用量通常为0.10g/l至5g/l。
贵金属通常固定在一种或多种载体材料上。
本领域的技术人员所熟悉的用于此目的的所有材料被认为是担载材料。此类材料具体地是BET表面积为30m2/g至250m2/g，优选100m2/g至200m2/g(根据申请日期的最新版本DIN 66132进行测定)的金属氧化物。用于贵金属的特别合适的载体材料选自由以下组成的系列：氧化铝、掺杂的氧化铝、氧化硅、二氧化钛以及它们中的一种或多种的混合氧化物。掺杂的氧化铝是例如掺杂有氧化镧、氧化锆、氧化钡和/或氧化钛的氧化铝。有利地使用氧化铝或镧稳定的氧化铝，其中在每种情况下按La2O3计算并且基于稳定的氧化铝的重量，镧的用量为1重量％至10重量％，优选3重量％至6重量％。
同样在氧化铝掺杂氧化钡的情况下，在每种情况下按BaO计算并且基于稳定的氧化铝的重量，氧化钡的比例特别地为1重量％至10重量％、优选3重量％至6重量％。
另一种合适的载体材料是镧稳定的氧化铝，其表面涂覆有氧化镧、氧化钡和/或氧化锶。
涂层Z优选地包含至少一种氧化铝或掺杂的氧化铝。
涂层Z含有至少一种用作储氧组分的铈/锆混合氧化物。这些产品中氧化铈与氧化锆的质量比可在宽范围内变化。该比率为例如0.1至1.5，优选0.15至1或0.2至0.9。
优选的铈/锆混合氧化物包含一种或多种稀土金属氧化物，因此可称为铈/锆/稀土金属混合氧化物。在本发明的含义内，术语“铈-锆-稀土金属混合氧化物”不包括氧化铈、氧化锆和稀土氧化物的物理混合物。相反，“铈/锆/稀土金属混合氧化物”的特征在于理想地不含纯氧化铈、氧化锆或稀土氧化物的相(固定液)的大体上均匀的三维晶体结构。然而，取决于制造工艺，可能会产生不完全均匀的产品，该产品通常能够毫无缺点地使用。这同样适用于不含任何稀土金属氧化物的铈/锆混合氧化物。在全部其他方面，本发明含义内的术语“稀土金属”或“稀土金属氧化物”不包括铈或氧化铈。
氧化镧、氧化钇、氧化镨、氧化钕和/或氧化钐可例如被认为是铈-锆-稀土金属混合氧化物中的稀土金属氧化物。氧化镧、氧化钇和/或氧化镨是优选的。特别优选氧化镧和/或氧化钇，更特别地优选氧化镧和氧化钇、氧化钇和氧化镨、氧化镧和氧化镨。在本发明的实施方案中，储氧组分不含氧化钕。
基于铈/锆/稀土金属混合氧化物，铈/锆/稀土金属混合氧化物中稀土金属氧化物的比例特别地为3重量％至20重量％。
如果铈/锆/稀土金属混合氧化物含有氧化钇作为稀土金属，则基于铈/锆/稀土金属混合氧化物，其比例优选地为4重量％至15重量％。如果铈/锆/稀土金属混合氧化物含有氧化镨作为稀土金属，则基于铈/锆/稀土金属混合氧化物，其比例优选地为2重量％至10重量％。如果铈/锆/稀土金属混合氧化物含有氧化镧和另外的稀土氧化物作为稀土金属，诸如氧化钇或氧化镨，其质量比特别地为0.1至1.25，优选0.1至1。
基于壁流式过滤器基材的体积，涂层Z通常含有15g/l至120g/l的储氧组分。涂层Z中的载体材料和储氧组分的质量比通常为0.25至1.5，例如0.3至1.3。
例如，涂层Z中所有氧化铝(包括掺杂的氧化铝)的质量总和与所有铈/锆混合氧化物的质量总和的重量比为10:90至75:25。
在本发明的实施方案中，涂层Z包含镧稳定的氧化铝、铑、钯或钯和铑、以及含有作为稀土金属氧化物的氧化钇和氧化镧的铈/锆/稀土金属混合氧化物。
在本发明的其他实施方案中，涂层Z包含镧稳定的氧化铝、铑、钯或钯和铑、以及含有作为稀土金属氧化物的氧化镨和氧化镧的铈/锆/稀土金属混合氧化物。
在本发明的其他实施方案中，涂层Z包含镧稳定的氧化铝、铑、钯、或钯和铑、含有作为稀土金属氧化物的氧化镨和氧化镧的铈/锆/稀土金属混合氧化物、以及含有作为稀土金属氧化物的氧化钇和氧化镧的第二铈/锆/稀土金属混合氧化物。
涂层Z优选地不含沸石或分子筛。
如果涂层Z含有氧化铝或掺杂的氧化铝，则所有氧化铝或掺杂的氧化铝的质量总和与所有铈/锆混合氧化物或铈/锆/稀土金属混合氧化物的质量总和的重量比特别地为10:90至75:25。
根据本发明，涂层F包含微粒金属化合物且不含贵金属。因此，它在本发明的含义内不是催化活性的，即它不能氧化废气组分CO和HC并还原NOx。
优选地，涂层F由一种或多种微粒金属化合物组成，即它不含其他成分。
合适的金属化合物是本领域技术人员熟知的，因为它们通常是高熔点金属化合物，其通常用作汽车排气领域中催化剂的载体材料。优选金属氧化物、金属硫酸盐、金属磷酸盐、金属碳酸盐或金属氢氧化物或它们的混合物。金属氧化物是特别优选的。
可考虑的金属氧化物是初级、二元或三元金属氧化物或它们的混合物。
所考虑的金属特别选自碱金属、碱土金属、土金属和过渡金属。优选地，金属选自由以下项组成的组：钙、钾、镁、锶、钡、铁、锌、铝、硅、钛、锆、镧、镨、铋、钴、镍、铜和铈。
非常特别优选的金属化合物是氧化铈、二氧化钛、二氧化锆、二氧化硅、氧化铝或它们的混合物或混合氧化物。
另外，也可使用所谓的热解金属氧化物。一般来讲，热解产生的金属氧化物应理解为通过在氢氧气体火焰中由金属氧化物前体的火焰水解或火焰氧化获得的金属氧化物粉末(https://de.wikipedia.org/w/index.php？title＝Pyrogenes_Siliciumdioxid&oldid ＝182147815；Pater Albers等人Chemie in unserer Zeit[Chemistry in our Time],2016,50,162–171；Hans Ferkel等人MTZ–Motortechnische Zeitschrift[EngineTechnology Magazine],2010,71,128–133)。这些金属氧化物粉末具有如在以下参考文献中针对火焰合成微粒产品所述的特性：Gutsch等人，(2002年)KONA(编号20)；Li S.等人，(2016年)能源与燃烧科学进展(Progress in Energy and Combustion Science)(第55卷)；Ulrich G.(1971年)燃烧科学与技术(Combustion Science and Technology)(第4卷)。热解金属氧化物的特征通常在于高比表面积和低堆积体积密度。一般来讲，可通过该方法来制备不同金属的大表面氧化物。此类氧化物有利地由包括硅、铝、钛、锆、铈或此类金属的混合物的金属组制得。
根据本发明的壁流式过滤器可在过滤器的纵向方向上从其第一端部到第二端部具有递增浓度梯度的涂层F。根据本发明，术语“递增的梯度”是指过滤器中涂层F的浓度梯度在轴向上从一个端部到另一端部增加，可能从负值增加到正值。
在壁流式过滤器的预期用途(其中废气在其第一端部流入并在第二端部流出)的情况下，较大量的涂层F优选地位于壁流式过滤器基材的第二端部附近，而显著较少量的涂层F位于壁流式过滤器基质的第一端部附近。
壁流式过滤器中气体流动的模拟表明，基材的后三分之一主要(大于50％)负责整个过滤器的过滤性能。在过滤器的后三分之一上涂层F的增加的施加另外增大了此处的背压，这是由于较低的渗透性，并且通流更多地转移到过滤器的前三分之二中。因此，过滤器应具有从第一端部到第二端部更快速增加的涂层F的梯度，以便增加其过滤效果。
这以必要的变更适用于调整有利的废气背压。在根据本发明的另外的实施方案中，涂层F的浓度梯度因此从第一端部到第二端部不那么急剧地增加或涂层F的浓度梯度降低。
涂层F优选地位于壁流式过滤器基材的多孔壁中，由此得出，金属化合物的粒度必须适于壁流式过滤器基材的孔径。因此，金属化合物的颗粒特别地具有限定的粒度分布。
因为壁流式过滤器基材通常含有不同尺寸的孔，所以对于大孔理想地存在一定比例的较大颗粒，对于较小孔理想地存在一定比例的较小颗粒。这意味着金属化合物优选地具有多峰或宽q3粒度分布。
对于金属化合物的颗粒尺寸或粒度分布的定义，根据确定颗粒数量的方法以及其他方面，在数量相关(q0)和体积相关(q3)的粒度分布之间进行区分(M.Stieβ,MechanischeVerfahrenstechnik-Partikeltechnologie 1(Mechanical Process Technology-Particle Technology 1),Springer，2009年第3版，第29页)。
此处，金属化合物的粗颗粒尺寸(由q3粒度分布的d90值限定，根据申请日期的最新ISO 13320-1，用贝克曼公司的Tornado干燥分散模块测量)应小于或等于所用过滤器的平均体积相关q3孔径(d50)的60％(根据申请日期的最新版本DIN 66134测量)，优选小于50％。金属化合物的平均q3粒度(d50)应为所用过滤器的平均q3孔径(d50)的5％至30％，优选7％至25％，并且非常优选10％至25％。金属化合物的q3粒度分布的d10值(其描述细粒级)应为金属化合物的平均q3粒度(d50)的20％至60％，优选25％至50％，并且特别优选25％至40％。数量相关的q0粒度分布的d10值通常应高于0.05μm，优选高于0.08μm，并且特别优选高于0.1μm。
基于以升计的外部过滤体积，金属化合物的颗粒特别地具有大于5m2/l、优选大于10m2/l并且非常特别优选大于15m2/l的总表面积。
微粒SV的总表面积根据下式由粒度x获得：
(M.Stieβ，Mechanische Verfahrenstechnik-Partikeltechnologie 1[Mechanical Process Engineering-Particle Technology 1]，Springer，第3版，2009年，第35页)，并且由此获得质量相关表面(M.Stieβ，Mechanische Verfahrenstechnik-Partikeltechnologie 1,，Springer，第3版，2009年，第16页)，其中微粒的密度为ρ：
ou+ersurfaceofthepowderSouter[m8]＝Sm·mpo9der
本领域技术人员可通过用水将金属化合物从壁流式过滤器基材中洗出而容易地确定根据本发明的成品壁流式过滤器的金属化合物的粒度分布和总表面积。他/她只需收集洗出的材料，将其干燥，然后使用他/她已知的或上述的方法确定期望的参数。
特别地，作为制造过程的结果，涂层F的一部分也可形成在表面OE上。特别地，涂层F的总质量的1％至90％但优选2％至70％并且特别优选3％至50％可位于表面OE上。
涂层F优选地不在表面OE上形成连贯的连续层，而是选择性地阻塞壁流式基材的大孔，从而导致岛状沉积图案。
涂层F可全部或部分作为封闭层存在于表面OE上。在这种情况下，涂层F的层厚度通常为1μm至75μm，但优选地为5μm至65μm。
在其中涂层Z位于表面OA上的根据本发明的实施方案中，涂层F的层厚度小于或等于涂层Z的层厚度。涂层F的层厚度与涂层Z的层厚度之比优选地为0.1至1，更优选地为0.15至0.95并且特别优选地为0.2至0.9。此外，涂层F的氧化物的平均粒径d50小于或等于涂层Z的平均粒径d50。优选地，涂层F的颗粒的d50与涂层Z的颗粒的d50之比为0.01至1，优选0.05至0.9，特别优选0.15至0.8。
在其中涂层Z位于过滤器壁的孔中的根据本发明的实施方案中，涂层F的层厚度大于或等于涂层Z的层厚度。此外，涂层F的氧化物的平均粒径d50大于或等于涂层Z的平均粒径d50。优选地，涂层F的颗粒的d50与涂层Z的颗粒的d50之比为1至7，优选1.05至6，特别优选1.1至5。
在其中涂层Y位于表面OE上的根据本发明的实施方案中，涂层F的层厚度小于或等于涂层Y的层厚度。涂层F的层厚度与涂层Y的层厚度之比优选地为0.1至1，更优选地为0.15至0.95并且特别优选地为0.2至0.9。此外，涂层F的氧化物的平均粒径d50小于或等于涂层Y的平均粒径d50。优选地，涂层F的颗粒的d50与涂层Y的颗粒的d50之比为0.01至1，优选0.05至0.9，特别优选0.15至0.8。
在其中涂层Y位于过滤器壁的孔中的根据本发明的实施方案中，涂层F的层厚度大于或等于涂层Y的层厚度。此外，涂层F的氧化物的平均粒径d50大于或等于涂层Y的平均粒径d50。优选地，涂层F的颗粒的d50与涂层Y的颗粒的d50之比为1至7，优选1.05至6，特别优选1.1至5。
基于壁流式过滤器基材的体积，涂层F例如以小于50g/l、特别是小于40g/l的量存在。基于壁流式过滤器基材的体积，涂层F优选地以2.5g/l至40g/l的量存在。
涂层F可在壁流式过滤器基材的整个长度L上延伸或仅在其一部分上延伸。例如，涂层F在长度L的10％至100％、25％至80％或40％至60％上延伸。
在根据本发明的壁流式过滤器的实施方案中，壁流式过滤器基材具有不同于涂层Z和F的涂层Y，该涂层Y包含铂、钯或铂和钯，不含铑和铈/锆混合氧化物并且位于多孔壁中和/或表面OE上，但不在表面OA上。优选地，涂层Y含有铂和钯，其中铂与钯的质量比为25:1至1:25，特别优选15:1至1:2。
在涂层Y中，铂、钯或铂和钯通常固定在一种或多种载体材料上。
本领域的技术人员所熟悉的用于此目的的所有材料被认为是担载材料。此类材料具体地是BET表面积为30m2/g至250m2/g，优选100m2/g至200m2/g(根据申请日期的最新版本DIN 66132进行测定)的金属氧化物。特别合适的载体材料选自由下列组成的系列：氧化铝、掺杂的氧化铝、氧化硅、二氧化钛以及它们中的一种或多种的混合氧化物。掺杂的氧化铝是例如掺杂有氧化镧、氧化锆、氧化钡和/或氧化钛的氧化铝。有利地使用氧化铝或镧稳定的氧化铝，其中在每种情况下按La2O3计算并且基于稳定的氧化铝的重量，在后一种情况下镧的用量为1重量％至10重量％，优选3重量％至6重量％。
同样在氧化铝掺杂氧化钡的情况下，在每种情况下按BaO计算并且基于稳定的氧化铝的重量，氧化钡的比例特别地为1重量％至10重量％、优选3重量％至6重量％。
另一种合适的载体材料是镧稳定的氧化铝，其表面涂覆有氧化镧、氧化钡和/或氧化锶。
涂层Y优选地包含至少一种氧化铝或掺杂的氧化铝。
在一个实施方案中，涂层Y仅位于壁流式过滤器基材的表面OE上并且从其第一端部在长度L的50％至90％的长度上延伸。
在另一个实施方案中，涂层Y位于壁流式过滤器基材的多孔壁中并且从其第一端部优选地在长度L的50％至100％的长度上延伸。
如果存在涂层Y，则涂层Y与涂层Z的质量比优选地为0.05至8.5。
例如，涂层Y的载体材料比涂层Z的载体材料具有更大的孔体积。涂层Y与涂层Z的载体氧化物的比表面积之比优选地为0.5至2，特别是0.7至1.5。
例如，涂层F的微粒金属化合物的孔体积与涂层Z的载体材料的孔体积之比优选地为0.01至3，特别是0.05至2.5。涂层F的微粒金属化合物的比表面积与涂层Z的载体氧化物的比表面积之比优选地为0.1至4，特别是0.25至3。
涂层Z、F和(如果存在)Y可以各种方式布置在壁流式过滤器基材上。图1至图10以示例的方式说明了这一点，其中图1至图4涉及根据本发明的仅包含涂层Z和F的壁流式过滤器，而如图5至图10所示的根据本发明的壁流式过滤器另外包含涂层Y。
图1涉及根据本发明的壁流式过滤器，其中涂层Z位于表面OA上的通道A中并且从壁流式过滤器基材的第二端部在长度L的50％上延伸。涂层F位于通道E中并且在整个长度L上延伸。
图2还涉及根据本发明的壁流式过滤器，其中涂层Z位于表面OA上的通道A中。然而，从壁流式过滤器基材的第二端部开始，其在长度L的80％上延伸。涂层F位于通道E中并且在整个长度L上延伸。
图3涉及根据本发明的壁流式过滤器，其中涂层Z位于多孔壁中并且在整个长度L上延伸。涂层F位于通道E中并且同样在整个长度L上延伸。
图4涉及根据本发明的壁流式过滤器，其中涂层Z位于多孔壁中并且从壁流式过滤器基材的第二端部在长度L的50％上延伸。涂层F位于通道E中并且在整个长度L上延伸。
图5涉及根据本发明的壁流式过滤器，其与图4的壁流式过滤器的不同之处在于，涂层Z在50％的长度L上位于表面OA上，并且另外涂层Y在整个长度L上位于多孔壁中。涂层F位于通道E中并且在整个长度L上延伸。
图6涉及根据本发明的壁流式过滤器，其与图4的壁流式过滤器的不同之处在于，涂层Z在表面OA上在长度L的50％上延伸，并且另外涂层Y在多孔壁中从壁流式过滤器基材的第一端部开始在长度L的50％上延伸。涂层F位于通道E中并且在整个长度L上延伸。
图7涉及根据本发明的壁流式过滤器，其中涂层Z位于表面OA上的通道A中并且在长度L的50％上延伸。另外，涂层Y位于表面OE上的通道E中并且从壁流式过滤器基材的第一端部在长度L的50％上延伸。涂层F位于通道E中并且从壁流式过滤器基材的第二端部在长度L的50％上延伸。
图8涉及根据本发明的壁流式过滤器，其中涂层Z位于多孔壁中并且在整个长度L上延伸。另外，涂层Y位于表面OE上的通道E中并且从壁流式过滤器基材的第一端部在长度L的50％上延伸。涂层F位于通道E中并且从壁流式过滤器基材的第二端部在长度L的50％上延伸。
图9涉及根据本发明的壁流式过滤器，其中涂层Z位于多孔壁中并且从壁流式过滤器基材的第二端部在长度L的50％上延伸。另外，涂层Y位于表面OE上的通道E中并且从壁流式过滤器基材的第一端部在长度L的50％上延伸。涂层F位于通道E中并且从壁流式过滤器基材的第二端部在长度L的50％上延伸。
图10涉及根据本发明的壁流式过滤器，其中涂层Z位于表面OA上的通道A中并且从壁流式过滤器基材的第二端部在长度L的80％上延伸。另外，涂层Y位于多孔壁中并且在整个长度L上延伸。涂层F位于通道E中并且在整个长度L上延伸。
根据本发明的壁流式过滤器可通过将涂层Z、F以及(如果存在)Y施加到壁流式过滤器基材上来制造。
在这种情况下，如本领域技术人员所指定的，通过用涂层Z和(如果存在)涂层Y涂覆壁流式过滤器基材来提供催化活性。
因此，术语“涂覆”应理解为意指将催化活性材料施加到壁流式过滤器基材。假设涂覆具有实际的催化功能。在这种情况下，通过例如根据EP1789190B1将催化活性组分的对应低粘度水性悬浮液(也称为载体涂料)施加到壁流式过滤器基材的壁中或壁上来进行涂覆。在施加悬浮液后，在每种情况下使壁流式过滤器基材干燥并且在适当的情况下在升高的温度煅烧。经催化涂覆的过滤器优选地具有20g/l至200g/l、优选30g/l至150g/l(涂层Z或涂层Z和Y的总和)的载量。过滤器的涂覆在壁中的最合适载量取决于其泡孔密度、其壁厚度和孔隙率。
将涂层F施加到壁流式过滤器基材上，特别是通过将干燥粉末/气体气溶胶撞击到已涂覆有涂层Z和任选涂层Y的干燥壁流式过滤器基材的通道E上，其中该粉末含有微粒金属化合物并且特别地由微粒金属化合物组成。
通过将干燥粉末/气体气溶胶撞击在已以常规方式用涂层Z和任选Y湿涂、干燥和任选煅烧的壁流式过滤器基材上，获得根据本发明的壁流式过滤器，其具有极好的过滤效率和仅略微增大的废气背压，同时具有优异的催化效率。
根据本发明被催化涂覆然后被粉末撞击的壁流式过滤器不同于在操作期间通过灰分沉积在车辆的排气系统中而制造的那些过滤器。根据本发明，催化活性壁流式过滤器基材选择性地用特定干燥粉末进行粉末喷雾。因此，可从一开始立即选择性地调节过滤效率和废气背压之间的平衡。因此，其中未限定的灰分沉积是例如由行驶运行期间或借助于燃烧器气缸中的燃料燃烧引起的壁流式过滤器不包括在本发明中。
当干燥粉末/气体气溶胶撞击在此考虑的壁流式过滤器基材时，粉末颗粒沉积在壁流式过滤器基材的孔中，并且任选地跟随气体的流动沉积在表面OE上。在该方法中，壁流式过滤器基材的不同壁渗透性(例如，由于过滤器壁本身或不同涂层区的不均匀性)致使粉末选择性地沉积在壁的孔中或流量最大的表面OE上。该效应还导致例如载体涂料层中的裂纹或孔由于涂层缺陷而被多孔粉末填充，使得废气中的烟尘颗粒随后随着废气经过过滤器而越来越多地保留下来。因此，结果是得到更好的过滤效率。
根据本发明，涂覆有涂层Z和任选涂层Y的干燥壁流式过滤器基材从其第一端部开始并且在其第二端部的方向上(即相对于预期用途，在废气流动方向上)以这样的方式用粉末覆盖，使得流动最强的孔壁区域被多孔壁中和/或还在表面OE上的松散的本质上多孔的粉末积聚物覆盖，以便获得期望的增加的过滤效率。在该方法中，本质上多孔的粉末积聚物的形成令人惊讶地导致相对低的背压增加。在一个优选的实施方案中，用粉末/气体气溶胶撞击壁流式过滤器基材，使得在撞击期间，粉末沉积在多孔壁的孔中和表面OE上，并在此积聚内聚层。在另一个最优选的实施方案中，用粉末/气体气溶胶撞击壁流式过滤器，使得在撞击期间，粉末沉淀在过滤器壁的孔中并这些孔直至到达表面OE，并且因此不在表面OE上形成内聚层。
为了使粉末/气体气溶胶的粉末足够好地沉积在涂覆有涂层Z和任选涂层Y的壁流式过滤器基材的孔中，或者附着到表面OE上，气溶胶中的粒径应至少小于壁流式过滤器基材的孔。这可通过干燥气溶胶中的平均粒径(Q3分布，根据申请日期的最新ISO 13320进行测量)d50与壁流式过滤器在涂覆后的平均孔径(根据申请日期的最新版本DIN 66134进行测量)的比率为0.03至2、优选0.05至1.43并且非常特别优选0.05至0.63来表述。因此，气溶胶中的跟随气体流动的粉末颗粒可沉淀在壁流式过滤器基材的壁的孔中。
合适的粉末特别地具有至少100m2/g的比表面积和至少0.3ml/g的总孔体积。
对于适用于制造根据本发明的壁流式过滤器的粉末，在所用粉末的最大可能表面积、交联和粘合强度之间的优化是有利的。在车辆中操作期间，小颗粒大致沿循流动管线而没有惯性，原因在于其低颗粒弛豫时间。随机“震颤运动”叠加在该均匀的对流驱动运动上。根据该理论，应提供最大可能的环流表面以实现被粉末撞击的壁流式过滤器的良好过滤效果。因此，粉末应具有高比例的细粒，因为在相同总体积的金属化合物下，小颗粒提供显著更大的表面。然而，同时，压力损失必须仅少量地增加。这需要粉末的松散交联。就过滤效率增强涂层而言，优选的是使用振实密度介于50g/l和900g/l之间、优选介于200g/l和850g/l之间、并且最优选介于400g/l和800g/l之间的粉末。
可根据本领域技术人员的要求或如下所示制备由气体和粉末组成的气溶胶。为此，通常将粉末与气体混合(http://www.tsi.com/Aerosolgeneratoren-und- dispergierer/；https://www.palas.de/de/product/ aerosolgeneratorssolidparticles)。然后有利地将以这种方式产生的气体和粉末的混合物经由气流馈送到壁流式过滤器基材的通道E中。
本领域的技术人员出于本目的而考虑的所有气体均可用作制备气溶胶和引入壁流式过滤器基材中的气体。空气的使用是非常特别优选的。然而，也可以使用相对于所用的粉末可产生氧化(例如，O2、NO2)或还原(例如，H2)活性的其他反应气体。对于某些粉末，惰性气体(例如，N2)或稀有气体(例如，He)的使用也可证明是有利的。还可以设想所列气体的混合物。
为了能够将粉末沉积到通道E中足够的深度并具有良好的粘附力，需要一定的抽吸功率。在相应壁流式过滤器和相应粉末的取向实验中，本领域的技术人员可在这方面形成他们自己的想法。已发现，气溶胶(粉末/气体混合物)优选地以5m/s至60m/s、更优选10m/s至50m/s、并且非常特别优选15m/s至40m/s的速度抽吸通过壁流式过滤器。这同样实现了所施加粉末的有利粘附性。
粉末在用于建立粉末-气体气溶胶的气体中的分散以各种方式进行。优选地，粉末的分散通过以下措施中的至少一种或组合产生：压缩空气、超声、筛分、“原位研磨”、鼓风机、气体膨胀、流化床。此处未提及的另外的分散方法同样可由本领域的技术人员使用。原则上，本领域的技术人员可自由地选择用于制备粉末/气体气溶胶的方法。如已经描述的那样，首先通过分散将粉末转化成粉末/气体气溶胶，然后引导到气流中。
随后将由此产生的气体和粉末的混合物仅引入现有气流中，该现有气流将细微分布的粉末携带到壁流式过滤器基材的通道E中。该过程优选地由定位在过滤器流出侧的管道中的抽吸装置辅助。这与US8277880B的图3所示的装置形成对比，其中粉末/气体气溶胶直接在气流中制备。根据本发明的方法允许气流与粉末/气体气溶胶的更均匀且良好的混合，这最终确保粉末颗粒在过滤器中在径向方向和轴向方向上的有利分布，并且因此有助于使粉末颗粒均匀并控制粉末颗粒在过滤器上的沉积。
当在本发明的含义内撞击壁流式过滤器基材时，粉末是干燥的。粉末优选地与环境空气混合并施加到过滤器。通过将粉末/气体气溶胶与不含颗粒的气体(优选干燥的环境空气)混合，颗粒的浓度降至在壁流式过滤器基材中沉积之前不发生可测量的附聚的程度。这保留了分散期间调节的气溶胶中的粒度。
图12示意性地示出了用于制造根据本发明的壁流式过滤器的优选装置。此类装置的特征在于存在以下各项：
·用于将粉末分散在气体中的至少一个单元；
·用于将分散体与现有气流混合的单元；
·至少两个过滤器接收单元，这些过滤器接收单元被设计成允许气流流过过滤器，而无需另外供应气体；
·抽吸产生单元，该抽吸产生单元保持该气流通过该过滤器；
·任选地，如下单元，该单元用于在该过滤器的上游产生旋涡以便尽可能防止粉末沉积在该过滤器的入口塞上；
·以及任选地，如下单元，通过该单元从抽吸装置的流出侧提取至少一个部分气流并且在粉末添加之前将该至少一个部分气流添加到抽吸通过过滤器的气流中。
在根据本发明的方法的该优选实施方案中，如图11的附图所示，从抽吸装置的流出侧提取至少一个部分气流，并且在粉末添加之前将该至少一个部分气流添加回抽吸通过过滤器的气流中。由此将粉末计量加入已加热的空气流中。用于必要压力的抽吸鼓风机产生大约70℃的排气温度，因为安装的抽吸功率优选>20kW。以能量优化的方式，使用抽吸鼓风机的废热来加热供应空气，以便降低供应空气的相对湿度。这继而降低了颗粒彼此之间以及与输入塞的粘附性。因此可更好地控制粉末的沉积过程。
在用于制造根据本发明的壁流式过滤器的本发明方法中，气流被粉末/气体气溶胶撞击并被抽吸到壁流式过滤器基材中。这确保粉末可充分良好地分布在气流中，以使其能够渗透到通道E中。粉末在气体/空气中的均匀分布需要充分混合。为此，扩散器、文丘里混合器和静态混合器是本领域技术人员已知的。尤其适用于粉末涂覆过程的是避免粉末沉积在涂覆系统表面上的混合装置。因此，扩散器和文丘里管优选用于该过程。将分散的粉末引入具有高湍流的快速旋转的旋转流中也已证明是有效的。
为了实现粉末在壁流式过滤器基材的横截面上有利的均匀分布，输送粉末的气体在撞击在过滤器上时应具有活塞流(如果可能的话，横截面上的速度相同)。这优选通过过滤器上游的加速流来调整。如本领域的技术人员已知的那样，横截面的连续减小而无突然变化导致此类加速流，如由连续性公式所述。此外，本领域的技术人员还已知的是，流分布因此更接近活塞分布。为了流量的针对性的改变，可在过滤器下方和/或上方使用内置部件，诸如筛、环、盘等。
在本方法的另一个有利设计中，用于粉末涂覆的设备具有一个或多个装置(湍流器、涡旋发生器)，利用这些装置时，携带粉末/气体气溶胶的气流可在撞击在过滤器上之前涡旋。例如，在这方面，可使用对应的筛或网格，它们被放置在壁流式过滤器基材的流入侧足够的距离处。该距离不应过大或过小，使得实现直接在壁流式过滤器基材上游的气流的充分涡旋。本领域的技术人员能够以简单的实验确定该距离。该措施的优点通过以下事实解释：粉末成分不沉积在通道A的塞上，并且所有的粉末可渗透到通道E中。因此，根据本发明优选的是，粉末在流入过滤器之前以尽可能避免粉末在壁流式过滤器基材的塞上沉积的方式涡旋。空气动力学中的湍流器或湍流发生器或涡旋发生器是指造成该流的人为扰动的设备。如本领域技术人员已知的，旋涡(特别是微旋涡)以对应的Re数形成在杆、栅和其他流动干扰内置部件后面。已知的是卡曼涡街(H.Benard,C.R.Acad.Sci.Paris.Ser.IV 147,839(1908)；147,970(1908)；T.von Karman,Na-chr.Ges.Wiss.Math.Phys.Kl.509(1911)；547(1912))以及可覆盖屋顶的飞机后面的尾流湍流。在根据本发明的情况下，可通过振动有利地在流中移动的自清洁筛(所谓的超声筛)来非常特别有利地加强该效果。另一种方法是扰动通过声场的流，其由于压力振幅而将流激励至湍流。这些声场甚至可在无流的情况下清洁过滤器的表面。频率可在超声至次声的范围内。后一措施也用于大规模技术工厂中的管道清洁。
壁流式过滤器的优选实施方案以必要的变更也适用于该方法。在这方面明确地参考了上文关于壁流式过滤器所述的内容。
本发明意义上的干燥是指排除液体、特别是水的施加。具体地，应避免在液体中产生粉末悬浮液以喷成气流。过滤器和粉末两者都可能容许一定的含水量，前提条件是实现目的，即粉末在多孔壁和/或壁流式过滤器基材的表面OE中的最细微分布的可能沉积不受到负面影响。通常，粉末是自由流动的并且能够通过能量输入分散的。粉末或壁流式过滤器基材在被粉末撞击时的含水量应小于20％，优选小于10％，并且非常特别优选小于5％(在20℃和标准气压下根据申请日期的最新版本ISO 11465进行测量)。
与处于未被粉末撞击的新鲜状态的壁流式过滤器相比，根据本发明的壁流式过滤器表现出优异的过滤效率，并且废气背压仅适度增大。根据本发明的壁流式过滤器优选地表现出至少5％、优选至少10％、并且非常特别优选至少20％的过滤器中的烟尘颗粒沉积(过滤效果)改进，并且与涂覆有催化活性材料但未用粉末处理的新鲜过滤器相比，新鲜壁流式过滤器的废气背压的相对增大为至多40％、优选至多20％、并且非常特别优选至多10％。背压的轻微增大可能是由于入口侧上的通道的横截面没有根据本发明通过用粉末撞击过滤器而显著减小。假设粉末自身形成多孔结构，这对背压具有积极效果。由于这个原因，根据本发明的壁流式过滤器还应表现出比现有技术过滤器更好的废气背压，利用现有技术过滤器，粉末沉积在过滤器入口侧的壁上或选择了使用湿法技术的传统涂层。
涂层Z赋予根据本发明的壁流式过滤器优异的三元活性，而任选的涂层Y能够降低烟尘点燃温度并因此促进烟尘烧尽。
因此，本发明还涉及根据本发明的壁流式过滤器用于减少内燃机的有害废气的用途。根据本发明的壁流式过滤器用于处理化学计量操作的内燃机即特别是汽油操作的内燃机的废气的用途是优选的。
根据本发明的壁流式过滤器非常有利地与至少一种三元催化剂组合使用。特别有利的是，三元催化剂位于根据本发明的壁流式过滤器的流入侧靠近发动机的位置。还有利的是，三元催化剂位于根据本发明的壁流式过滤器的流出侧上。还有利的是，三元催化剂位于壁流式过滤器的流入侧和流出侧上。
针对根据本发明的壁流式过滤器所述的优选实施方案以必要的变更也适用于本文所提及的用途。
本发明还涉及一种废气净化系统，该废气净化系统包括根据本发明的过滤器和至少一种另外的催化剂。在该系统的一个实施方案中，将至少一种另外的催化剂布置在根据本发明的过滤器的上游。优选地，这是三元催化剂或氧化催化剂或NOx储存催化剂。在该系统的另一个实施方案中，将至少一种另外的催化剂布置在根据本发明的过滤器的下游。优选地，这是三元催化剂或SCR催化剂或NOx存储催化剂或氨逃逸催化剂。在该系统的另一个实施方案中，将至少一种另外的催化剂布置在根据本发明的过滤器的上游并且将至少一种另外的催化剂布置在根据本发明的过滤器的下游。优选地，上游催化剂是三元催化剂或氧化催化剂或NOx存储催化剂，并且下游催化剂是三元催化剂或SCR催化剂或NOx存储催化剂或氨逃逸催化剂。
针对根据本发明的壁流式过滤器所述的优选实施方案以必要的变更也适用于本文所提及的废气净化系统。
通常，根据本发明的过滤器主要用于内燃机，特别是用于具有直接喷射或进气歧管喷射的内燃机。这些优选地是化学计量操作的汽油或天然气发动机。优选地，这些是具有涡轮增压的发动机。
适用于汽油微粒过滤器(GPF)的要求显著不同于适用于柴油微粒过滤器(DPF)的要求。基于微粒质量，不具有DPF的柴油发动机可具有比不具有GPF的汽油发动机高出高达十倍的微粒排放(Maricq等人，SAE 1999-01-01530)。此外，就汽油发动机而言，存在显著较少的初级颗粒，并且次级颗粒(附聚物)显著小于柴油发动机。汽油发动机的排放在小于200nm(Hall等人，SAE 1999-01-3530)至400nm(Mathis等人，Atmos-pheric Environment38 4347)的粒度范围内，最大值在约60nm至80nm的范围内。为此，就GPF而言，纳米微粒必须主要通过扩散分离进行过滤。对于小于300nm的微粒，通过扩散(布朗分子运动)和静电力的分离随着尺寸的减小而变得越来越重要(Hinds,W.：Aerosol technology:Properties andbehavior and measurement of airborne particles，Wiley，第2版，1999年)。
图1至图10示出了根据本发明的壁流式过滤器的不同涂层布置，这些涂层布置已在上文进行了更详细的描述。本文使用以下名称：
(E)壁流式过滤器的入口通道/流入通道
(A)壁流式过滤器的出口通道/流出通道
(OE)由入口通道(E)形成的表面
(OA)由出口通道(A)形成的表面
(L)过滤器壁的长度
(Z)涂层Z
(Y)涂层Y
(F)涂层F
图11示出了用于用粉末撞击过滤器的有利装置的示意图。粉末420或421在具有气流454的混合室中与通过雾化器喷嘴440的加压气体451混合，然后被抽吸或推动通过过滤器430。在排气过滤器400中滤出已渗透的微粒。鼓风机410提供必要的体积流量。废气被分成排气452和热循环气体453。热循环气体453与新鲜气体450混合。
图12示出了被粉末撞击的壁流式过滤器的光学显微图像。该照片示出了壁流式过滤器中不存在催化活性壁上层的区域中的多个通道壁的顶视图。粉末选择性地沉积在壁的孔中并填充孔。
图13示出了在烟尘负载后催化剂GPF1和VGPF1的背压的比较。
图14涉及用催化剂VGPF3、VGPF4和VGPF5进行的烟尘烧尽测试，并示出了负载有烟尘的过滤器的背压下降到没有烟尘的初始背压的25％所需的时间(定义为p25)。
使用以下实施例解释本发明的优点。
对比实施例1：仅涂层Z：
将用氧化镧稳定的氧化铝与第一储氧组分和第二储氧组分悬浮在水中，该第一储氧组分包含40重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化镨，该第二储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。两种储氧组分以相等份数使用。氧化铝和储氧组分的重量比为30:70。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铑溶液混合。所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，涂层被引入表面OA上超过80％的基材长度。该过滤器的总负载量为75g/l；总贵金属负载量为1.27g/l，其中钯与铑的比率为5:1。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。下文将其称为VGPF1。
根据本发明的实施例1：涂层Z与涂层F的组合：
将用氧化镧稳定的氧化铝与第一储氧组分和第二储氧组分悬浮在水中，该第一储氧组分包含40重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化镨，该第二储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。两种储氧组分以相等份数使用。氧化铝和储氧组分的重量比为30:70。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铑溶液混合。所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，涂层被引入表面OA上超过80％的基材长度。该过滤器的总负载量为75g/l；总贵金属负载量为1.27g/l，其中钯与铑的比率为5:1。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。随后，用干粉/气体气溶胶撞击过滤器，其中将7g/L的氧化金属引入通道E中。其在下文中被称为GPF1。
在冷鼓风试验台上测量由此获得的两个过滤器VGPF1和GPF1，以便确定相应过滤器上的压力损失。在室温和900m3/h的空气体积流速下，VGPF1的背压为111毫巴并且GPF1的背压为122毫巴。如已经描述的，过滤涂层F仅导致背压的适度增加。
此外，研究了两个过滤器在烟尘负载后的背压。为此目的，将两个过滤器在具有直喷涡轮增压发动机的发动机试验台上熏黑。最终烟尘载量为约3g。图13示出了根据本发明的GPF1，尽管在清洁状态下具有较高的背压，但是在烟尘负载之后具有比对比过滤器VGPF1更低的背压。
同时，在车辆中就新鲜VGPF1和GPF1过滤器的颗粒过滤效果进行了研究。为此目的，在RTS-95(也称为RTC-攻击性)驱动循环中，在两个颗粒计数器之间靠近发动机的位置测量过滤器。在这两种情况下，三元催化剂位于排气管的上游，通过该三元催化剂实现车辆的λ控制。在此，根据两个颗粒计数器的颗粒值计算，根据本发明的过滤嘴GPF1具有84％的过滤效果，而对比过滤器VGPF1仅实现55.5％的过滤效果。总之，可以看出，过滤涂层F和三元涂层Z的组合在烟尘负载后的背压和过滤效率方面是特别有利的。
对比实施例2：仅涂层Z
将用氧化镧稳定的氧化铝与第一储氧组分和第二储氧组分悬浮在水中，该第一储氧组分包含40重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化镨，该第二储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。两种储氧组分以相等份数使用。氧化铝和储氧组分的重量比为30:70。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铑溶液混合。将所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，将涂层引入到100％基材长度内多孔过滤器壁中。该过滤器的总负载量为75g/l；总贵金属负载量为1.24g/l，其中钯与铑的比率为6:1。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。下文将其称为VGPF2。
根据本发明的实施例2：涂层Z与涂层F的组合：
将用氧化镧稳定的氧化铝与第一储氧组分和第二储氧组分悬浮在水中，该第一储氧组分包含40重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化镨，该第二储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。两种储氧组分以相等份数使用。氧化铝和储氧组分的重量比为30:70。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铑溶液混合。将所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，将涂层引入到100％基材长度内多孔过滤器壁中。该过滤器的总负载量为75g/l；总贵金属负载量为1.24g/l，其中钯与铑的比率为6:1。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。随后，用干粉/气体气溶胶撞击过滤器，其中将10g/L的氧化金属引入通道E中。其在下文中被称为GPF2。
在车辆中就两个过滤器VGPF2和GPF2的颗粒过滤效果进行了研究。为此目的，在WLTP驱动循环中，在两个颗粒计数器之间靠近发动机的位置测量过滤器。在这两种情况下，三元催化剂位于排气管的上游，通过该三元催化剂实现车辆的λ控制。在此，根据两个颗粒计数器的颗粒值计算，根据本发明的过滤嘴GPF2具有85％的过滤效果，而对比过滤器VGPF2仅实现65％的过滤效果。
此外，过滤器VGPF2和GPF2在发动机试验台老化过程中一起老化。该老化过程包括超限截止老化过程，在催化剂入口之前废气温度为950℃(最高床温为1030℃)。老化时间为76小时(参见Motortechnische Zeitschrift,1994,55,214–218)。然后在发动机试验台上在所谓的“起燃测试”和“λ扫频测试”中测试老化状态下的催化活性微粒过滤器，以比较它们的催化活性。在起燃测试中，在恒定平均空气比率为λ(λ＝0.999和±3.4％振幅)时化学计量的废气组成的情况下确定起燃行为。
下表1含有温度T50，在这些温度处分别转化所考虑组分的50％。
化学计量的T50 HC 化学计量的T50 CO 化学计量的T50 NOx
VGPF2 366 373 372
GPF2 366 373 373
表1
在510℃的恒定温度处，在λ＝0.99-1.01的范围内在λ扫频测试中确定微粒过滤器的动态转化行为。在这种情况下，λ的振幅为±6.8％。表2示出了CO和NOx转化曲线的交叉点处的转化率，以及老化的微粒过滤器的相关联HC转化率。
交点处的CO/NOx转化率 CO/NOx交点的λ处的HC转化率
VGPF2 93 92
GPF2 92 93
表2
从这些测试可明显看出，过滤涂层F特别适于显著增加根据本发明的过滤器GPF2的过滤效率而不影响该过滤器的催化活性。
对比实施例3：仅涂层Z
将用氧化镧稳定的氧化铝与第一储氧组分和第二储氧组分悬浮在水中，该第一储氧组分包含40重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化镨，该第二储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。两种储氧组分以相等份数使用。氧化铝和储氧组分的重量比为30:70。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铑溶液混合。所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，涂层被引入表面OA上超过60％的基材长度。该过滤器的总负载量为75g/l；总贵金属负载量为0.88g/l，其中钯与铑的比率为4:1。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。下文将其称为VGPF3。
对比实施例4：仅涂层Z
将用氧化镧稳定的氧化铝与第一储氧组分和第二储氧组分悬浮在水中，该第一储氧组分包含40重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化镨，该第二储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。两种储氧组分以相等份数使用。氧化铝和储氧组分的重量比为30:70。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液、硝酸铂溶液和硝酸铑溶液混合。所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，涂层被引入表面OA上超过60％的基材长度。该过滤器的总负载量为75g/l；总贵金属负载量为0.88g/l，其中铂、钯和铑的比率为92:108:50。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。下文将其称为VGPF4。
对比实施例5：涂层Y与涂层Z的组合：
将稳定的氧化铝悬浮在水中。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铂溶液混合。将所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，将涂层引入到100％基材长度内多孔过滤器壁中。该过滤器的总负载量为10g/l；总贵金属负载量为0.35g/l，其中钯与铑的比率为12:1。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。然后将用氧化镧稳定的氧化铝与第一储氧组分和第二储氧组分悬浮在水中，该第一储氧组分包含40重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化镨，该第二储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。两种储氧组分以相等份数使用。氧化铝和储氧组分的重量比为30:70。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铑溶液混合。所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，涂层被引入表面OA上超过60％的基材长度。该过滤器的总负载量为85g/l；总贵金属负载量为0.88g/l，其中铂、钯和铑的比率为92:108:50。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。下文将其称为VGPF5。
以这种方式制造的过滤器VGPF3、VGPF4和VGPF5最初负载有限定量的烟尘，随后在发动机试验台上在贫废气组成和催化剂入口上游450℃的恒定温度下在烟尘烧尽测试中研究，以确定它们的烟尘氧化特性。发现在VGPF5中涂层Y和涂层Z的组合最适于微粒过滤器的完全再生。考虑到负载有烟尘的过滤器的背压下降到没有烟尘的初始背压的25％所需的时间(定义为p25)，从图14中可以看出，VGPF5中涂层Y和涂层Z的组合在约1700秒后达到p25值，而VGPF3和VGPF4分别仅在4100秒和2250秒后达到p25值。
对比实施例6：涂层Y与涂层Z的组合：
将稳定的氧化铝悬浮在水中。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铂溶液混合。将所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，将涂层引入到100％基材长度内多孔过滤器壁中。该过滤器的总负载量为10g/l；总贵金属负载量为0.28g/l，其中钯与铑的比率为12:1。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。然后将用氧化镧稳定的氧化铝与储氧组分悬浮在水中，该储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。氧化铝和储氧组分的重量比为55:45。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铑溶液混合。所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，涂层被引入表面OA上超过80％的基材长度。在第二步后，该过滤器的总负载量为60g/l；总贵金属负载量为0.48g/l，其中钯与铑的比率为738:262:359。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。下文将其称为VGPF6。
根据本发明的实施例3：涂层Y与涂层Z和涂层F的组合：
将稳定的氧化铝悬浮在水中。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铂溶液混合。将所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，将涂层引入到100％基材长度内多孔过滤器壁中。该过滤器的总负载量为10g/l；总贵金属负载量为0.28g/l，其中钯与铑的比率为12:1。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。然后将用氧化镧稳定的氧化铝与储氧组分悬浮在水中，该储氧组分包含24重量％氧化铈、氧化锆、氧化镧和氧化钇。氧化铝和储氧组分的重量比为55:45。随后在恒定搅拌下将由此获得的悬浮液与硝酸钯溶液和硝酸铑溶液混合。所得的涂层悬浮液直接用于涂覆可商购获得的壁流式过滤器基材，涂层被引入表面OA上超过80％的基材长度。在第二步后，该过滤器的总负载量为60g/l；总贵金属负载量为0.48g/l，其中钯与铑的比率为738:262:359。将由此获得的涂覆过滤器干燥，然后煅烧。随后，用干粉/气体气溶胶撞击过滤器，其中将4g/L的氧化金属引入通道E中。其在下文中被称为GPF3。
在车辆中关于两个过滤器VGPF6和GPF3的颗粒过滤效率进行了研究。为此目的，在WLTP驱动循环中，在两个颗粒计数器之间靠近发动机的位置测量过滤器。在这两种情况下，三元催化剂位于排气管的上游，通过该三元催化剂实现车辆的λ控制。在此，根据两个颗粒计数器的颗粒值计算，根据本发明的过滤嘴GPF3具有96％的过滤效果，而对比过滤器VGPF6仅实现71％的过滤效果。
此外，在冷鼓风试验台上测量由此获得的在新鲜状态下的两个过滤器，以便确定在相应过滤器上的压力损失。在室温和300m3/h的空气体积流速下，VGPF6的背压为69毫巴并且GPF3的背压为122毫巴。如已经描述的，过滤涂层F仅导致背压的适度增加。
此外，研究了两个过滤器在烟尘负载后的背压。为此目的，将两个过滤器在具有直喷涡轮增压发动机的发动机试验台上熏黑。对于3g的烟尘量，根据本发明的GPF3尽管在清洁状态下具有较高的背压，但其具有比对比过滤器VGPF6更低的背压(表3)。
清洁状态下的背压 具有3g烟尘的背压
VGPF6 69 244
GPF3 122 205
表3
总之，可以看出，附加的再生涂层Y可任选地与过滤涂层F和三元涂层Z组合，其中与没有涂层F的过滤器相比，在烟尘负载之后的背压行为方面以及在过滤效率方面的优点仍保留。
权利要求书(按照条约第19条的修改)
1.用于从内燃机的废气中去除颗粒的壁流式过滤器，所述壁流式过滤器包括长度为L的壁流式过滤器基材以及彼此不同的涂层Z和F，
其中所述壁流式过滤器基材具有通道E和A，所述通道在所述壁流式过滤器基材的第一端部和第二端部之间平行地延伸、由多孔壁分开并分别形成表面OE和OA，并且其中所述通道E在所述第二端部处封闭并且所述通道A在所述第一端部处封闭，并且
其中所述涂层Z位于所述多孔壁中和/或所述表面OA上，但不在所述表面OE上，并且包含钯和/或铑以及铈/锆混合氧化物，
并且所述涂层F位于所述多孔壁中和/或所述表面OE上，但不在所述表面OA上，并且包含微粒金属化合物且不含贵金属，其特征在于，
所述壁流式过滤器基材具有不同于所述涂层Z和F的涂层Y，所述涂层Y包含铂、钯或铂和钯，不含铑和铈/锆混合氧化物并且位于所述多孔壁中和/或所述表面OE上，但不在所述表面OA上。
2.根据权利要求1所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z位于所述壁流式过滤器基材的所述表面OA上并且从所述壁流式过滤器基材的所述第二端部延伸至所述长度L的50％至90％。
3.根据权利要求1所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z位于所述壁流式过滤器基材的所述多孔壁中并且从所述壁流式过滤器基材的所述第一端部延伸至所述长度L的50％至100％。
4.根据权利要求1至3中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z含有钯和铑。
5.根据权利要求1至4中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z不含铂。
6.根据权利要求1至5中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z的所述铈/锆混合氧化物含有一种或多种稀土金属氧化物。
7.根据权利要求6所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述稀土金属氧化物是氧化镧、氧化钇、氧化镨、氧化钕和/或氧化钐。
8.根据权利要求1至7中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z包含镧稳定的氧化铝、铑、钯或钯和铑、以及含有作为稀土金属氧化物的氧化钇和氧化镧的铈/锆/稀土金属混合氧化物。
9.根据权利要求1至7中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z包含镧稳定的氧化铝、铑、钯或钯和铑、以及含有作为稀土金属氧化物的氧化镨和氧化镧的铈/锆/稀土金属混合氧化物。
10.根据权利要求1至9中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层F由一种或多种微粒金属化合物组成。
11.根据权利要求10所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层F的所述微粒金属化合物是氧化铈、二氧化钛、二氧化锆、二氧化硅、氧化铝、或它们的混合物或混合氧化物。
12.根据权利要求1至11中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述壁流式过滤器在所述过滤器的纵向方向上从所述过滤器的第一端部到所述过滤器的第二端部具有递增浓度梯度的所述涂层F。
13.根据权利要求1至12所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Y在所述长度L的50％至100％的长度上延伸。
14.用于制造根据权利要求1至13中一项或多项所述的壁流式过滤器的方法，其特征在于，已经涂覆有涂层Z和任选涂层Y的干燥壁流式过滤器基材的所述通道E被干燥粉末/气体气溶胶撞击，其中所述粉末含有微粒金属化合物。
15.根据权利要求1至13中一项或多项所述的壁流式过滤器用于减少内燃机的有害废气的用途。

Claims (16)

1.用于从内燃机的废气中去除颗粒的壁流式过滤器，所述壁流式过滤器包括长度为L的壁流式过滤器基材以及彼此不同的涂层Z和F，
其中所述壁流式过滤器基材具有通道E和A，所述通道在所述壁流式过滤器基材的第一端部和第二端部之间平行地延伸、由多孔壁分开并分别形成表面OE和OA，并且其中所述通道E在所述第二端部处封闭并且所述通道A在所述第一端部处封闭，并且
其中所述涂层Z位于所述多孔壁中和/或所述表面OA上，但不在所述表面OE上，并且包含钯和/或铑以及铈/锆混合氧化物，
其特征在于，所述涂层F位于所述多孔壁中和/或所述表面OE上，但不在所述表面OA上，并且包含微粒金属化合物且不含贵金属。
2.根据权利要求1所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z位于所述壁流式过滤器基材的所述表面OA上并且从所述壁流式过滤器基材的所述第二端部延伸至所述长度L的50％至90％。
3.根据权利要求1所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z位于所述壁流式过滤器基材的所述多孔壁中并且从所述壁流式过滤器基材的所述第一端部延伸至所述长度L的50％至100％。
4.根据权利要求1至3中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z含有钯和铑。
5.根据权利要求1至4中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z不含铂。
6.根据权利要求1至5中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z的所述铈/锆混合氧化物含有一种或多种稀土金属氧化物。
7.根据权利要求6所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述稀土金属氧化物是氧化镧、氧化钇、氧化镨、氧化钕和/或氧化钐。
8.根据权利要求1至7中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z包含镧稳定的氧化铝、铑、钯或钯和铑、以及含有作为稀土金属氧化物的氧化钇和氧化镧的铈/锆/稀土金属混合氧化物。
9.根据权利要求1至7中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Z包含镧稳定的氧化铝、铑、钯或钯和铑、以及含有作为稀土金属氧化物的氧化镨和氧化镧的铈/锆/稀土金属混合氧化物。
10.根据权利要求1至9中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层F由一种或多种微粒金属化合物组成。
11.根据权利要求10所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层F的所述微粒金属化合物是氧化铈、二氧化钛、二氧化锆、二氧化硅、氧化铝、或它们的混合物或混合氧化物。
12.根据权利要求1至11中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述壁流式过滤器在所述过滤器的纵向方向上从所述过滤器的第一端部到所述过滤器的第二端部具有递增浓度梯度的所述涂层F。
13.根据权利要求1至12中一项或多项所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述壁流式过滤器基材具有不同于所述涂层Z和F的涂层Y，所述涂层Y包含铂、钯或铂和钯，不含铑和铈/锆混合氧化物并且位于所述多孔壁中和/或所述表面OE上，但不在所述表面OA上。
14.根据权利要求13所述的壁流式过滤器，其特征在于，所述涂层Y在所述长度L的50％至100％的长度上延伸。
15.用于制造根据权利要求1至14中一项或多项所述的壁流式过滤器的方法，其特征在于，已经涂覆有涂层Z和任选涂层Y的干燥壁流式过滤器基材的所述通道E被干燥粉末/气体气溶胶撞击，其中所述粉末含有微粒金属化合物。
16.根据权利要求1至14中一项或多项所述的壁流式过滤器用于减少内燃机的有害废气的用途。
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