CN116426028A - 一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器及其制备方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器及其制备方法，本发明以木质纤维悬浮液与羧甲基纳米纤维素进行混合，依次经定向冷冻、冷冻干燥、乙酰化、清洗，然后在顶部喷涂碳化钛光热层制得生物质气凝胶基海水蒸发器。本发明所制备的生物质气凝胶基海水蒸发器具有低密度、高孔隙率和高光吸收率。相比于其他生物质基海水蒸发器，本发明所得蒸发器能够通过控制羧甲基纳米纤维素含量来调节气凝胶的孔径，从而平衡蒸发器的蒸发焓和水传输速率以获得优异的海水蒸发效率，在海水淡化领域显示出巨大的应用前景。
Description
技术领域
本发明涉及海水蒸发器材料制备技术领域，具体涉及一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器及其制备方法。
背景技术
随着人口快速增长及水环境污染日益严重，淡水资源短缺已经成为当今全球所面临的主要问题之一。地球上大约70％的面积被海水所覆盖，盐水资源丰富，因此海水淡化被认为是最有希望解决淡水短缺问题的方法。反渗透和热蒸馏方法是目前常见的海水淡化方法。然而这些技术却因能耗高、设备复杂而受到限制。而太阳能界面水蒸发技术由于利用了清洁能源、碳排放量低且处理效率高，成为了当前最有发展前景的水处理技术之一。
现有的太阳能界面水蒸发器内部通常为无序结构，既不利于海水在蒸发器内部的快速传输，又容易导致盐分的聚集。此外，现有的太阳能界面水蒸发器大都还包括光热层、隔热保温层以及水传输层等多个组件，容易在复杂的海水环境中被破坏。受水和营养物质在木材中的传输的启发，研究人员通过定向冷冻技术制备了具有垂直通道的纤维素气凝胶基海水蒸发器。虽然其垂直排列的多孔结构大大提高了蒸发器的液体吸收率，但其水蒸发速率仍相对较低，这与水蒸发固有的高能量需求有关(即蒸发焓)。根据蒸发焓相关理论，减少蒸发器的孔道尺寸有利于降低水蒸发焓从而加速蒸发。然而，孔道尺寸的减小可能会阻碍蒸发器对水的吸收。因此，需要设计一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器以实现蒸发焓和水传输速度之间的平衡，从而达到较高的海水蒸发效率(>2kg m2/h，1kW/m2)。
发明内容
为克服上述现有技术的不足，本发明提供一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器及其制备方法，制备的生物质气凝胶基海水蒸发器具有低密度、高孔隙率和高光吸收率。相比于其他生物质基海水蒸发器，本发明所得蒸发器能够通过控制羧甲基纳米纤维素(CMNC)含量来调节气凝胶的孔径，从而平衡蒸发器的蒸发焓和水传输速率以获得优异的海水蒸发效率，在海水淡化领域显示出巨大的应用前景。
为实现上述目的，本发明采用以下技术方案：
本发明所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器，包括木质纤维和羧甲基纳米纤维素。
所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，将木质纤维悬浮液与羧甲基纳米纤维素进行混合，依次定向冷冻、冷冻干燥、乙酰化、清洗，然后在顶部喷涂碳化钛光热层获得。
所述将木质纤维悬浮液与羧甲基纳米纤维素进行混合按以下步骤进行：
S1.配制质量分数为4wt％的木质纤维悬浮液；
S2.向步骤S1制得的木质纤维悬浮液中添加固含量为1wt％的羧甲基纳米纤维素悬浮液，并于室温下搅拌15～60min；羧甲基纳米纤维素的添加量为木质纤维绝干量的10～30wt％；调节木质纤维悬浮液浓度为1～3wt％。
所述木质纤维的直径范围为5～100nm。
所述羧甲基纳米纤维素直径范围为4～10nm，羧甲基含量为1.2～3.0mmol/g。
所述的定向冷冻是在定向冷冻装置中进行，定向冷冻条件为：定向冷冻角度为0～20°，冷冻源为液氮，冷冻时间45min。
所述冷冻干燥是在冷冻干燥机中进行，条件为温度为-98.5～-60℃，压强为14～35Pa，冷冻时间为36～72h。
所述的乙酰化按以下方法进行：将冷冻干燥后的产物于室温下置入8wt％的乙酰氯溶液中反应3～7h。
所述的清洗按以下方法进行：将乙酰化后的产物依次用四氢呋喃、乙醇以及去离子水充分清洗。
所述喷涂碳化钛光热层按以下方法进行：在充分清洗乙酰化后的产物顶部喷涂碳化钛光热层，喷涂碳化钛光热层后于冷冻干燥机中冷冻干燥24～48h。
所述碳化钛光热层的喷涂量为0.5～2.5mg/cm2。
与现有技术相比，本发明具有以下有益效果：
(1)本发明所制备的生物质气凝胶基海水蒸发器具有高度有序的垂直排列孔道结构，能够快速进行水传输并及时溶解海水中的盐分，以提高海水蒸发的稳定性。
(2)本发明所制备的生物质气凝胶基海水蒸发器具有低密度(13.50～32.12mg/cm3)、高孔隙率(92.62～98.60％)和高光吸收率(79.60～93.90％)。
(3)本发明所得蒸发器能够通过控制羧甲基纳米纤维素(CMNC)含量来调节气凝胶的孔径(21.6～91.9μm)，从而进一步调控蒸发器的蒸发焓以及水传输速率以获得优异的海水蒸发效率(1.87～3.36kg/m2/h)，在海水淡化领域显示出巨大的应用前景。
(4)本发明可以采用农林废弃物为原料通过机械磨浆制备木质纤维，不受原料来源的影响。
附图说明
图1为实施例2样品实物图。
图2为实施例2获得的样品在顶部、正面及侧面不同方向上对应的SEM图(a-c)。
图3为实施例1,3,4与对比例获得的样品对应的顶部SEM图。
具体实施方式
下面结合实施例来进一步说明本发明，但不应理解为对本发明的限制，在不背离本发明的精神和实质情况下，对本发明方法、步骤或条件所作的简单修改或替换，均属于本发的范围。若无特殊说明，实施例中所用的技术手段为本领域技术人员所熟知的常规手段。
除非特别说明，本发明使用的试剂、方法和设备为本技术领域常规试剂、方法和设备。除非特殊说明，以下实施例所用试剂和材料均为市购。
实施例1
一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，具体步骤如下：
S1.配制质量分数为4wt％、纤维直径为20～100nm的木片木质纤维悬浮液；
S2.向步骤S1制得的木质纤维悬浮液中添加固含量为1wt％的羧甲基纳米纤维素悬浮液，并于室温下搅拌15min；羧甲基纳米纤维素的添加量为木质纤维绝干量的10wt％,直径范围为4～10nm，羧甲基含量为1.2～3.0mmol/g；调节木质纤维悬浮液浓度为1wt％。
S3.将步骤S2制得的混合溶液于定向冷冻装置中冷冻，定向冷冻条件为：冷冻角度0°，冷冻源为液氮，冷冻时间45min；定向冷冻后放入冷冻干燥机中冷冻干燥，冷冻干燥条件为：-60.0℃，35Pa，冷冻干燥36h；
S4.将步骤S3冷冻干燥后的产物于室温下置于乙酰氯溶液(8wt％)中反应3h，随后依次用四氢呋喃(THF)、乙醇以及去离子水充分清洗；
S5.向步骤S4制得的产物顶部喷涂碳化钛光热层(0.5mg/cm2)，并与于冷冻干燥机中冷冻干燥24h，即得生物质气凝胶基海水蒸发器。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用称量法测定密度，其常温常压下密度为13.50mg/cm3。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用质量密度法测定孔隙率，其常温常压下孔隙率为98.68％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过扫描电子显微镜观察其表面形貌，其孔径大小为91.9μm。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过近红外光谱仪测定其光吸收率，其在1kW/m2的光强度照射下光吸收率为90.36％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在黑暗环境下测定其水蒸发质量并与相同表面积的去离子水进行比较，随后通过水蒸发焓(2450J/g)计算蒸发器蒸发焓，其蒸发焓为1791.60J/g。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下测定其单位时间内的吸水质量以计算水传输速率，其水传输速率为75.84g/min。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器放置在电子天平上，实时记录蒸发过程中水的质量变化以计算其海水蒸发效率，其在1kW/m2的光强度照射下海水蒸发效率为1.87kg/m2/h。
实施例2
一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，具体步骤如下：
S1.配制质量分数为4wt％、纤维直径为6～11nm的木片木质纤维悬浮液；
S2.向步骤S1制得的木质纤维悬浮液中添加固含量为1wt％的羧甲基纳米纤维素悬浮液，并于室温下搅拌30min；羧甲基纳米纤维素的添加量为木质纤维绝干量的20wt％,直径范围为4～10nm，羧甲基含量为1.2～3.0mmol/g；调节木质纤维悬浮液浓度为2wt％，
S3.将步骤S2制得的混合溶液于定向冷冻装置中冷冻，定向冷冻条件为：冷冻角度10°，冷冻源为液氮，冷冻时间45min；定向冷冻后放入冷冻干燥机中冷冻干燥，冷冻干燥条件为：-86.5℃，20Pa，冷冻干燥48h；
S4.将步骤S3冷冻干燥后的产物于室温下置于乙酰氯溶液(8wt％)中反应5h，随后依次用四氢呋喃(THF)、乙醇以及去离子水充分清洗；
S5.向步骤S4制得的产物顶部喷涂碳化钛光热层(1mg/cm2)，并与于冷冻干燥机中冷冻干燥36h，即得生物质气凝胶基海水蒸发器。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用称量法测定密度，其常温常压下密度为23.38mg/cm3。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用质量密度法测定孔隙率，其常温常压下孔隙率为97.74％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过扫描电子显微镜观察其表面形貌，其孔径大小为73.4μm。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过近红外光谱仪测定其光吸收率，其在1kW/m2的光强度照射下光吸收率为93.10％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在黑暗环境下测定其水蒸发质量并与相同表面积的去离子水进行比较，随后通过水蒸发焓(2450J/g)计算蒸发器蒸发焓，其蒸发焓为1434.35J/g。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下测定其单位时间内的吸水质量以计算水传输速率，其水传输速率为55.61g/min。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器放置在电子天平上，实时记录蒸发过程中水的质量变化以计算其海水蒸发效率，其在1kW/m2的光强度照射下海水蒸发效率为3.36Kg/m2/h。
实施例3
一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，具体步骤如下：
S1.配制质量分数为4wt％、纤维直径为5～8nm的木片木质纤维悬浮液；
S2.向步骤S1制得的木质纤维悬浮液中添加固含量为1wt％的羧甲基纳米纤维素悬浮液，并于室温下搅拌60min，羧甲基纳米纤维素的添加量为木质纤维绝干量的30wt％,直径范围为4～10nm，羧甲基含量为1.2～3.0mmol/g；调节木质纤维悬浮液浓度为3wt％；
S3.将步骤S2制得的混合溶液于定向冷冻装置中冷冻，定向冷冻条件为：冷冻角度20°，冷冻源为液氮，冷冻时间45min；定向冷冻后放入冷冻干燥机中冷冻干燥，冷冻干燥条件为：-98.5℃，14Pa，冷冻干燥72h；
S4.将步骤S3冷冻干燥后的产物于室温下置于乙酰氯溶液(8wt％)中反应7h，随后依次用四氢呋喃(THF)、乙醇以及去离子水充分清洗；
S5.向步骤S4制得的产物顶部喷涂碳化钛光热层(2mg/cm2)，并与于冷冻干燥机中冷冻干燥36h，即得生物质气凝胶基海水蒸发器。
将本实施例制备的人生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用称量法测定密度，其常温常压下密度为32.12mg/cm3。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用质量密度法测定孔隙率，其常温常压下孔隙率为96.62％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过扫描电子显微镜观察其表面形貌，其孔径大小为21.6μm。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过近红外光谱仪测定其光吸收率，其在1kW/m2的光强度照射下光吸收率为93.90％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在黑暗环境下测定其水蒸发质量并与相同表面积的去离子水进行比较，随后通过水蒸发焓(2450J/g)计算蒸发器蒸发焓，其蒸发焓为1146.53J/g。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下测定其单位时间内的吸水质量以计算水传输速率，其水传输速率为31.94g/min。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器放置在电子天平上，实时记录蒸发过程中水的质量变化以计算其海水蒸发效率，其在1kW/m2的光强度照射下海水蒸发效率为2.10kg/m2/h。
实施例4
一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，具体步骤如下：
S1.配制质量分数为4wt％、纤维直径为20～100nm的木片木质纤维悬浮液；
S2.向步骤S1制得的木质纤维悬浮液中添加固含量为1wt％的羧甲基纳米纤维素悬浮液，并于室温下搅拌45min，羧甲基纳米纤维素的添加量为木质纤维绝干量的25wt％,直径范围为4～10nm，羧甲基含量为1.2～3.0mmol/g；调节木质纤维悬浮液浓度为1.5wt％；
S3.将步骤S2制得的混合溶液于定向冷冻装置中冷冻，定向冷冻条件为：冷冻角度5°，冷冻源为液氮，冷冻时间45min；定向冷冻后放入冷冻干燥机中冷冻干燥，冷冻干燥条件为：-86.5℃，20Pa，冷冻干燥72h；
S4.将步骤S3冷冻干燥后的产物于室温下置于乙酰氯溶液(8wt％)中反应6h，随后依次用四氢呋喃(THF)、乙醇以及去离子水充分清洗；
S5.向步骤S4制得的产物顶部喷涂碳化钛光热层(1.5mg/cm2)，并与于冷冻干燥机中冷冻干燥48h，即得所述生物质气凝胶基海水蒸发器。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用称量法测定密度，其常温常压下密度为23.15mg/cm3。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用质量密度法测定孔隙率，其常温常压下孔隙率为97.76％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过扫描电子显微镜观察其表面形貌，其孔径大小为85.6μm。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过近红外光谱仪测定其光吸收率，其在1kW/m2的光强度照射下光吸收率为92.10％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在黑暗环境下测定其水蒸发质量并与相同表面积的去离子水进行比较，随后通过水蒸发焓(2450J/g)计算蒸发器蒸发焓，其蒸发焓为1206.33J/g。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下测定其单位时间内的吸水质量以计算水传输速率，其水传输速率为45.36g/min。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器放置在电子天平上，实时记录蒸发过程中水的质量变化以计算其海水蒸发效率，其在1kW/m2的光强度照射下海水蒸发效率为2.36kg/m2/h。
对比例1
与实施例2不同的是，本对比例没有进行步骤S2，其他步骤条件均与实施例2相同。
将本对比例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用称量法测量密度，其常温常压下密度为625mg/cm3。
将本对比例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下使用质量密度法测定孔隙率，其常温常压下孔隙率为35.80％。
将本对比例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过扫描电子显微镜观察其表面形貌，未见明显空隙结构。
将本对比例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器通过近红外光谱仪测定其光吸收率，其在1kW/m2的光强度照射下光吸收率为85.50％。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在黑暗环境下测定其水蒸发质量并与相同表面积的去离子水进行比较，随后通过水蒸发焓(2450J/g)计算蒸发器蒸发焓，其蒸发焓为2030.38J/g。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器在常温常压下测定其单位时间内的吸水质量以计算水传输速率，其水传输速率为15.21g/min。
将本实施例制备的生物质气凝胶基海水蒸发器放置在电子天平上，实时记录蒸发过程中水的质量变化以计算其海水蒸发效率，其在1kW/m2的光强度照射下海水蒸发效率为0.60kg/m2/h。
下表为实施例1～4和对比例1制备出的海水蒸发器的密度、孔隙率、孔径、光吸收率、蒸发焓、水传输速率及蒸发效率对比表。
| 项目 | 实施例1 | 实施例2 | 实施例3 | 实施例4 | 对比例1 |
| 密度(mg/cm3) | 13.50 | 23.38 | 32.12 | 23.15 | 625 |
| 孔隙率(％) | 98.60 | 97.74 | 96.62 | 97.76 | 35.80 |
| 孔径(μm) | 91.9 | 73.4 | 21.6 | 85.6 | - |
| 光吸收率(％) | 90.36 | 93.10 | 93.90 | 92.10 | 85.50 |
| 蒸发焓(J/g) | 1791.60 | 1434.35 | 1146.53 | 1206.33 | 2030.38 |
| 水传输速率(g/min) | 75.84 | 55.61 | 31.94 | 45.36 | 15.21 |
| 蒸发效率(kg/m2/h) | 1.87 | 3.36 | 2.10 | 2.36 | 0.60 |
全组分木质纤维中残留的木质素会阻碍碳水化合物聚合物之间的氢键，从而使生物质气凝胶基海水蒸发器变脆且结构坍塌。由于羧甲基纳米纤维素具有羧基/羟基基团和微纳米尺度，既可以与木质纤维素组分形成氢键，同时也可以填充在缠结纤维之间。CMNC纤维像桥梁一样连接附近的两个薄片，使得蒸发器具有类木材状微观结构及垂直排列的定向通道，同时支撑蒸发器的微纳米孔洞结构，保持其稳定性。同时，增加CMNC以及浆料浓度会加强蒸发器内部的氢键连接以及纤维缠绕，从而增加蒸发器的密度，降低其孔隙率与孔径大小。
将生物质气凝胶基海水蒸发器(4.5×4.5×1cm3)放置于装满天然海水的烧杯中(250mL)，蒸发器能够自漂浮在天然海水的表面并使自然光照射其顶部。整个海水蒸发装置被放置在电子天平上，以实时记录蒸发过程中水的质量变化并评估其水蒸发效率。生物质气凝胶基海水蒸发器优异的蒸发效率是水蒸发焓和水传输速率共同作用的结果。在相同体积下，小孔径蒸发器的比表面积比大孔径蒸发器更大。因此，在小孔径蒸发器中，木质纤维素基质可以形成更多的中间水，从而削弱水分子间的氢键以减少蒸发过程中的蒸发焓。而大孔径能够提高蒸发过程中的水传输速率。实施例2所采用的制备条件得到了合适的孔径，实现了生物质气凝胶基海水蒸发器在蒸发过程中水蒸发焓和水传输速率之间的平衡，从而达到最高的蒸发效率。
本发明的技术原理：通过微/纳米结构的生物质木质纤维与羧甲基纳米纤维素(CMNC)的物理交联、定向冷冻、冷冻干燥以及化学改性，合理地设计了一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器，并对关键参数进行了系统的研究。其中，微纳米尺度的木质纤维能暴露出更多的羟基并产生更大的比表面积，有助于纤维间的相互结合，从而提升海水蒸发器的力学性能及结构稳定性。合适的冷冻角度及浆料浓度有助于构建海水蒸发器内部各向异性的垂直通道结构，有助于快速传输水分并将盐分重新溶解于水中。CMNC丰富的羟基/羧基基团以及其自身的纳米尺度有助于增强纤维素纤维之间的相互连接，因此通过调节CMNC含量能够有效调控生物质气凝胶基海水蒸发器的孔径(21.6～91.9μm)。调控蒸发器的孔径能够实现蒸发焓和水传输速度之间的平衡，以提升蒸发器的海水蒸发效率。在冷冻干燥过程中，冻干温度与压强决定了悬浮液中液相的升华速率，适中的升华速率能够更好的形成蒸发器的定向通道结构。在常温下经乙酰化改性后，纤维素上部分羟基被乙酰基取代，既提高了纤维在水中的稳定性，又保留了生物质气凝胶的全亲水通道而不影响蒸发器的水吸收与扩散。
Claims (10)
1.一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器，其特征在于，包括木质纤维和羧甲基纳米纤维素。
2.权利要求1所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，将木质纤维悬浮液与羧甲基纳米纤维素进行混合，依次定向冷冻、冷冻干燥、乙酰化、清洗，然后在顶部喷涂碳化钛光热层获得。
3.根据权利要求2所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，所述将木质纤维悬浮液与羧甲基纳米纤维素进行混合按以下步骤进行：
S1.配制质量分数为4wt％的木质纤维悬浮液；
S2.向步骤S1制得的木质纤维悬浮液中添加固含量为1wt％的羧甲基纳米纤维素悬浮液，并于室温下搅拌15～60min；羧甲基纳米纤维素的添加量为木质纤维绝干量的10～30wt％；调节木质纤维悬浮液浓度为1～3wt％。
4.根据权利要求3所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，所述木质纤维的直径范围为5～100nm。
5.根据权利要求3所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，所述羧甲基纳米纤维素直径范围为4～10nm，羧甲基含量为1.2～3.0mmol/g。
6.根据权利要求2所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，所述的定向冷冻是在定向冷冻装置中进行，定向冷冻条件为：定向冷冻角度为0～20°，冷冻源为液氮，冷冻时间为45min；所述冷冻干燥是在冷冻干燥机中进行，条件为温度为-98.5～-60℃，压强为14～35Pa，冷冻时间为36～72h。
7.根据权利要求2所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，所述的乙酰化按以下方法进行：将冷冻干燥后的产物于室温下置入8wt％的乙酰氯溶液中反应3～7h。
8.根据权利要求2所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，所述的清洗按以下方法进行：将乙酰化后的产物依次用四氢呋喃、乙醇以及去离子水充分清洗。
9.根据权利要求2所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，所述喷涂碳化钛光热层按以下方法进行：在充分清洗乙酰化后的产物顶部喷涂碳化钛光热层，喷涂碳化钛光热层后于冷冻干燥机中冷冻干燥24～48h。
10.根据权利要求2所述一种孔径可控的生物质气凝胶基海水蒸发器的制备方法，其特征在于，所述碳化钛光热层的喷涂量为0.5～2.5mg/cm2。
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Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| CN117599435A (zh) * | 2023-11-09 | 2024-02-27 | 海南大学 | 一种基于淀粉样植物蛋白纤维气凝胶的太阳能界面蒸发器及其制备方法和应用 |
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2023
- 2023-02-24 CN CN202310160244.5A patent/CN116426028A/zh active Pending
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|---|---|---|---|---|
| CN117599435A (zh) * | 2023-11-09 | 2024-02-27 | 海南大学 | 一种基于淀粉样植物蛋白纤维气凝胶的太阳能界面蒸发器及其制备方法和应用 |
| CN117599435B (zh) * | 2023-11-09 | 2024-06-14 | 海南大学 | 一种基于淀粉样植物蛋白纤维气凝胶的太阳能界面蒸发器及其制备方法和应用 |
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