CN116147943B - 一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法 - Google Patents
一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN116147943B CN116147943B CN202310439107.5A CN202310439107A CN116147943B CN 116147943 B CN116147943 B CN 116147943B CN 202310439107 A CN202310439107 A CN 202310439107A CN 116147943 B CN116147943 B CN 116147943B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- vibration
- nonlinearity
- vibration acceleration
- suspension
- acceleration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
- G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
- G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
- G06F17/10—Complex mathematical operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60L—PROPULSION OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; SUPPLYING ELECTRIC POWER FOR AUXILIARY EQUIPMENT OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRODYNAMIC BRAKE SYSTEMS FOR VEHICLES IN GENERAL; MAGNETIC SUSPENSION OR LEVITATION FOR VEHICLES; MONITORING OPERATING VARIABLES OF ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES; ELECTRIC SAFETY DEVICES FOR ELECTRICALLY-PROPELLED VEHICLES
- B60L13/00—Electric propulsion for monorail vehicles, suspension vehicles or rack railways; Magnetic suspension or levitation for vehicles
- B60L13/04—Magnetic suspension or levitation for vehicles
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
- G01H1/00—Measuring characteristics of vibrations in solids by using direct conduction to the detector
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M17/00—Testing of vehicles
- G01M17/08—Railway vehicles
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01P—MEASURING LINEAR OR ANGULAR SPEED, ACCELERATION, DECELERATION, OR SHOCK; INDICATING PRESENCE, ABSENCE, OR DIRECTION, OF MOVEMENT
- G01P15/00—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration
- G01P15/18—Measuring acceleration; Measuring deceleration; Measuring shock, i.e. sudden change of acceleration in two or more dimensions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T90/00—Enabling technologies or technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
Abstract
本发明涉及轨道交通装备与车辆,尤其为一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,包括如下步骤:在磁浮列车车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁上分别安装加速度传感器采集振动加速度信号;分别计算车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁的单向振动加速度的非线性度;通过算数平均和加权平均得到高速磁悬浮列车振动响应的综合非线性度;通过磁浮列车系统振动响应的不稳定性指标计算公式判断磁浮列车系统稳定性。本发明定义了磁浮列车系统振动的综合非线性度和不稳定性评价指标,根据振动响应的非线性程度来评价磁浮系统的稳定性,量化了磁浮列车系统振动信号的不稳定性程度,更加贴近磁浮列车系统真实情况,提高控制性能。
Description
技术领域
本发明涉及轨道交通装备与车辆,尤其是一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法。
背景技术
目前世界上高速磁浮列车的悬浮模式主要有三种:一是EMS(ElectromagneticSuspension)型常导电磁悬浮,二是EDS(Electronic Suspension)型电动低温超导磁悬浮,三是永磁型高温超导磁悬浮。采用超导磁浮技术的列车,由于超导体具有完全抗磁性和磁通钉扎特性,悬浮和导向控制系统是自稳定的。对于常导吸力型高速磁悬浮列车,其悬浮间隙受到国家标准《高速磁浮交通车辆通用技术条件》的限制,从而出现了稳定性问题。当磁浮间隙超限后,列车运行轨迹会偏离平衡中心,电磁铁的电流环过载饱和,系统振动大幅增加甚至不收敛,导致系统发生失稳。磁浮系统的控制器参数、自激振动、车轨参数匹配、轨道不平顺、启动载荷、悬浮质量等因素均对磁浮列车的稳定性有影响。对于该类型的高速磁浮列车,需要通过各种技术手段,保证悬浮系统和导向系统的稳定性。
磁浮列车系统的稳定性与控制系统的非线性、振动响应的非线性存在密切的关系。实际工程中,通常根据悬浮间隙、间隙变化速度及加速度、悬浮电磁铁电流、磁场磁通密度等一些便于得到的现场测量信号来构造各种控制算法,实现磁浮列车系统的稳定悬浮和导向。在模型修正方面,普遍做法是将系统方程的非线性项在平衡点处进行泰勒展开,然后设计线性控制算法,但线性化处理使得模型丢失非线性特性。这样设计的控制算法,只能保证系统悬浮(导向)间隙在误差很小时快速收敛。当磁浮列车在线路运行,电磁铁与轨道之间的悬浮(导向)间隙很小,在非线性负载以及轨道微量变形的激励下,极易导致列车的失稳现象。磁浮列车在实际线路运行过程中,可能会出现极限环运动、多频率耦合、悬浮失稳振动等动力学行为。 由于工作环境复杂,负载变化大,磁浮列车需要控制能力强的非线性悬浮(和导向)控制系统。而非线性控制系统的参数设计是否合理将直接影响磁浮列车运行的稳定性,在实验中曾观察到因为控制环节非线性时滞导致的车轨共振现象。因此,非线性控制参数设计不合理也可能导致振动响应的高度非线性和系统运行的不稳定性。鉴于磁浮系统不稳定时系统振动响应具有显著的强非线性特征,可通过对系统振动响应的非线性程度的量化来评估系统的稳定性。
目前,对磁浮系统稳定性评价方法是:将悬浮系统方程的非线性项在平衡点处进行泰勒展开,建立线性控制状态方程并获得特征方程的解,根据劳斯判据判定系统是否稳定。然而,实际物理系统均不可能是线性系统,线性化处理使得模型丢失非线性特性,只能保证系统悬浮间隙在误差很小时的稳定性。然而,目前除了上述的磁浮系统平稳性理论评价方法之外,还没有基于振动信号的非线性特征来评价高速磁浮列车的系统运行稳定性的方法和标准。因此,需要通过非线性模型以及系统辨识来进一步靠近真实模型,以求能贴近真实情况,从而提高控制性能。
发明内容
本发明的目的是通过提出一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,以解决上述背景技术中提出的缺陷。
本发明采用的技术方案如下:
提供一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,包括如下步骤:
S1:在磁浮列车车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁上分别安装加速度传感器采集振动加速度信号;
S2:分别计算车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁的单向振动加速度的非线性度;
S3:通过算数平均和加权平均得到高速磁浮列车振动响应的综合非线性度;
S4:通过磁浮列车系统振动响应的不稳定性指标计算公式判断磁浮列车系统稳定性。
作为本发明的一种优选技术方案:所述S1中,所述车体端部测点 和车体中部纵向中心测点 />分别安装一个垂向、横向、纵向三向加速度传感器;所述悬浮转向架上四个角的C型悬浮框上方安装垂向、横向、纵向三向振动加速度传感器;所述悬浮电磁铁前后端分别安装垂向、纵向两向振动加速度传感器;所述导向电磁铁前后端分别安装横向、纵向两向振动加速度传感器;其中,x方向为纵向,y方向为横向,z方向为垂向。
作为本发明的一种优选技术方案:所述S2中,将磁浮列车各处的加速度传感器采集的振动加速度信号进行经验模态分解或噪声辅助经验模态分解,得到每个信号的分量,通过DQ算法或正交希尔伯特变换处理信号分量并得到信号的瞬时频率、幅值;计算获得每个信号的GZC平均频率和GZC局部幅值。
作为本发明的一种优选技术方案:所述经验模态分解步骤如下:
S1.2:通过三次样条插值函数连接极大值点得到上包络线,通过三次样条插值函数连接极小值点得到下包络线;
作为本发明的一种优选技术方案:所述本征模态函数满足:局部极值点和过零点的数目必须相等或最多相差一个,且局部最大值的上包络线和局部最小值的下包络线均值必须为零。
作为本发明的一种优选技术方案:所述DQ算法的公式如下:
通过非线性度 的计算方法计算获得车体测点 />、车体测点 />、悬浮转向架、悬浮电磁铁和导向电磁铁上各测点安装的传感器采集的各通道的振动加速度信号的非线性度;并通过如下计算获得车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁的单向振动加速度的非线性度:
其中, 、 />和 />分别是车体端部测点 />安装的传感器采集的垂向振动加速度 />、横向振动加速度 />、纵向振动加速度 />的非线性度; />、和 />分别是车体中部纵向中心测点 />安装的传感器采集的垂向振动加速度、横向振动加速度 />、纵向振动加速度 />的非线性度;
其中, 、 />和 />分别是垂向振动、横向振动、纵向振动的加权系数; />、、 />分别是车体垂向振动加速度、横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度;、 />、 />分别是悬浮转向架的垂向振动加速度、横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度; />、 />分别是悬浮电磁铁的垂向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度; />、 />分别是导向电磁铁横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度;
其中, 、 />为设定的阈值;若综合非线性度 />小于设定的阈值 />,则系统完全稳定,不稳定性指标为0;若综合非线性度 />大于设定的阈值 />,则系统不稳定,不稳定性指标为1;若综合非线性度 />大于设定的阈值 />,但小于设定的阈值 />,则系统弱稳定,此时定义不稳定性指标为 />。
本发明提供的一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,与现有技术相比,其有益效果有:
本发明定义了磁浮列车系统振动的综合非线性度和磁浮列车系统振动的不稳定性评价指标,根据振动响应的非线性程度来评价磁浮系统的稳定性,量化了磁浮列车系统振动信号的不稳定性程度,更加贴近磁浮列车系统真实情况,提高控制性能。并且适用于导向磁铁和悬浮磁铁独立控制的EMS型常导高速磁浮列车,也适用于其他导向磁铁和悬浮磁铁独立控制的磁悬浮列车。
附图说明
图1为本发明优选实施例的方法流程图;
图2为本发明优选实施例中传感器安装侧视图;
图3为本发明优选实施例中传感器安装俯视图;
图4为本发明优选实施例中传感器安装前视图;
图5为本发明优选实施例中车体振动非线性度计算流程图;
图6为本发明优选实施例中悬浮转向架振动非线性度计算流程图;
图7为本发明优选实施例中悬浮电磁铁振动非线性度计算流程图;
图8为本发明优选实施例中导向电磁铁振动非线性度计算流程图;
图9为本发明优选实施例中磁浮列车综合非线性度及稳定性计算流程图。
具体实施方式
需要说明的是,在不冲突的情况下,本实施例中的实施例及实施例中的特征可以相互组合,下面将结合本发明实施例中的附图,对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述,显然,所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例,而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例,本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例,都属于本发明保护的范围。
参照图1,本发明优选实施例提供了一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,包括如下步骤:
S1:在磁浮列车车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁上分别安装加速度传感器采集振动加速度信号;
S2:分别计算车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁的单向振动加速度的非线性度;
S3:通过算数平均和加权平均得到高速磁悬浮列车振动响应的综合非线性度;
S4:通过磁浮列车系统振动响应的不稳定性指标计算公式判断磁浮列车系统稳定性。
所述S1中,所述车体端部测点 和车体中部纵向中心测点 />分别安装一个垂向、横向、纵向三向加速度传感器;所述悬浮转向架上四个角的C型悬浮框上方安装垂向、横向、纵向三向振动加速度传感器;所述悬浮电磁铁前后端分别安装垂向、纵向两向振动加速度传感器;所述导向电磁铁前后端分别安装横向、纵向两向振动加速度传感器;其中,x方向为纵向,y方向为横向,z方向为垂向。
所述S2中,将磁浮列车各处的加速度传感器采集的振动加速度信号进行经验模态分解或噪声辅助经验模态分解,得到每个信号的分量,通过DQ算法或正交希尔伯特变换处理信号分量并得到信号的瞬时频率、幅值;计算获得每个信号的GZC平均频率和GZC局部幅值。
所述经验模态分解步骤如下:
S1.2:通过三次样条插值函数连接极大值点得到上包络线,通过三次样条插值函数连接极小值点得到下包络线;
所述本征模态函数满足:局部极值点和过零点的数目必须相等或最多相差一个,且局部最大值的上包络线和局部最小值的下包络线均值必须为零。
所述DQ算法的公式如下:
通过非线性度 的计算方法计算获得车体测点 />、车体测点 />、悬浮转向架、悬浮电磁铁和导向电磁铁上各测点安装的传感器采集的各通道的振动加速度信号的非线性度;并通过如下计算获得车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁的单向振动加速度的非线性度:
其中, 、 />和/>分别是车体端部测点 />安装的传感器采集的垂向振动加速度/>、横向振动加速度/>、纵向振动加速度 />的非线性度; />、和 />分别是车体中部纵向中心测点 />安装的传感器采集的垂向振动加速度、横向振动加速度 />、纵向振动加速度 />的非线性度;
其中, 、 />和 />分别是垂向振动、横向振动、纵向振动的加权系数; />、、 />分别是车体垂向振动加速度、横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度;、 />、 />分别是悬浮转向架的垂向振动加速度、横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度; />、 />分别是悬浮电磁铁的垂向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度; />、 />分别是导向电磁铁横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度;
其中, 、 />为设定的阈值;若综合非线性度 />小于设定的阈值 />,则系统完全稳定,不稳定性指标为0;若综合非线性度 />大于设定的阈值 />,则系统不稳定,不稳定性指标为1;若综合非线性度 />大于设定的阈值 />,但小于设定的阈值 />,则系统弱稳定,此时定义不稳定性指标为 />。
本实施例中,分别在磁浮列车悬浮架的每一个悬浮电磁铁和导向电磁铁前后端分别安装两向(垂/横向、纵向)振动加速度传感器;在每一个“C”型悬浮框上方安装三向(垂向、横向、纵向)振动加速度传感器;在车体中部和端部安装三向(垂向、横向、纵向)振动加速度传感器。传感器安装测点如图2-图4所示。图2-图4中,点S1-S14是悬浮磁铁上安装传感器的位置(单侧),每个悬浮磁铁前后各一个测点,左右两侧一共28个测点。点G1-G12是导向磁铁上安装传感器的位置(单侧),每个导向磁铁前后各一个测点,左右两侧一共24个测点。B1-B16是悬浮转向架上四个角的“C”型悬浮框上方的传感器安装位置。C1、C2是车体上传感器安装位置,即在车体端部和中部纵向中心位置分别安装一个三向加速度传感器。(注:图2-图4中,x方向为纵向,y方向为横向,z方向为垂向)。
磁浮列车在线路运行过程中,令车体测点C1测量得到的垂向、横向、纵向振动加速度分别为 、 />、 />;车体测点C2测量得到的垂向、横向、纵向振动加速度分别为 />、 />、 />。令转向架测点 />测量得到的垂向、横向、纵向振动加速度分别为/>、/>、/>。令悬浮电磁铁测点/>测量得到的垂向、纵向振动加速度分别为/>、/>。令导向电磁铁测点/>测量得到的横向、纵向振动加速度分别为/>、/>。通过如下方法来计算车辆系统振动响应的综合非线性度(/>),并基于该指标去评价车辆系统在运行过程中的稳定性。
单个测点的单向振动加速度的非线性度()计算流程参照图5-图8,各测点均通过经验模态分解(EMD)或噪声辅助经验模态分解(EEMD)、DQ算法或正交希尔伯特变换得到瞬时频率/瞬时幅值、GZC平均频率/GZC局部幅值。
其中,瞬时频率可通过经验模态分解(EMD)或噪声辅助经验模态分解(EEMD)、DQ算法或正交希尔伯特变换得到,其中噪声辅助经验模态分解通过对信号加上均匀分布的白噪声来消除经验模态分解中可能出现的模态混叠问题,EEMD与EMD的区别是EEMD在输入信号里增加了白噪声。
通过经验模态分解步骤得到信号分量:
S1.2:通过三次样条插值函数连接极大值点得到上包络线,通过三次样条插值函数连接极小值点得到下包络线;
本征模态函数满足:局部极值点和过零点的数目必须相等或最多相差一个,且局部最大值的上包络线和局部最小值的下包络线均值必须为零。
再通过DQ算法计算得到信号的瞬时频率、幅值:
再分别计算车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁的振动非线性度:
其中,、/>和/>分别是车体端部测点/>(车体纵向中心线上,端部磁浮转向架上方的车内地板或者车下底梁)安装的传感器采集的垂向振动加速度/>、横向振动加速度 />、纵向振动加速度/>的非线性度; />、/>和/>分别是车体中部纵向中心测点/>(车体纵向中心车内地板或者车下底梁)安装的传感器采集的垂向振动加速度/>、横向振动加速度/>、纵向振动加速度/>的非线性度;
其中, 、 />和 />分别是悬浮转向架垂向振动加速度 />、横向振动加速度 />、纵向振动加速度 />的非线性度,下标 />为转向架安装的三向传感器的编号图2中一共4个转向架,每个转向架安装4个传感器,则悬浮转向架三向振动传感器的数量 />=16。
其中, 、 />分别是悬浮电磁铁的垂向振动加速度 />、纵向振动加速度 />的非线性度,下标 />为悬浮电磁铁传感器的编号,图2中一共在14个悬浮电磁铁上安装了28个传感器,则悬浮电磁铁振动传感器的数量 />=28。
其中,、/>分别是导向电磁铁的横向振动加速度/>、纵向振动加速度 />的非线性度,下标/>为导向电磁铁传感器的编号,图2中一共在12个导向电磁铁上安装了24个传感器,则导向电磁铁上振动传感器的数量/>=24。
其中,、/>为设定的阈值;若综合非线性度 />小于设定的阈值/>,则系统完全稳定,不稳定性指标为0;若综合非线性度 />大于设定的阈值 />,则系统不稳定,不稳定性指标为1;若综合非线性度/>大于设定的阈值/>,但小于设定的阈值/>,则系统弱稳定,此时定义不稳定性指标为/>。阈值/>和阈值/>的取值根据工程经验来确定。通过大量工程算例表明:当/>小于0.05,系统振动响应是稳定的;当/>在0.05-0.3范围内,系统振动响应的稳定性逐渐变弱;当/>大于0.3,系统振动响应是不稳定的。因此,给出的推荐值范围为:/>=0.02-0.05、/>=0.3-0.4。
对于本领域技术人员而言,显然本发明不限于上述示范性实施例的细节,而且在不背离本发明的精神或基本特征的情况下,能够以其他的具体形式实现本发明。因此,无论从哪一点来看,均应将实施例看作是示范性的,而且是非限制性的,本发明的范围由所附权利要求而不是上述说明限定,因此旨在将落在权利要求的等同要件的含义和范围内的所有变化囊括在本发明内。不应将权利要求中的任何附图标记视为限制所涉及的权利要求。
此外,应当理解,虽然本说明书按照实施方式加以描述,但并非每个实施方式仅包含一个独立的技术方案,说明书的这种叙述方式仅仅是为清楚起见,本领域技术人员应当将说明书作为一个整体,各实施例中的技术方案也可以经适当组合,形成本领域技术人员可以理解的其他实施方式。
Claims (4)
1.一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,其特征在于:包括如下步骤:
S1:在磁浮列车车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁上分别安装加速度传感器采集振动加速度信号;
S2:分别计算车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁的单向振动加速度的非线性度;其中单个测点的非线性度DN计算方法如下:
通过非线性度DN的计算方法计算获得车体端部测点(C1)和车体中部纵向中心测点(C2)、悬浮转向架、悬浮电磁铁和导向电磁铁上各测点安装的传感器采集的各通道的振动加速度信号的非线性度;并通过如下计算获得车体、悬浮转向架、悬浮电磁铁、导向电磁铁的单向振动加速度的非线性度:
所述车体的垂向振动非线性度DNcz、横向振动非线性度DNcy、纵向振动非线性度DNcx计算公式分别为:
其中,DNc1z、DNc1y和DNc1x分别是车体端部测点(C1)安装的传感器采集的垂向振动加速度ACCZC1、横向振动加速度ACCYC1、纵向振动加速度ACCXC1的非线性度;DNc2z、DNc2y和DNc2x分别是车体中部纵向中心测点(C2)安装的传感器采集的垂向振动加速度ACCZC2、横向振动加速度ACCYC2、纵向振动加速度ACCXC2的非线性度;
所述悬浮转向架垂向振动非线性度DNtz、横向振动非线性度DNty、纵向振动非线性度DNtx计算公式分别为:
所述悬浮电磁铁的垂向振动非线性度DNsmz、纵向振动非线性度DNsmx计算公式分别为:
所述导向电磁铁的横向振动非线性度DNgmy、纵向振动非线性度DNgmx计算公式分别为:
S3:通过算数平均和加权平均得到高速磁悬浮列车振动响应的综合非线性度;所述高速磁悬浮列车振动响应的综合非线性度CDN的计算公式如下:
其中,ωz、ωy和ωx分别是垂向振动、横向振动、纵向振动的加权系数;DNcz、DNcy、DNcx分别是车体垂向振动加速度、横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度;DNtz、DNty、DNtx分别是悬浮转向架的垂向振动加速度、横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度;DNsmz、DNsmx分别是悬浮电磁铁的垂向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度;DNgmy、DNgmx分别是导向电磁铁横向振动加速度、纵向振动加速度的非线性度;
S4:通过磁浮列车振动响应的不稳定性指标计算公式判断磁浮列车系统稳定性;所述磁浮列车系统振动响应的不稳定性指标UNSTA为:
2.根据权利要求1所述的一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,其特征在于:所述S1中,所述车体端部测点(C1)和车体中部纵向中心测点(C2)分别安装一个垂向、横向、纵向三向加速度传感器;所述悬浮转向架上四个角的C型悬浮框上方安装垂向、横向、纵向三向振动加速度传感器;所述悬浮电磁铁前后端分别安装垂向、纵向两向振动加速度传感器;所述导向电磁铁前后端分别安装横向、纵向两向振动加速度传感器;其中,x方向为纵向,y方向为横向,z方向为垂向。
3.根据权利要求2所述的一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,其特征在于:所述S2中,将磁浮列车各处的加速度传感器采集的振动加速度信号进行经验模态分解或噪声辅助经验模态分解,得到每个信号的分量,通过DQ算法或正交希尔伯特变换处理信号分量并得到信号的瞬时频率、幅值;计算获得每个信号的GZC平均频率和GZC局部幅值,其中,GZC表示信号的广义过零点;
所述DQ算法的公式如下:
所述经验模态分解步骤如下:
S1.1:找出信号数据序列x(t)的局部极大值点和极小值点;
S1.2:通过三次样条插值函数连接极大值点得到上包络线,通过三次样条插值函数连接极小值点得到下包络线;
S1.3:求上下包络线的均值m1;
S1.4:用输入信号数据序列x(t)减去上下包络线的均值m1得到新的数据序列h1;
S1.5:重复S1.1-S1.4,直到h1是本征模态函数;
所述GZC平均频率IFzc计算如下:
其中,T1、T2m和T4m分别是四分之一周期、二分之一周期和一个周期;
所述GZC局部幅值Azc计算如下:
其中,A1、A2m和A4m分别是四分之一周期、二分之一周期和一个周期对应的幅值。
4.根据权利要求3所述的一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法,其特征在于:所述本征模态函数满足:局部极值点和过零点的数目必须相等或最多相差一个,且局部最大值的上包络线和局部最小值的下包络线均值必须为零。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310439107.5A CN116147943B (zh) | 2023-04-23 | 2023-04-23 | 一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202310439107.5A CN116147943B (zh) | 2023-04-23 | 2023-04-23 | 一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN116147943A CN116147943A (zh) | 2023-05-23 |
CN116147943B true CN116147943B (zh) | 2023-07-11 |
Family
ID=86352929
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202310439107.5A Active CN116147943B (zh) | 2023-04-23 | 2023-04-23 | 一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN116147943B (zh) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN117435852B (zh) * | 2023-12-20 | 2024-03-29 | 成都大学 | 评价轨道车辆测力轮对电桥输出信号品质的方法 |
CN117719554B (zh) * | 2024-02-18 | 2024-04-26 | 成都磁速科技有限公司 | 高温超导磁悬浮轨道巡检预警系统 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108645451A (zh) * | 2018-07-12 | 2018-10-12 | 中铁磁浮科技(成都)有限公司 | 中速磁浮列车在线状态监测系统 |
WO2020168589A1 (zh) * | 2019-02-19 | 2020-08-27 | 大连理工大学 | 一种自动检测高速铁路桥梁自由振动响应以识别模态的方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1077966C (zh) * | 1996-04-08 | 2002-01-16 | 株式会社三角工具加工 | 具有阻尼特性的磁弹簧和具有所述磁弹簧的振动机构 |
AU2003254695A1 (en) * | 2002-09-02 | 2004-03-19 | Ecole Polytechnique Federale De Lausanne (Epfl) | Diamagnetic levitation system |
CN112590559B (zh) * | 2021-01-04 | 2022-03-08 | 西南交通大学 | 一种磁悬浮轨道平顺性偏点弦测的配置方法 |
CN214470592U (zh) * | 2021-04-01 | 2021-10-22 | 成都大学 | 一种铁路用平整度测绘装置 |
CN112798210B (zh) * | 2021-04-14 | 2021-08-31 | 西南交通大学 | 一种电动悬浮磁浮列车振动试验台及其试验方法 |
CN113738809B (zh) * | 2021-08-01 | 2022-07-12 | 北京工业大学 | 一种基于磁性液体悬浮特性的变刚度非线性能量阱减振方法 |
CN113619402B (zh) * | 2021-09-17 | 2023-04-07 | 中车株洲电力机车有限公司 | 一种磁浮列车、悬浮控制系统及提高运行平稳性的方法 |
CN114154230B (zh) * | 2021-10-27 | 2024-02-27 | 西南交通大学 | 一种磁浮线路运行状态模拟装置及其模拟方法 |
CN114323707B (zh) * | 2022-01-04 | 2023-07-07 | 中车株洲电力机车有限公司 | 磁浮列车及其振动信号计算方法、模拟发生方法及装置 |
CN115389232B (zh) * | 2022-10-27 | 2023-02-28 | 西南交通大学 | 一种真空管道高温超导磁悬浮高速试验平台及其试验方法 |
-
2023
- 2023-04-23 CN CN202310439107.5A patent/CN116147943B/zh active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN108645451A (zh) * | 2018-07-12 | 2018-10-12 | 中铁磁浮科技(成都)有限公司 | 中速磁浮列车在线状态监测系统 |
WO2020168589A1 (zh) * | 2019-02-19 | 2020-08-27 | 大连理工大学 | 一种自动检测高速铁路桥梁自由振动响应以识别模态的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN116147943A (zh) | 2023-05-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN116147943B (zh) | 一种评价高速磁悬浮列车系统运行稳定性的方法 | |
Ding et al. | Three-dimensional numerical analysis and optimization of electromagnetic suspension system for 200 km/h maglev train considering eddy current effect | |
Li et al. | Linear and non-linear skyhook damping control laws for active railway suspensions | |
True et al. | A bifurcation analysis of nonlinear oscillations in railway vehicles | |
CN104655332B (zh) | 一种非接触式应力检测系统及方法 | |
CN107861385B (zh) | 一种磁悬浮系统的离散时间最优控制方法和装置 | |
CN101511632B (zh) | 用于测量间隙的方法和装置 | |
WO2017167087A1 (zh) | 一种轨道车辆蛇形失稳抑制系统和方法 | |
CN109159672A (zh) | 矫正磁悬浮交通设备中永磁磁组侧向偏离的方法及装置 | |
CN112590559B (zh) | 一种磁悬浮轨道平顺性偏点弦测的配置方法 | |
CN104201963A (zh) | 一种抑制直线电机定位力补偿控制器 | |
CN103204079A (zh) | 一种常导型磁浮列车悬浮力解耦控制方法及系统 | |
CN111044956A (zh) | 一种磁滞损耗的估算方法 | |
CN101242151B (zh) | 磁悬浮磁滞的补偿方法 | |
Esfahanian et al. | Design, optimization, and control of a linear tubular machine integrated with levitation and guidance for maglev applications | |
CN105035099B (zh) | 引入桥梁振动速度的磁浮列车—桥梁自激振动抑制方法 | |
Li et al. | Magnetic flux feedback strategy to suppress the gap fluctuation of low speed maglev train caused by track steps | |
CN113836637B (zh) | 一种测定磁浮列车重量的方法、装置以及可读存储介质 | |
Songqi et al. | EMS maglev vehicles model reference adaptive control | |
CN112344907B (zh) | 铁路轨道水平测量方法、系统、可读存储介质及电子设备 | |
Wang et al. | A discrete nonlinear tracking-differentiator and its application in vibration suppression of maglev system | |
CN114161939B (zh) | 一种高速磁浮列车悬浮系统的融合控制方法及系统 | |
CN103955137B (zh) | 分布式电磁阵列耦合电磁力复合控制方法 | |
CN113324684A (zh) | 针对应变式力传感器的高频动态测力性能的补偿方法 | |
Ren et al. | Robust Adaptive Levitation Control for Medium and Low-Speed Maglev with Magnetic Saturation and Eddy Current Effect |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |