CN115369330B - 一种高焊接性能的90公斤级气保焊丝及其制备方法 - Google Patents

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Abstract

本发明属于焊接材料技术领域，具体涉及一种高焊接性能的90公斤级气保焊丝，并进一步公开其制备方法。本发明所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝，基于C、Si、Mn、Ni、Nb、Al、S、O为主要合金元素的协同作用，并通过合成工艺中各个参数的控制及协同作用，所述气保焊丝焊缝抗拉强度≥900MPa，‑40℃低温冲击韧性≥100J，具有飞溅小、焊接成型优良以及焊缝力学性能较好的优势，有效解决了国产90公斤级别气保焊丝焊接工艺性能不理想的缺陷，具有较好的应用及推广价值。

Description

一种高焊接性能的90公斤级气保焊丝及其制备方法
技术领域
本发明属于焊接材料技术领域，具体涉及一种高焊接性能的90公斤级气保焊丝，并进一步公开其制备方法。
背景技术
随着轻量化机械设备和高强钢材料的快速发展，对高强焊丝用钢的需求也越来越大。目前，80公斤级别的气保焊丝已经可以实现国产替代进口，并广泛应用在工程机械、煤机行业等领域。然而，90公斤级别的气保焊丝却依然存在大量依赖进口产品的问题。这主要是因为国产焊丝的焊接工艺性能不理想，主要表现在：焊接时熔化金属不易铺展、焊道高耸、成型差、飞溅大。因此，开发高焊接性能的90公斤级别气保焊丝材料具有积极的意义。
中国专利CN111041346A公开了一种90公斤级焊丝用热轧盘条，其成分包括：C、Si、Mn、Ni、Mo、Cr、V、Ti、Al、N和Zr，并通过成分调整和工艺优化，使得制备的热轧盘条壳满足90公斤级焊丝用盘条的要求，并且获得了适合拉拔的铁素体及珠光体组织，盘条的强度和韧塑性俱佳，从而在焊丝加工过程中可省去退火工序。但是，该热轧盘条虽然制得的焊缝可以满足力学性能要求，但是焊接工艺性能较差，具体表现在焊接飞溅大，熔池成型不佳。
中国专利CN101244495A公开了一种90公斤级低焊接裂纹敏感性高强度钢板的专用焊丝，其元素百分比为：碳0.06-0.10%、硅0.40-1.00%、锰1.40-2.10%、钼0.20-0.60%、镍≤2.00%、钛0.02-0.20%、硼0.001-0.01%、铬≤1.00%、钒0.01-0.10%、铌≤0.10%、硫≤0.10%和磷≤0.10%，利用该焊丝能够在-40℃的环境温度下实现对低焊接裂纹敏感性高强度钢板的焊接，同时能够实现焊缝的微合金化，阻止焊缝产生冷裂纹现象的发生。但是，该焊丝材料中，由于C含量低且合金元素含量较高，影响产品的成本较高，而且，该焊丝材料设计中只考虑了焊缝力学性能参数，但其焊接工艺性能依然并不理想。
因此，开发一种可兼顾焊接工艺性能和力学性能的90公斤级气保焊丝，对于打破高强气保焊丝技术壁垒，实现国产替代进口的推动发展，具有积极的意义。
发明内容
为此，本发明的第一个目的在于提供一种高焊接性能的90公斤级气保焊丝，所述气保焊丝具有低飞溅、焊接成型优良的优势，以解决现有技术中国产90公斤级别气保焊丝焊接工艺性能差的问题；
本发明的第二个目的在于提供上述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法。
为解决上述技术问题，本发明所述的一种高焊接性能的90公斤级气保焊丝，所述气保焊丝包括如下质量含量的成分：
C 0.10-0.13%、Si 0.75-0.85%、Mn 1.75-1.85%、Ni 0.30-0.40%、Nb 0.015-0.025%、Al≤0.005、S 0.015-0.018%、O 0.0055-0.0085%，其余为Fe和不可避免的杂质。
本发明还公开了一种所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法，包括如下步骤：
（1）将铁水经预脱硫后与废钢混合进行转炉冶炼处理，并将所得钢液进行精炼处理，得到精炼渣并连铸制成方坯，备用；
（2）将所述方坯进行精轧处理，经冷却得到焊丝钢盘条；
（3）将所述焊丝钢盘条进行退火处理，并经拉丝得到所需成分的气保焊丝。
具体的，所述步骤（1）中，所述铁水与废钢的质量比为85-87wt%：13-15wt%。
优选的，所述步骤（1）中，所述转炉冶炼步骤的出钢温度为1650-1670℃；控制所述转炉冶炼步骤中转炉出钢S≥0.012%。
具体的，所述步骤（1）中，所述转炉冶炼步骤还包括将钢包中加入增碳剂、硅铁、以及金属锰的步骤。
具体的，所述步骤（1）中，所述精炼步骤还包括向所述钢液中加入精炼覆盖剂的步骤；
优选的，所述精炼步骤中还包括通过软搅拌调控所述钢液中夹杂物的步骤；
优选的，控制软搅拌时钢包底吹氩气的流量为0.5-0.8L/min·t。
优选的，所述步骤（1）中，控制所述精炼渣的碱度为1.4-1.6，精炼渣组分以重量百分比计为：Al2O3≤3%，38≤SiO2≤48%，6%≤MgO≤10%，MnO≤2%。
具体的，所述步骤（1）中，所述连铸步骤的拉速为0.63±0.05m/min，稳定浇注期间拉速调整速度≤0.05m/min，结晶器水流量3000±25 L/min，进出水温差≤10℃。
优选的，控制所述方坯的尺寸为（280-320）×（380-400）mm，更优选为300×390mm。
具体的，所述步骤（1）中，还包括将所述方坯进行开坯处理的步骤；
所述开坯步骤中，控制加热炉内空煤比为≤0.7，在炉时间≥4小时，控制均热段温度为1140-1170℃，控制开轧温度为1000-1020℃，控制终轧速度为0.7-0.8m/s。
优选的，控制开坯后小方坯的尺寸为（120-150）×（120-150）mm，更优选为140×140mm。
具体的，所述步骤（2）中，所述精轧步骤的入口温度为880-910℃，轧制速度为87-95m/s。
优选的，所述冷却步骤为斯太尔摩冷却线冷却；
优选的，控制吐丝温度为840-860℃，在保温罩内冷却速度为≤8m/s；
优选的，控制所述焊丝钢盘条的直径为5-6mm，更优选为5.5mm。
具体的，所述步骤（3）中，所述退火温度为650-750℃，保温3-4h，所述拉丝步骤的速度为≤18m/s。
优选的，控制所述焊丝的尺寸为1-1.5mm，更优选为1.2mm。
本发明还公开了由所述方法制备得到的高焊接性能的90公斤级气保焊丝，所述气保焊丝的焊缝抗拉强度≥900MPa，-40℃低温冲击韧性≥100J，焊缝成型良好，焊接飞溅率≤2.5%。
本发明所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝，以C、Si、Mn、Ni、Nb、Al、S、O为主要合金元素，其中，
C元素是提高焊缝金属强度最有效的元素之一，同时增加C含量可提高焊缝金属的淬透性，增加马氏体转变倾向和焊接冷裂纹敏感性，进而恶化低温冲击韧性；本发明所述气保焊丝中，C含量控制为0.10-0.13%；
Si元素是焊接过程中的主要脱氧元素，但 Si含量过高，可增加焊缝金属的热裂纹倾向，促进焊缝金属中晶界铁素体和侧板条铁素体的生成倾向，从而损坏低温冲击韧性；本发明所述气保焊丝中，Si含量控制为0.75-0.85%；
Mn元素是焊缝金属中的主要脱氧元素之一，同时也能提高焊缝金属强度，但过高的Mn含量会显著降低焊缝金属低温冲击韧性；本发明所述气保焊丝中，Mn含量控制为1.75-1.85%；
Ni元素主要作用是提高焊缝金属低温韧性，同时也利用其固溶强化作用来提高焊缝金属强度；Ni提高低温韧性的机理是通过韧化铁素体基体来实现的，Ni含量过低则焊缝金属相变温度降低不明；本发明所述气保焊丝中，优选Ni含量为0.30-0.40%，此时焊缝金属中的低温冲击优异；
Nb元素是焊缝金属中重要的微合金元素，可细化焊缝组织提高缝金属的低温韧性，可根据需要添加；Nb含量过低则细化组织效果有限，含量过高则恶化焊缝韧性；本发明所述气保焊丝中，Nb含量的范围宜控制在0.015-0.025％；
S和O：增加这两个元素含量可以显著提高焊接熔池流动性，降低表面张力，进而保证良好的焊缝成型和低飞溅，而加入的含量过高，则会降低焊缝金属低温冲击韧性；本发明所述气保焊丝中，优选S含量为0.015-0.018%，O含量为0.0055-0.0085%。
本发明所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝，通过控制铁水与废钢的配比，以及冶炼及精炼过程中对精炼渣碱度的控制，有效保证了所述焊丝材料具有高S、高O及低Al的元素组成，较低的Al含量可以保证纯净度进而保证低飞溅的性能，O和S在适宜的配比下，有效保证了材料熔池流动性。尤其是，通过在盘条轧制过程中，对轧制工艺的控制，以及后续拉丝前退火工艺的合理性，可以保证拉丝中氧化皮彻底脱离，有效避免了因氧化皮脱离不干净而直接影响焊接飞溅较大的缺陷。
本发明所述气保焊丝材料，基于C、Si、Mn、Ni、Nb、Al、S、O为主要合金元素的协同作用，并通过合成工艺中各个参数的控制及协同作用，所述气保焊丝焊缝抗拉强度≥900MPa，-40℃低温冲击韧性≥100J，具有飞溅小、焊接成型优良以及焊缝力学性能较好的优势，有效解决了国产90公斤级别气保焊丝焊接工艺性能不理想的缺陷，具有较好的应用及推广价值。
具体实施方式
实施例1
本实施例所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法，包括如下步骤：
（1）炼钢工序
采用高炉铁水在KR脱硫装置进行脱硫，控制扒渣率为88%；
将上述预脱硫后的铁水送入转炉中与废钢混合形成钢液，并经转炉冶炼进行脱硅、脱磷、吹氧脱碳处理；其中，铁水在钢液中的占比为86%，所述废钢采用优质废钢；根据焊丝的成分要求，通过向钢包中加入增碳剂、硅铁、以及金属锰对钢液进行脱氧合金化处理，并禁止铝脱氧，控制出钢温度为1650℃，出钢S为0.014%；
将上述转炉冶炼后的钢液在LF精炼炉中进行化学成分调整和温度调控，控制钢包底吹氩气强度为0.005-0.007Nm3/(t×min)，并通过软搅拌调控钢液中的夹杂物，软搅拌的时间为18min，软搅拌时钢包底吹氩气的流量为0.6L/min·t。本实施例得到终渣碱度为1.5，精炼渣组分以重量百分比计为：Al2O3=3%，SiO2=38%，MgO=6%，MnO=2%；
将上述精炼渣经连铸制成300×390mm规格的大方坯，其中，拉速为0.63m/min，结晶器水流量3000L/min；
随后对所述大方坯进行开坯处理，控制加热炉内空煤比为0.7，在炉时间为4小时，均热段温度为1140℃，开轧温度为1000℃，终轧速度为0.75 m/s。
（2）轧制和控制冷却工序
将小方坯经加热炉加热后连续轧制，控制精轧入口温度为910℃，轧制速度为87m/s，之后吐丝进入斯太尔摩冷却线上进行控温冷却，其中，吐丝温度为840℃，风机和保温罩全部关闭，斯太尔摩冷却线的辊道速度为0.15m/s，在保温罩内冷却速度为6m/s，得到焊丝钢盘条抗拉强度为800Mpa。
（3）拉丝工序
对上述盘条（5.5mm）做退火处理，退火温度为700℃，保温4个小时，退火后盘条强度为580MPa，拉丝速度为18m/s，将成品焊丝（1.2mm）进行镀铜盘卷，即得。
实施例2
本实施例所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法，包括如下步骤：
（1）炼钢工序
采用高炉铁水在KR脱硫装置进行脱硫，本实施例扒渣率为90%；
将预脱硫后的铁水送入转炉中与废钢混合成钢液，并经转炉冶炼进行脱硅、脱磷、吹氧脱碳；其中，铁水在钢液中的占比为85%，废钢采用优质废钢，根据焊丝的成分要求，通过向钢包中加入增碳剂、硅铁、以及金属锰对钢液进行脱氧合金化处理，并禁止铝脱氧，出钢温度为1670℃，出钢S为0.012%；
将转炉冶炼后的钢液在LF精炼炉中进行化学成分调整和温度调控，控制钢包底吹氩气强度为0.005-0.007Nm3/(t×min)，并通过软搅拌调控钢液中的夹杂物，软搅拌的时间为18min，软搅拌时钢包底吹氩气的流量为0.6L/min·t，本实施例终渣碱度为1.5，精炼渣组分以重量百分比计为：Al2O3=2%，SiO2=41%，MgO=10%，MnO=1%。
将上述精炼渣连铸制成300×390mm规格的大方坯，其中，拉速为0.63m/min，结晶器水流量3000L/min。
对所得大方坯进行开坯处理，控制加热炉内空煤比为0.7，在炉时间为4小时，均热段温度为1150℃，开轧温度为1020℃，终轧速度为0.75 m/s。
（2）轧制和控制冷却工序
将上述小方坯经加热炉加热后连续轧制，精轧入口温度为900℃，轧制速度为90m/s，之后吐丝进入斯太尔摩冷却线上进行控温冷却，其中，吐丝温度为850℃，风机和保温罩全部关闭，斯太尔摩冷却线的辊道速度为0.15m/s，在保温罩内冷却速度为7m/s，得到焊丝钢盘条抗拉强度为820Mpa。
（3）拉丝工序
对盘条（5.5mm）做退火处理，退火温度为750℃，保温4.5个小时，退火后盘条强度为520MPa，拉丝速度为18m/s，将成品焊丝（1.2mm）进行镀铜盘卷，即得。
实施例3
本实施例所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法，包括如下步骤：
（1）炼钢工序
采用高炉铁水在KR脱硫装置进行脱硫，本实施例扒渣率为92%；
将预脱硫后的铁水送入转炉中与废钢混合成钢液，并经转炉冶炼进行脱硅、脱磷、吹氧脱碳处理；其中，铁水在钢液中的占比为85%，废钢采用优质废钢，根据焊丝的成分要求，通过向钢包中加入增碳剂、硅铁、以及金属锰对钢液进行脱氧合金化处理，并禁止铝脱氧，出钢温度为1670℃，出钢S为0.013%；
将转炉冶炼后的钢液在LF精炼炉中进行化学成分调整和温度调控，控制钢包底吹氩气强度为0.005-0.007Nm3/(t×min)，并通过软搅拌调控钢液中的夹杂物，软搅拌的时间为18min，软搅拌时钢包底吹氩气的流量为0.6L/min·t，本实施例终渣碱度为1.4，精炼渣组分以重量百分比计为：Al2O3=3%，SiO2=48%，MgO=9%，MnO=1%；
将所述精炼渣连铸制成300×390mm规格的大方坯，其中，拉速为0.63m/min，结晶器水流量3000L/min。
对大方坯进行开坯处理，加热炉内空煤比为0.7，在炉时间为4小时，均热段温度为1160℃，开轧温度为1020℃，终轧速度为0.75 m/s。
（2）轧制和控制冷却工序
将所得小方坯经加热炉加热后连续轧制，控制精轧入口温度为900℃，轧制速度为92m/s，之后吐丝进入斯太尔摩冷却线上进行控温冷却，其中，吐丝温度为860℃，风机和保温罩全部关闭，斯太尔摩冷却线的辊道速度为0.15m/s，在保温罩内冷却速度为8m/s，得到焊丝钢盘条抗拉强度为850Mpa。
（3）拉丝工序
对盘条（5.5mm）做退火处理，退火温度为600℃，保温2个小时，退火后盘条强度为540MPa，拉丝速度为18m/s，将成品焊丝（1.2mm）进行镀铜盘卷，即得。
实施例4
本实施例所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法，包括如下步骤：
（1）炼钢工序
采用高炉铁水在KR脱硫装置进行脱硫，本实施例控制扒渣率为90%；
将预脱硫后的铁水送入转炉中与废钢混合成钢液，并经转炉冶炼进行脱硅、脱磷、吹氧脱碳处理；其中，铁水在钢液中的占比为87%，废钢采用优质废钢，根据焊丝的成分要求，通过向钢包中加入增碳剂、硅铁、以及金属锰对钢液进行脱氧合金化处理，并禁止铝脱氧，出钢温度为1660℃，出钢S为0.013%；
将转炉冶炼后的钢液在LF精炼炉中进行化学成分调整和温度调控，控制钢包底吹氩气强度为0.005-0.007Nm3/(t×min)，并通过软搅拌调控钢液中的夹杂物，软搅拌的时间为18min，软搅拌时钢包底吹氩气的流量为0.6L/min·t，本实施例终渣碱度为1.6，精炼渣组分以重量百分比计为：Al2O3=1%，SiO2=40%，MgO=8%，MnO=2%；
将所述精炼渣连铸制成300×390mm规格的大方坯，其中，拉速为0.63m/min，结晶器水流量3000L/min；
对大方坯进行开坯处理，加热炉内空煤比为0.7，在炉时间为4.5小时，均热段温度为1170℃，开轧温度为1010℃，终轧速度为0.75 m/s。
（2）轧制和控制冷却工序
将小方坯经加热炉加热后连续轧制，控制精轧入口温度为880℃，轧制速度为95m/s，之后吐丝进入斯太尔摩冷却线上进行控温冷却，其中，吐丝温度为850℃，风机和保温罩全部关闭，斯太尔摩冷却线的辊道速度为0.15m/s，在保温罩内冷却速度为7m/s，得到焊丝钢盘条抗拉强度为820Mpa。
（3）拉丝工序
对盘条（5.5mm）做退火处理，退火温度为700℃，保温4个小时，退火后盘条强度为530MPa，拉丝速度为18m/s，将成品焊丝进行镀铜盘卷，即得。
对比例1
本对比例所述焊丝的制备方法同实施例1，其区别仅在于，所述步骤（1）的炼钢过程中，废钢占钢液的比例为20%，转炉出钢前，出钢S为0.0045%，精炼过程中的渣碱度为2.3；且轧制之前坯料在炉时间为2小时，拉丝前退火温度为600℃，保温时间为1.5小时。
对比例2
本对比例所述焊丝的制备方法同实施例1，其区别仅在于，所述步骤（1）的炼钢过程中，废钢占钢液的比例为22%，转炉出钢前，出钢S为0.0200%，精炼过程中的渣碱度为1.2；且轧制之前坯料在炉时间为2小时，拉丝前退火温度为620℃，保温时间为2.0小时。
对比例3
本对比例为中国专利CN101244495A中实施例1公开的90公斤级低焊接裂纹敏感性高强度钢板的专用焊丝。
对比例4
本对比例为中国专利CN111041346A中实施例1公开的90公斤级焊丝用热轧盘条制备的焊丝。
实验例
1、化学成分检测
将以上实施例和对比例的成品焊丝的表面镀铜磨掉，采用ICP和CS仪进行成分测试，化学成分组成（以重量百分比计，余量为Fe及允许的杂质）见下表1。
表1成品焊丝的质量百分比（%）
Figure 140194DEST_PATH_IMAGE001
2、力学性能检测
参照标准GBT 8110-2008进行熔敷金属试验，并进行力学性能检测试验，具体操作为：沿焊缝纵截面取样，取纯焊缝，不得包括融合区和母材，进行拉伸试验和冲击试验。拉伸性能测试采用M12尺寸试样，在250kN拉伸试验机（Instron 5585）上进行；冲击试验在450J（IMP450Jdynatup,Instron）试验机上进行，试样尺寸为10 mm×10 mm×55mm。焊接完成后收集焊缝周围的金属飞溅颗粒，测量重量A（kg），焊接过程消耗焊接材料B（kg），飞溅率计算公式=A/B*100%，测试结果见表2。
表2成品焊丝的力学性能检测结果
Figure 509864DEST_PATH_IMAGE002
可见，本发明制备的90公斤级别气保焊丝的焊缝抗拉强度≥900MPa，-40℃低温冲击韧性≥100J，焊接飞溅率低，具有较好的焊接成型性能和焊缝力学性能；
而对比例1方案中，由于S和O的含量过低，使得焊缝表面成型差，轧制前在炉时间短，拉丝前退火不彻底，使得氧化皮残留，造成焊接飞溅大；而对比例2方案中则由于S和O的含量过高，使得焊缝低温韧性差，轧制前在炉时间短和拉丝退火不彻底，造成焊接飞溅大；对比例3和4方案制备的焊丝产品，则因为合金添加复杂、以及炼钢流程长，影响生产成本高，虽然焊缝性能满足标准要求，但是焊接工艺性能差。
显然，上述实施例仅仅是为清楚地说明所作的举例，而并非对实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。而由此所引伸出的显而易见的变化或变动仍处于本发明创造的保护范围之中。

Claims (4)

1.一种高焊接性能的90公斤级气保焊丝，其特征在于，所述气保焊丝包括如下质量含量的成分：
C 0.10-0.13%、Si 0.75-0.85%、Mn 1.75-1.85%、Ni 0.30-0.40%、Nb 0.015-0.025%、Al≤0.005、S 0.015-0.018%、O 0.0055-0.0085%，其余为Fe和不可避免的杂质；
所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法，包括如下步骤：
（1）将铁水经预脱硫后与废钢混合进行转炉冶炼处理，并将所得钢液进行精炼处理，得到精炼渣并连铸制成方坯，将所述方坯进行开坯处理，备用；
所述铁水与废钢的质量比为85-87wt%：13-15wt%；
所述转炉冶炼步骤的出钢温度为1650-1670℃；控制所述转炉冶炼步骤中转炉出钢S≥0.012%；
控制所述精炼渣的碱度为1.4-1.6；
控制所述精炼渣组分以重量百分比计为：Al2O3≤2%，38≤SiO2≤48%，6%≤MgO≤10%，MnO≤2%；
所述开坯步骤中，控制加热炉内空煤比为≤0.7，在炉时间≥4小时，控制均热段温度为1140-1170℃，控制开轧温度为1000-1020℃，控制终轧速度为0.7-0.8m/s；
（2）将所述方坯进行精轧处理，经冷却得到焊丝钢盘条；
所述精轧步骤的入口温度为880-910℃，轧制速度为87-95m/s；
（3）将所述焊丝钢盘条进行退火处理，并经拉丝得到所需气保焊丝；
所述退火温度为650-750℃，保温3-4.5h，所述拉丝步骤的速度为≤18m/s。
2.一种权利要求1所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法，其特征在于，包括如下步骤：
（1）将铁水经预脱硫后与废钢混合进行转炉冶炼处理，并将所得钢液进行精炼处理，得到精炼渣并连铸制成方坯，将所述方坯进行开坯处理，备用；
所述铁水与废钢的质量比为85-87wt%：13-15wt%；
所述转炉冶炼步骤的出钢温度为1650-1670℃；控制所述转炉冶炼步骤中转炉出钢S≥0.012%；
控制所述精炼渣的碱度为1.4-1.6；
控制所述精炼渣组分以重量百分比计为：Al2O3≤2%，38≤SiO2≤48%，6%≤MgO≤10%，MnO≤2%；
所述开坯步骤中，控制加热炉内空煤比为≤0.7，在炉时间≥4小时，控制均热段温度为1140-1170℃，控制开轧温度为1000-1020℃，控制终轧速度为0.7-0.8m/s；
（2）将所述方坯进行精轧处理，经冷却得到焊丝钢盘条；
所述精轧步骤的入口温度为880-910℃，轧制速度为87-95m/s；
（3）将所述焊丝钢盘条进行退火处理，并经拉丝得到所需气保焊丝；
所述退火温度为650-750℃，保温3-4.5h，所述拉丝步骤的速度为≤18m/s。
3.根据权利要求2所述高焊接性能的90公斤级气保焊丝的制备方法，其特征在于，所述步骤（1）中，所述连铸步骤的拉速为0.63±0.05m/min，稳定浇注期间拉速调整速度≤0.05m/min，结晶器水流量3000±25 L/min，进出水温差≤10℃。
4.由权利要求2或3所述方法制备得到的高焊接性能的90公斤级气保焊丝，其特征在于，所述气保焊丝的焊缝抗拉强度≥900MPa，-40℃低温冲击韧性≥100J，焊接飞溅率≤2.5%。
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