CN115365464A - 一种改善宽板铸坯中心偏析的方法 - Google Patents

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刘志国
李鑫
王建林
让丽军
李立英
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    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
    • B22D11/20—Controlling or regulating processes or operations for removing cast stock
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands

Abstract

本发明公开了一种改善宽板铸坯中心偏析的方法，包括：1)在不具备动态轻压下功能的宽板铸机生产时，按照拉速轻压下时压下末端及末端后一个扇形段的压力达到设定范围；所述扇形段的压力值是扇形段达到设定开口度时液压缸的压力值，压下末端及相邻后一个扇形段的压力值达到上表所示；2)采用3个段压下，总压下量达到8.0mm以上.本发明的目的是为不具备动态轻压下功能的宽板铸机提供一种改善铸坯中心偏析的方法，通过设定不同拉速轻压下位置及压下量，结合压下末端压力调整轻压下，使得铸坯中心偏析明显改善。

Description

一种改善宽板铸坯中心偏析的方法
技术领域
本发明涉及冶金行业连铸技术领域，尤其涉及一种改善宽板铸坯中心偏析的方法。
背景技术
在铸坯的横断面试样上每隔一定距离从表面向中心取样进行化学分析，发现中心的C、Mn、S等元素明显高于其它部位，这种现象叫中心偏析。中心偏析的产生是由于铸坯在凝固过程中，特别是在凝固末期尚未凝固的钢液流动造成的，当中心偏析严重，且伴有中心疏松，铸坯轧制后就会出现严重的内部质量缺陷，因此，必须采取措施减轻铸坯中心偏析。
目前由于宽板铸机技术改进，很多宽板铸机都有动态配水和动态轻压下功能，压下位置和压下量会随着钢种、钢水过热度、冷却强度甚至是周围环境变化而做出自动调整，中心偏析也因此大大改善。但由于各种原因，有些钢厂宽板铸机不具备动态轻压下功能，压下位置和压下量只能随不同拉速人为进行调整，中心偏析的控制难度明显加大，铸坯低倍C类偏析率只能达到70％左右。
申请号为201810716110.6的中国专利公开了一种控制精冲钢40MnB连铸板坯中心偏析的方法，该文献所述方法通过在RH出站时向钢水中喂入镁合金线提高铸坯结晶时等轴晶，浇铸时控制中间包钢水的过热度，制得的铸坯中心偏析较轻。但该方法仅适用于个别钢种，对于其它成分不含镁的钢种不适用。
发明内容
为了解决上述技术问题，本发明的目的是为不具备动态轻压下功能的宽板铸机提供一种改善铸坯中心偏析的方法，通过设定不同拉速轻压下位置及压下量，结合压下末端压力调整轻压下，使得铸坯中心偏析明显改善。
为解决上述技术问题，本发明采用如下技术方案：
本发明一种改善宽板铸坯中心偏析的方法，包括：
1)在不具备动态轻压下功能的宽板铸机生产时，按照拉速轻压下时压下末端及末端后一个扇形段的压力达到下表设定范围
Figure BDA0003841094440000021
所述扇形段的压力值是扇形段达到设定开口度时液压缸的压力值，压下末端及相邻后一个扇形段的压力值达到上表所示；
2)采用3个段压下，总压下量达到8.0mm以上。
进一步的，生产250×2000断面的铸坯，当拉速达到1.0m/min时，采用8-10段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，扇形10段是压下末端，扇形10段和11段液压缸压力达到设定范围，即180～190Bar。
进一步的，生产250×2200断面的铸坯，当拉速达到0.9m/min时，采用7-9段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，扇形9段是压下末端，扇形9段液压缸压力达到180～190Bar，但扇形10段只有160Bar，未达到180～190Bar的标准，此时将扇形10段的压下量增加0.5mm，压下量增加后扇形10段的液压缸压力达到180～190Bar。
进一步的，生产300×2200断面的铸坯，当拉速达到0.9m/min时，采用9-11段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，扇形11段是压下末端，扇形11段液压缸压力只有155Bar，未达到190～200Bar的标准，扇形12段液压缸压力160Bar,也未达到此标准，此时将扇形11段和12的压下量均增加1mm，11段压下值由1.5mm增加到2.5mm，12段也有了1mm的压下量，压下量增加后扇形11段和12段的液压缸压力均达到了190～200Bar。
与现有技术相比，本发明的有益技术效果：
本发明对于不具备动态轻压下的宽板铸机，优化按照拉速进行压下的方法，制得的铸坯中心偏析较轻，按照YB-T4003-2016的评级标准，低倍C类偏析率可达到95％以上。
附图说明
下面结合附图说明对本发明作进一步说明。
图1是本发明实施例1的铸坯低倍效果。
图2是本发明实施例2的铸坯低倍效果。
图3是本发明实施例3的铸坯低倍效果。
图4是本发明对比例的铸坯低倍效果。
具体实施方式
为了使本发明实施案例的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合实施案例对本发明的技术方案进行清晰的、完整的描述。
本发明所述方法适用于不具备动态轻压下功能的宽板铸机。
实施例1：
按照本发明所述的方法生产250×2000断面的铸坯。当拉速达到1.0m/min时，采用8-10段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，本实施例扇形10段是压下末端，扇形10段和11段液压缸压力达到表1设定范围，即180～190Bar。图1为本实施例低倍照片。
实施例2：
按照本发明所述的方法生产250×2200断面的铸坯。当拉速达到0.9m/min时，采用7-9段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，本实施例扇形9段是压下末端，扇形9段液压缸压力达到180～190Bar，但扇形10段只有160Bar，未达到180～190Bar的标准，此时可以将扇形10段的压下量增加0.5mm，压下量增加后扇形10段的液压缸压力也达到了180～190Bar。图2为本实施例低倍照片。
实施例3：
按照本发明所述的方法生产300×2200断面的铸坯。当拉速达到0.9m/min时，采用9-11段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，本实施例扇形11段是压下末端，扇形11段液压缸压力只有155Bar，未达到190～200Bar的标准，扇形12段液压缸压力160Bar,也未达到此标准，此时可以将扇形11段和12的压下量均增加1mm，11段压下值由1.5mm增加到2.5mm，12段也有了1mm的压下量，压下量增加后扇形11段和12段的液压缸压力均达到了190～200Bar。图3为本实施例低倍照片。
对比例：
生产300×2200断面的铸坯时，当拉速达到0.9m/min时，采用9-11段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，本实施例扇形11段是压下末端，扇形11段液压缸压力只有155Bar，未达到190～200Bar的标准，扇形12段液压缸压力160Bar,也未达到此标准，此时不作调整，严格按照不同拉速设定的压下量执行浇铸。图4为本对比例低倍照片。
表2是实施例及对比例按照YB-T4003-2016的评级标准评级的低倍结果：
表2
实施例 断面 总压下量(mm) 低倍结果
实施例1 250×2000 8.1 C2.0
实施例2 250×2200 8.6 C2.0
实施例3 300×2200 10.1 C1.5
对比例 300×2200 8.1 B2.0
由此可见，对于不具备动态轻压下功能的宽板铸机，实施例1～3按照调整末端压力的方法，制得的铸坯中心偏析较轻，低倍均为C系，为后序轧制成质量优良的钢板提供了保证。而对比例严格按照拉速设定的压下量执行，压下不做调整，铸坯中心偏析较重，达到了B级。
以上所述的实施例仅是对本发明的优选方式进行描述，并非对本发明的范围进行限定，在不脱离本发明设计精神的前提下，本领域普通技术人员对本发明的技术方案做出的各种变形和改进，均应落入本发明权利要求书确定的保护范围内。

Claims (4)

1.一种改善宽板铸坯中心偏析的方法，其特征在于，包括：
1)在不具备动态轻压下功能的宽板铸机生产时，按照拉速轻压下时压下末端及末端后一个扇形段的压力达到下表设定范围
Figure FDA0003841094430000011
所述扇形段的压力值是扇形段达到设定开口度时液压缸的压力值，压下末端及相邻后一个扇形段的压力值达到上表所示；
2)采用3个段压下，总压下量达到8.0mm以上。
2.根据权利要求1所述的改善宽板铸坯中心偏析的方法，其特征在于，生产250×2000断面的铸坯，当拉速达到1.0m/min时，采用8-10段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，扇形10段是压下末端，扇形10段和11段液压缸压力达到设定范围，即180～190Bar。
3.根据权利要求1所述的改善宽板铸坯中心偏析的方法，其特征在于，生产250×2200断面的铸坯，当拉速达到0.9m/min时，采用7-9段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，扇形9段是压下末端，扇形9段液压缸压力达到180～190Bar，但扇形10段只有160Bar，未达到180～190Bar的标准，此时将扇形10段的压下量增加0.5mm，压下量增加后扇形10段的液压缸压力达到180～190Bar。
4.根据权利要求1所述的改善宽板铸坯中心偏析的方法，其特征在于，生产300×2200断面的铸坯，当拉速达到0.9m/min时，采用9-11段压下，压下量分别为3.3mm、3.3mm、1.5mm，总压下量为8.1mm，扇形11段是压下末端，扇形11段液压缸压力只有155Bar，未达到190～200Bar的标准，扇形12段液压缸压力160Bar,也未达到此标准，此时将扇形11段和12的压下量均增加1mm，11段压下值由1.5mm增加到2.5mm，12段也有了1mm的压下量，压下量增加后扇形11段和12段的液压缸压力均达到了190～200Bar。
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