CN115229298A

CN115229298A - 一种焊接方法

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Publication number: CN115229298A
Application number: CN202211146746.4A
Authority: CN
Inventors: 陈晓光; 姜治; 乔鑫; 王涛; 牛田星; 刘安
Original assignee: Hebei Yutian Material Technology Co ltd
Current assignee: Hebei Yutian Material Technology Co ltd
Priority date: 2022-09-21
Filing date: 2022-09-21
Publication date: 2022-10-25

Abstract

本发明公开了一种焊接方法，通过调整胶囊式圆筒钎焊工装内气体或液体压力大小进而调整两个待焊圆筒面的贴合程度，控制贴合间隙，使得胶囊式圆筒钎焊工装的内筒在充气过程中圆周各方向均匀受力。避免了不平衡的内应力存在，可以使得圆周待焊接面钎料润湿更均匀。在胶囊式圆筒钎焊工装使用完泄气或排除液体拆卸后，圆筒不会产生较大变形。整个装卸过程简单方便易操作，焊接质量更可靠。

Description

一种焊接方法

技术领域

本发明涉及钎焊技术领域，特别是涉及一种焊接方法。

背景技术

圆筒工件和圆筒工件焊接，或者圆筒工件或圆柱工件焊接时，所采用的均为套接方式，不采用其它接头方式。但是某些圆筒套接接头，焊接强度和外形尺寸要求高。传统的圆筒钎焊工装多采用定尺寸的圆形工装，在两个圆筒焊接面之间铺钎料，利用工装顶住待焊内筒，实现焊接。但是定尺寸的内套工装长时间反复装卸会造成工装磨损，如果待焊圆筒内壁面存在圆度或者同轴度略微超差，若工装磨损，务必会造成待焊面贴合不均匀，导致钎料润湿不均匀，影响焊接质量。另外，采用定尺寸的内套工装，无法消除工装和待焊圆筒内壁面之间的间隙不均匀性，若工装和圆筒内壁面的间隙小，会造成工装装夹困难、钎料装配不方便，耗费时间多，影响生产效率；若工装和圆筒内壁面的间隙大或者间隙不均匀性明显，会影响润湿和焊接效果，甚至焊接失败。简而言之，装配完需要检查确保间隙合理。这样会增加工作量，效率低下，也不一定能确保装配间隙的合理性。

圆筒钎焊结构钎焊时，由于结构会经历升温和降温过程，即便工装材料和待焊材料相同，钎焊过程中也会存在变形。如果圆筒钎焊结构两侧待焊面为不同材质甚至与工装材料也都不同，由于材料的热膨胀系数存在差异，高温焊接过程中工装可能起不到应有的让待焊接面紧固的作用，圆筒待焊材料和工装等材料肯定会导致高温焊接过程中待焊面间隙配合不均匀，影响焊接质量。也会使得圆筒焊接件的圆度或者同轴度不匹配。尤其是对于圆度要求高的圆筒钎焊结构，如果工装不合理或者上述问题存在，容易使得待焊面之间的间隙不均匀，导致焊接不良甚至存在焊不上的现象。

圆筒套件钎焊工装若为内涨式圆形工装一般多采用分块式，也就是将三块或者四块分块拼接成一定尺寸得圆形工装，这样会在分块的工装连接处的缝隙位置存在应力集中，焊后这样位置的应力集中导致应力不均匀，可能会引发结构破坏。另外，分块式工装容易使得装配不紧密不均匀，缝隙过大的区域不利于钎料润湿，影响焊接质量。如果工装刚性太强，不能让两个待焊面接合均匀，会使受力不均匀。待焊接面受力不均匀，会使得装配间隙不均匀，各区域润湿效果不同，导致焊接质量不均匀。

发明内容

本发明的目的是针对现有技术中存在的圆筒工件和圆筒或圆柱工件的焊接质量不均匀的问题，而提供一种圆筒工件和圆筒或圆柱工件的焊接方法。

为实现本发明的目的所采用的技术方案是：

一种焊接方法，包括以下步骤：

步骤1，将待焊接的圆筒工件和圆筒工件或者将待焊接的圆筒工件和圆柱工件通过间隙配合的方式套装在一起，在圆筒工件和圆筒工件之间，或者圆筒工件和圆柱工件之间放置钎料，形成装配工件；

步骤2，将装配工件和胶囊式圆筒钎焊工装组成一个装配体，然后向所述胶囊式圆筒钎焊工装内通入加压介质，或者，先向所述胶囊式圆筒钎焊工装内通入加压介质，待胶囊式圆筒钎焊工装膨胀之前，将装配工件和胶囊式圆筒钎焊工装组成一个装配体，其中，所述装配体通过以下方式装配：

当需要焊接的工件为圆筒工件和圆筒工件时，使用两个胶囊式圆筒钎焊工装，其中一个放置在步骤1准备好的装配工件的内侧，另一个胶囊式圆筒钎焊工装放置在步骤1准备好的装配工件的外侧；

当需要焊接的工件为圆筒工件和圆柱工件时，使用一个胶囊式圆筒钎焊工装，放置在步骤1准备好的装配工件的外侧；

所述胶囊式圆筒钎焊工装包括胶囊式工装本体，所述胶囊式工装本体的内壁面与外壁面之间形成用于通入加压介质的中空空间，所述胶囊式工装本体上设有与中空空间相连通的介质进出口，所述胶囊式工装本体的内壁面和/或外壁面作为施压面用于给装配工件施加压力；

步骤3，将步骤2组装好的装配体置于焊接设备内，加热过程中，胶囊式工装本体内的加压介质受热膨胀，给装配工件施加额定压力，装配工件在钎焊设备内进行焊接；

步骤4，待焊接完成后，放出加压介质，取出焊接完成的工件。

在上述技术方案中，所述加压介质为气体介质或者导热液体介质。

在上述技术方案中，当所述加压介质为气体介质时，所述介质进出口包括独立的介质进口和介质出口，先将所述装配体放入焊接设备内，然后利用耐高温管连接介质进口和介质出口，耐高温管延伸至焊接设备外侧，向中空空间内充入氮气，待达到预定气压时，停止充气，保持压力，然后启动钎焊设备进行焊接，加热过程中氮气受热，所述胶囊式圆筒钎焊工装膨胀给装配工件施加压力。

在上述技术方案中，当所述加压介质为导热液体介质时，先给所述中空空间内注入预定量的导热液体，然后再将装配工件和胶囊式圆筒钎焊工装装配成装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装的装配体；将装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装的装配体置于钎焊设备内，加热过程中，胶囊式圆筒钎焊工装膨胀施压。

在上述技术方案中，所述胶囊式工装本体为圆筒结构，所述圆筒结构的内壁面为内圆筒面，所述圆筒结构的外壁面为外圆筒面，所述内圆筒面和/或所述外圆筒面为所述施压面，所述圆筒结构的内壁面和外壁面、顶面和底面围合形成所述的中空空间。

在上述技术方案中，所述内壁面和外壁面的厚度为0.1-1mm。

在上述技术方案中，所述胶囊式工装本体的材料为不锈钢或耐高温钢。

在上述技术方案中，当所述加压介质为气体介质时，所述介质进出口包括独立的介质进口和介质出口，所述介质进口和介质出口设置在所述胶囊式工装本体的顶面的两个远端，所述介质进口通过耐高温管连接氮气充气瓶，所述氮气充气瓶上设有气压表，所述介质出口通过耐高温管连接抽气设备。

在上述技术方案中，当所述加压介质为导热液体介质时，所述介质进出口为一个口，用于连接外部的液压装置。

在上述技术方案中，所述介质进出口上增设垫块，所述垫块上开设与所述介质进出口相同尺寸的孔，所述垫块通过螺栓固定在所述胶囊式工装本体的顶面上，通过所述孔与所述液压装置相连接。

在上述技术方案中，当所述加压介质为气体介质时，钎焊过程中，装配工件和胶囊式圆筒钎焊工装的温度都会发生变化，高于室温。由于受热膨胀，高温时所需的充气压力与室温不同，因此室温和高温的充气压力需要分别进行计算。

①常温时，胶囊式圆筒钎焊工装的充气压力计算：

根据圆筒受力的计算方法，计算各个方向主应力的大小，根据想要的变形量可以计算出所需充的气体压力。

在常温充入的气体压力计算中，需要使用以下参数： p为充气压力（MPa）；δ为成形后筒体要求的最小厚度（mm）；δ _n为实际选用的钢板厚度（mm）； R _i为胶囊内半径（mm）； R _o为胶囊外半径（mm）； D _i为胶囊内直径（mm）； D _o为胶囊外直径（mm）； D为胶囊平均直径即中径（mm）； K为胶囊外直径与胶囊内直径的比值，K=D _o/D _i；σ为计算应力（MPa）（无特别指明，指的是周向应力）； S为基本许用应力（MPa）； k为修整系数，对于焊接的筒体，为焊接接头系数；σ ₁为轴向拉应力（MPa）；σ ₂为圆周方向拉应力（MPa）； [σ]^t为设计温度下材料的许用应力（MPa）；

当K≤1.2时，称为薄壁容器，当K＞1.2时，称为厚壁容器。胶囊式圆筒钎焊工装为薄壁圆筒，薄壁圆筒强度设计的理论基础是旋转壳体的无力矩理论。由无力矩理论所得的应力是沿壁厚均匀分布的薄膜应力，且忽略了垂直于胶囊壁面的径向应力。胶囊的壁厚总有厚度，用无力矩理论公式只能是一种近似计算方法，但在一定范围的K值下，能获得工程可接受的结果。

薄壁胶囊壁厚计算公式：薄壁胶囊壁厚计算式以无弯矩薄膜理论为基础，一般按周向应力公式计算。

由δ=pD _i/(2kS)，变换成p=2kSδ/D _i；再根据p/(kS)=K-1 ，求解p，再通过σ ₁=pD/(4δ)，σ ₂=pD/(2δ)，分别计算得到σ ₁、σ ₂。

筒体强度计算：筒体内较大的周向应力不应高于在设计温度下材料的许用应力σ ₂=pD/(2δ)≤[σ]^t，

②高温圆筒充气压力计算

根据理想气体状态方程和常温时的充气压力，可通过计算得到高温状态的充气压力。理想气体状态方程的表达形式为：PV=nRT式中：P为压强（Pa），可以表示充气压力，但需进行单位换算；V为体积（m³）； T为温度（K）； n为物质的量（mol）； R为普适气体常数，数值为8.314J/(mol·K)。

物质的量、质量满足如下关系： n=m/M， m=ρV，式中：m为质量（g）； M为摩尔质量(g/mol)；ρ为密度(g/m³)。

将上述两式带入理想气体状态方程，可知：

PM=ρRT其中，摩尔质量、普适气体常数不随温度的变化而变化。

P ₁ M=ρ ₁ RT ₁

P ₂ M=ρ ₂ RT ₂

P ₁、ρ ₁、T ₁为常温时的充气压力、密度、温度；P ₂、ρ ₂、T ₂为常温时的充气压力、密度、温度。

由上述两式可知，高温时的充气压力为：

P ₂=(ρ ₂ T ₂ P ₁)/(ρ ₁ T ₁)

胶囊式工装本体的内径尺寸与工件外径的尺寸一致（公差保留配合间隙），工装外径单侧比内径大3-6mm。胶囊式工装本体的壁厚由需要承受的压力和材料身弹性模量有关，原则上壁厚与工件大小，承受压力和材料弹性模量呈现正相关，具体数值需依照上文给出的公式进行推导。

与现有技术相比，本发明的有益效果是：

1.本发明的充气胶囊式圆筒钎焊工装结构稳定，压力可控，消除了工装与圆筒内壁的间隙不均匀性使待焊接面贴合更均匀，提高焊接质量，而且方便装夹，缩短了工件的装夹时间，提高了生产效率。

2.充气胶囊式圆筒钎焊工装的安装过程简单、易操作，无需找正工装，提升焊前装配效率；一种胶囊形自适应的圆筒钎焊工装，通过调整胶囊内气体压力大小进而调整两个待焊圆筒面的贴合程度，控制贴合间隙，使得内筒在充气过程中圆周各方向均匀受力。避免了不平衡的内应力存在，可以使得圆周待焊接面钎料润湿更均匀。在工装使用完泄气拆卸后圆筒不会产生较大变形。整个装卸过程简单方便易操作，焊接质量更可靠。

3.本发明利用气体或液体加压使得胶囊膨胀，由于气压压强或者液压压强可控，因此内圆筒（内壁面）所受压力可控，胶囊膨胀尺寸可控，不会出现待焊圆筒面间无法涨紧或将内圆筒（内壁面）挤压变形的问题，提高了焊接质量。

4.本发明的钎焊工装为胶囊式自适应圆筒钎焊工装，克服了当待焊圆筒内壁存在圆度或者同轴度略微超差时如果采用反复装卸造成磨损的传统工装时引发的待焊面贴合不均匀而导致的焊接质量下降的问题。

附图说明

图1是胶囊式圆筒钎焊工装的结构示意图（加压介质为气体）。

图2是图1的截面图。

图3是胶囊式圆筒钎焊工装与圆筒工件、圆柱工件配合示意图（加压介质为气体）。

图4是胶囊式圆筒钎焊工装与内侧工件、外侧工件配合示意图（加压介质为气体）。

图5是胶囊式圆筒钎焊工装的结构示意图（加压介质为液体）。

图6是图5的截面图。

图7是胶囊式圆筒钎焊工装与圆筒工件、圆柱工件配合示意图（加压介质为液体）。

图8是胶囊式圆筒钎焊工装与内侧工件、外侧工件配合示意图（加压介质为液体）。

图中：1-胶囊式工装本体，11-中空空间，12-介质进出口，121-介质进口，122-介质出口，13-内壁面，14-外壁面；

2-圆筒工件，3-圆柱工件，4-内侧工件，5-外侧工件，6-垫块，7-螺栓。

具体实施方式

以下结合具体实施例对本发明作进一步详细说明。应当理解，此处所描述的具体实施例仅仅用以解释本发明，并不用于限定本发明。

实施例1

如图1-3所示，本实施例以气体为加压介质，采用一个胶囊式圆筒钎焊工装对圆筒工件2和圆柱工件3进行焊接。

本实施例的胶囊式圆筒钎焊工装包括胶囊式工装本体1，所述胶囊式工装本体1的内部中空用于通入加压介质，所述胶囊式工装本体1上设有与中空空间11相连通的介质进口121和介质出口122，用于向所述中空空间11内输入介质或将介质从所述中空空间11内排出，所述胶囊式工装本体1的内壁面13作为施压面用于给待焊接工件施加压力，当中空空间11内充满介质时，所述胶囊式工装本体1膨胀，通过施压面（内壁面13）给所述胶囊式工装本体1内的装配工件施加压力。

所述介质进口121和介质出口122设置在所述胶囊式工装本体1的顶面的两个远端。所述胶囊式工装本体1为圆筒结构，所述圆筒结构的内壁面13和/或外壁面14为所述施压面，所述介质进口121和介质出口122均设置在所述圆筒结构的顶面上，所述圆筒结构的内壁面13和外壁面14、顶面和底面围合形成所述的中空空间11。

采用所述胶囊式圆筒钎焊工装对圆筒工件2和圆柱工件3进行焊接的焊接方法，包括以下步骤：

步骤1，将待焊接的圆筒工件2和圆柱工件3通过间隙配合的方式套装在一起，在圆筒工件2和圆柱工件3之间放置钎料，完成工件的装配，形成装配工件；

步骤2，将步骤1组装好的装配工件置入一个胶囊式圆筒钎焊工装内，介质进口121和介质出口122上分别连接一个耐高温管，所述装配工件和胶囊式圆筒钎焊工装构成装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装，所述胶囊式工装本体1的内壁面13作为施压面用于给装配工件施加压力；

步骤3，将步骤2组装好的装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装置入焊接设备内，耐高温管延伸至焊接设备外侧，所述介质进口121通过耐高温管连接氮气充气瓶，所述氮气充气瓶上设有气压表，可以通过气压表获得当前时刻的充气量，通过调节充气开关对充气量进行调节，所述介质出口122通过耐高温管连接抽气设备，通过所述的介质进口121将氮气输入至中空空间11内，至压力达到预定值后，停止输入氮气，不启动抽气设备，若压力超过预定值，启动抽气设备，通过介质出口122抽出过量的氮气，保证实际气压与所需气压相一致，至压力稳定在预定值，然后启动钎焊设备，加热过程中，氮气受热，胶囊式圆筒钎焊工装膨胀给装配工件施加额定压力，进行焊接；

步骤4，待焊接完成后，将装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装从焊接设备内取出，放出加压介质（氮气），胶囊式圆筒钎焊工装恢复形态，取出焊接完成的工件。

胶囊式工装本体1为薄层封闭结构，圆筒形状，除介质进口121、介质出口122外全密封，先充气再密封，利用圆筒形胶囊的充气膨胀使得钎焊面完全贴合，间隙很小，受力可控，间隙均匀。气体受压，压力均匀的传递到薄壁套（内壁面13和外壁面14）上，薄壁套膨胀压紧装配工件。放气时，胶囊式工装本体1恢复原状，松开装配工件。

在本实施例中，钎焊焊接的工件为圆筒工件2和圆柱工件3，工件材料为6061铝合金，圆筒工件2的外直径尺寸为45mm（正负0.1mm）。胶囊式工装本体1的内直径也为45mm（正负0.1mm），材料选为40Cr钢，胶囊式工装本体1的厚度δ选取1.5mm。

①常温充气压力计算

胶囊式圆筒钎焊工装常温工作时的最大应变ε=Δ/D _min=0.2/44.9=0.004454。

40Cr钢在常温时的弹性模量为E=1.8×10⁵MPa，根据应力计算公式，σ=E×ε=801.72MPa和σ=pD/(2δ)。则常温20℃时的最大充气压力为p=2δσ/D _min=53.57MPa。

根据第四强度理论可知胶囊壁受到的三个方向主应力。第四强度理论公式为：

σ _m为薄壁套受到的综合应力，σ _s为材料屈服强度，σ ₁、σ ₂、σ ₃为胶囊壁受到的三个方向主应力。40Cr钢的屈服强度为785MPa。σ ₁=σ=801.72MPa，σ ₂=σ/2=400.86MPa，σ ₃=0。则σ _m=694.3MPa＜σ _s。

②高温充气压力计算

高温时的最大充气压力根据理想气体状态方程进行计算。本实施例以200℃为例进行计算。

理想气体状态方程中的温度以开尔文为单位，20℃对应293开尔文，200℃对应473开尔文。40Cr钢的密度基本不随温度变化，为7.8×10⁶g/m³。

根据P ₂= (ρ ₂ T ₂ P ₁)/(ρ ₁ T ₁)，计算可知200℃时的最大充气压力为86.48MPa。

同理，可计算其他温度时的最大充气压力。

实施例2

本实施例以导热油为加压介质，对圆筒工件2和圆柱工件3进行焊接。加压介质（液压工质）的选择也十分关键，由于不同材料在钎焊时的温度差异较大，且一般温度较高，所以工质的熔点要比钎焊温度高。例如使用锡基钎料时钎焊温度区间在200℃～300℃之间，选用的高温导热油的闪点、沸点在350℃，保证在钎焊加热过程中液体尽量少的沸腾，保证液体工质对薄壁施加的压力均匀可控。

本实施例焊接所用胶囊式圆筒钎焊工装包括胶囊式工装本体1，所述胶囊式工装本体1的内部中空用于通入加压介质，所述胶囊式工装本体1上设有与中空空间11相连通的介质进出口12，用于向所述中空空间11内输入导热油或将导热油从所述中空空间11内排出，所述胶囊式工装本体1的内壁面13作为施压面用于给待焊接工件施加压力，当中空空间11内充满导热油，导热油受热时，胶囊式工装本体1膨胀，通过施压面给所述胶囊式工装本体1内的装配工件施加压力。

胶囊式工装本体1的材料选择能耐高温，高温下耐高压，还能根据内筒或者外筒的结构尺寸实时变化而自适应的材料。例如可以选取不锈钢、耐高温钢等材料。

所述介质进出口12为一个口，通过该介质进出口12将液体介质输入至中空空间11内，至压力达到预定值后，停止输入液体介质，进行钎焊，钎焊完成后再通过该介质进出口12将液体介质排出，介质进出口12连接液压装置。由于壁厚的原因，介质进出口12需增加垫块6并使用螺栓7禁锢。所述垫块6上开设与所述介质进出口12相同尺寸的孔，通过该孔与外部液压装置相连接。

步骤1，将待焊接的圆筒工件2和圆柱工件3通过间隙配合的方式套装在一起，在圆筒工件2和圆柱工件3之间的间隙放置钎料，完成工件的装配，形成装配工件；

步骤2，通过介质进出口12将导热油输入至中空空间11内，至压力达到预定值后，停止输入导热油，将步骤1组装好的装配工件置入一个胶囊式圆筒钎焊工装内，所述装配工件和胶囊式圆筒钎焊工装构成装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装；

步骤3，将步骤2组装好的装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装置入焊接设备内，启动焊接设备，在加热过程中，导热油受热膨胀，胶囊式工装本体1膨胀，内壁面13给装配工件施加额定压力，同时完成焊接；

步骤4，待焊接完成后，将装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装从焊接设备内取出，冷却至室温后，放出导热油，取出焊接完成的工件。

实施例3

本实施例以气体为加压介质，对两个圆筒工件进行焊接，两个圆筒工件分别为内侧工件4和外侧工件5。

焊接过程同实施例1，不同的是，本实施例采用两个胶囊式圆筒钎焊工装对内侧工件4和外侧工件5进行焊接。步骤1中将待焊接的内侧工件4和外侧工件5通过间隙配合的方式套装在一起，在内侧工件4和外侧工件5之间放置钎料，完成工件的装配，形成装配工件；步骤2中，将一个胶囊式圆筒钎焊工装放置在步骤1组装好的装配工件的外侧，另一个胶囊式圆筒钎焊工装放置在步骤1组装好的装配工件的内侧，步骤3中，位于内侧的胶囊式圆筒钎焊工装膨胀，其外壁面14给内侧工件4的内侧施加压力，位于外侧的胶囊式圆筒钎焊工装膨胀，其内壁面13给外侧工件5的外侧施加压力。

实施例4

本实施例以液体为加压介质，对两个圆筒工件进行焊接，两个圆筒工件分别为内侧工件4和外侧工件5。

焊接过程同实施例2，不同的是，本实施例采用两个胶囊式圆筒钎焊工装对内侧工件4和外侧工件5进行焊接。步骤1中将内侧工件4和外侧工件5通过间隙配合的方式套装在一起，在两个内侧工件4和外侧工件5之间放置钎料，完成工件的装配，形成装配工件；步骤2中，将一个胶囊式圆筒钎焊工装放置在步骤1组装好的装配工件的外侧，另一个胶囊式圆筒钎焊工装放置在步骤1组装好的装配工件的内侧，步骤3中，位于内侧的胶囊式圆筒钎焊工装膨胀，其外壁面14给内侧工件4的内侧施加压力，位于外侧的胶囊式圆筒钎焊工装膨胀，其内壁面13给外侧工件5的外侧施加压力。

以上所述仅是本发明的优选实施方式，应当指出的是，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。

Claims

1.一种焊接方法，其特征在于，包括以下步骤：

2.如权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，所述加压介质为气体介质或者导热液体介质。

3.如权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，当所述加压介质为气体介质时，所述介质进出口包括独立的介质进口和介质出口，先将所述装配体放入焊接设备内，然后利用耐高温管连接介质进口和介质出口，耐高温管延伸至焊接设备外侧，向中空空间内充入氮气，待达到预定气压时，停止充气，保持压力，然后启动钎焊设备进行焊接，加热过程中氮气受热，所述胶囊式圆筒钎焊工装膨胀给装配工件施加压力。

4.如权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，当所述加压介质为导热液体介质时，先给所述中空空间内注入预定量的导热液体，然后再将装配工件和胶囊式圆筒钎焊工装装配成装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装的装配体；将装配工件-胶囊式圆筒钎焊工装的装配体置于钎焊设备内，加热过程中，胶囊式圆筒钎焊工装膨胀施压。

5.如权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，所述胶囊式工装本体为圆筒结构，所述圆筒结构的内壁面为内圆筒面，所述圆筒结构的外壁面为外圆筒面，所述内圆筒面和/或所述外圆筒面为所述施压面，所述圆筒结构的内壁面和外壁面、顶面和底面围合形成所述的中空空间。

6.如权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，所述内壁面和外壁面的厚度为0.1-1mm。

7.如权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，所述胶囊式工装本体的材料为不锈钢或耐高温钢。

8.如权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，当所述加压介质为气体介质时，所述介质进出口包括独立的介质进口和介质出口，所述介质进口和介质出口设置在所述胶囊式工装本体的顶面的两个远端，所述介质进口通过耐高温管连接氮气充气瓶，所述氮气充气瓶上设有气压表，所述介质出口通过耐高温管连接抽气设备。

9.如权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，当所述加压介质为导热液体介质时，所述介质进出口为一个口，用于连接外部的液压装置。

10.如权利要求9所述的焊接方法，其特征在于，所述介质进出口上增设垫块，所述垫块上开设与所述介质进出口相同尺寸的孔，所述垫块通过螺栓固定在所述胶囊式工装本体的顶面上，通过所述孔与所述液压装置相连接。