CN115034106A - 一种结合vfife和fem的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法 - Google Patents
一种结合vfife和fem的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明涉及一种结合VFIFE和FEM的索‑梁‑塔耦合振动数值模拟方法。适用于振动仿真领域。本发明所采用的技术方案是:提供了一种结合VFIFE和FEM的索‑梁‑塔耦合振动数值模拟方法,步骤1、根据索‑梁‑塔体系中构件的结构刚度,将所述构件划分为VFIFE分析构件和FEM分析构件,并确定所述VFIFE分析构件和所述FEM分析构件的连接点Ji位置,建立混合数值模型;步骤2、对混合数值模型中的所述VFIFE分析构件和所述FEM分析构件分别进行前处理操作;步骤3、定义积分时程与步长,在每一个积分步长内对索‑梁‑塔结构体系进行位移和内力的迭代求解;步骤4、判断积分终止条件是否满足,若所述积分终止条件满足,则执行步骤5,否则重复步骤3;步骤5、输出数值模拟数据。
Description
技术领域
本发明涉及振动仿真领域,更确切地说,它涉及一种结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法。
背景技术
由于大跨度索承桥梁的刚度较柔,在其施工建设和后期运维中容易发生索-梁-塔耦合振动,该类振动属于非线性动力问题,当振动幅度较大时,容易导致拉索疲劳、断裂等现象,损害整体结构安全性,在桥梁设计过程中应进行结构振动仿真,以优化设计方案并拟定减振措施。采用理论解析法求解此类耦合振动问题,变量多,公式繁琐,不易于工程应用;采用缩尺模型进行仿真试验,干扰因素多,过程复杂,得到的振动特性与实际结构存在差异。
传统有限元方法(FEM,Finite Element Method)适用于结构的整体力学性能分析,但索-梁-塔体系中各构件的刚度和阻尼系数相差较大,采用FEM进行振动模拟时,各构件的振动结果容易失真;向量式有限元(VFIFE,Vector Form Intrinsic Finite ElementMethod)适用于求解结构大变形、碰撞等不连续或非线性力学行为问题,对拉索这类柔性构件的振动仿真结果更为精确,然而对主梁和索塔这类刚度较大构件的分析效率低。
发明内容
本发明的目的是克服现有技术中的不足,提供了一种结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法;
第一方面,提供了一种结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法,包括:
步骤1、根据索-梁-塔体系中构件的结构刚度,将所述构件划分为VFIFE分析构件和FEM分析构件,并确定所述VFIFE分析构件和所述FEM分析构件的连接点Ji位置,建立混合数值模型;
步骤2、对混合数值模型中的所述VFIFE分析构件和所述FEM分析构件分别进行前处理操作;
步骤3、定义积分时程与步长,在每一个积分步长内对索-梁-塔结构体系进行位移和内力的迭代求解;
步骤4、判断积分终止条件是否满足,若所述积分终止条件满足,则执行步骤5,否则重复步骤3;
步骤5、输出数值模拟数据。
作为优选,步骤1中,所述VFIFE分析构件包括拉索;所述FEM分析构件包括主梁和索塔。
作为优选,步骤2中,对所述VFIFE分析构件进行前处理操作,包括:
步骤2.1、将VFIFE分析构件离散为用无质量单元连接的质点群,表示为:
x={x1,n;x2,n;...;xN,n}={(x1,y1,z1);(x2,y2,z2);...;(xN,yN,zN)}
步骤2.2、获取所述VFIFE分析构件的材料特性,所述材料特性包括弹性模量、截面积、材料密度和阻尼系数;选用无质量单元的类型,定义系统阻尼系数、各质点在初始时刻t0的空间位置xN,0、初始速度初始加速度质点力fN,0和外力PN,0;
步骤2.3、获取连接点Ji位置和荷载信息。
作为优选,步骤2中,对所述FEM分析构件进行前处理操作,包括:
步骤2.4、对FEM分析构件进行单元划分,获取FEM分析构件的材料特性,组集整体刚度矩阵[K]、整体质量矩阵[M]和整体阻尼矩阵[C];
步骤2.6、获取连接点Ji位置和荷载信息。
作为优选,步骤3中,所述迭代求解包括:
步骤3.1、对连接点Ji进行固结约束,即在前后相连的两个时刻tn和tn+1中,假定连接点Ji的空间位置固定,表示为:
xJib,n+1=xJia,n
其中,xJib,n+1为连接点Ji在tn+1时刻的假定空间位置,xJia,n为连接点Ji在时刻tn的真实空间位置;采用中心差分法作为VFIFE分析过程中的积分方法,根据时刻tn的质点空间位置xN,n、质点力fN,n和外力PN,n求解时刻tn+1的质点空间位置xN,n+1;
步骤3.2、由虚拟的逆向运动和虚功原理求解各质点在时刻tn+1的质点力fN,n+1;
步骤3.3、释放连接点Ji的固结约束,将VFIFE分析过程中求得的连接点Ji的质点力fJi,n+1及对应的外力PJi,n+1组集到FEM分析构件的整体外荷载矩阵F(tn+1)]中;
步骤3.5、提取连接点Ji的动位移δJi,n+1,得到连接点Ji在时刻tn+1的真实空间位置,表示为:
xJia,n+1=xJia,n+δJi,n+1
并将所述真实空间位置作为边界信息反馈至下一时刻的VFIFE分析过程中。
作为优选,步骤3.1中,所述采用中心差分法作为VFIFE分析过程中的积分方法,根据时刻tn的质点空间位置xN,n、质点力fN,n和外力PN,n求解时刻tn+1的质点空间位置xN,n+1,表示为:
作为优选,步骤3.2中,所述由虚拟的逆向运动和虚功原理求解各质点在时刻tn+1的质点力fN,n+1,表示为:
其中,i和j分别表示无质量单元两端所连接的两个质点的编号;num表示连接质点N的无质量单元总个数;Ec为拉索的弹性模量,Ac为拉索的截面积,fe为无质量单元产生的内力。
作为优选,步骤3.4中,选用逐步积分法作为FEM分析过程中的积分方法,求解时刻tn+1的FEM分析构件划分得到的各单元的动力响应,表示为:
第二方面,提供了一种计算机存储介质,所述计算机存储介质内存储有计算机程序;所述计算机程序在计算机上运行时,使得计算机执行第一方面任一所述的结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法。
第三方面,提供了一种计算机程序产品,当所述计算机程序产品在计算机上运行时,使得计算机执行如第一方面任一所述的结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法。
本发明的有益效果是:
(1)本发明针对索-梁-塔此类各构件刚度差异较大的结构体系,通过融合FEM和VFIFE各自优势,提升该类振动问题求解效率,提高数值模拟求解精度。
(2)本发明为基于FEM和/或VFIFE数值模拟方法的混合试验提供求解程序接口,丰富索-梁-塔耦合振动问题的分析方法。
(3)本发明简化了非线性振动求解过程,为桥梁设计、施工、运维中的监测及减振搭建分析平台。
附图说明
图1为本申请提供的一种结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法的流程示意图;
图2为本申请提供的单斜拉索-单梁-单塔结构体系的结构示意图;
图3为本申请提供的VFIFE分析构件求解的示意图;
图4为本申请提供的FEM分析构件求解的示意图;
图5为本申请提供的主梁中点振动时程图;
图6为本申请提供的拉索中点振动时程图;
图7为本申请提供的主梁和拉索连接点振动时程图。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步描述。下述实施例的说明只是用于帮助理解本发明。应当指出,对于本技术领域的普通人员来说,在不脱离本发明原理的前提下,还可以对本发明进行若干修饰,这些改进和修饰也落入本发明权利要求的保护范围内。
实施例1:
在进行索-梁-塔此类各构件刚度差异较大的结构体系耦合振动模拟分析时,为了提高求解效率和精度,本申请提供了一种结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法,通过结合FEM和VFIFE两种有限元方法,对模型中主梁和索塔单元采用FEM进行分析,对拉索单元采用VFIFE模拟,可以充分利用两种有限元方法的优势,如图1所示,包括:
步骤1、根据索-梁-塔体系中构件的结构刚度,将构件划分为VFIFE分析构件和FEM分析构件,并确定VFIFE分析构件和FEM分析构件的连接点Ji位置,建立混合数值模型;
示例地,如图2所示,单斜拉索-单梁-单塔结构体系中,斜拉索长Lc=76.916m,倾角θ=60°,索轴向刚度EcAc=3.06×109N,单位长度质量ρc=133kg/m,初始索力Tc0=7.08×106N;主梁长度Lb=30m,梁面内刚度EbIb=6.752×109N·m2,单位长度质量ρb=993kg/m;索塔长度Lt=70m,塔面内刚度EtIt=1×1013N·m2,单位长度质量ρt=2000kg/m。假设拉索的第一阶粘性阻尼比为0.5%,VFIFE中通过阻尼系数定义,主梁和主塔的第一阶粘性阻尼比为2%,FEM分析构件中采用瑞利阻尼定义。在梁中点施加一个1s的突加集中荷载,Ft=100kN,观察拉索和主梁在突加荷载作用后的自由振动过程。
步骤2、对混合数值模型中的VFIFE分析构件和FEM分析构件分别进行前处理操作;
步骤3、定义积分时程与步长,在每一个积分步长内对索-梁-塔结构体系进行位移和内力的迭代求解;
步骤4、判断积分终止条件是否满足,若积分终止条件满足,则执行步骤5,否则重复步骤3;示例地,该积分终止条件为t=tend,其中,tend为设定的积分终止时程。
步骤5、输出数值模拟数据,并进行保存,根据项目分析需要可以进行后续的其他处理操作。
步骤1中,VFIFE分析构件包括刚度较小的柔性构件,如拉索,FEM分析构件包括刚度相对较大的构件,如主梁和索塔。如图2所示,VFIFE分析构件离散成11个质点并用无质量的杆单元连接,拉索质量由每个质点均摊,将初始索力作为初始无质量单元内力,得到初始质点力fN,0,设置各质点的初始速度和加速度为0;主梁和索塔均划分为10个梁单元,组集整体刚度矩阵[K]、整体质量矩阵[K],设定各单元初始动位移、速度和加速度均为0,并设置[F(t0)]J=100kN。
步骤2中,对VFIFE分析构件进行前处理操作,包括:
步骤2.1、将VFIFE分析构件离散为用无质量单元连接的质点群,表示为:
x={x1,n;x2,n;...;xN,n}={(x1,y1,z1);(x2,y2,z2);...;(xN,yN,zN)}
步骤2.2、获取VFIFE分析构件的材料特性,材料特性包括弹性模量、截面积、材料密度和阻尼系数;选用无质量单元的类型,定义系统阻尼系数、各质点在初始时刻t0的空间位置xN,0、初始速度初始加速度质点力fN,0和外力PN,0;
步骤2.3、获取连接点Ji位置和荷载信息。
步骤2中,对FEM分析构件进行前处理操作,包括:
步骤2.4、对FEM分析构件进行单元划分,获取FEM分析构件的材料特性,组集整体刚度矩阵[K]、整体质量矩阵[M]和整体阻尼矩阵[C];
步骤2.6、获取连接点Ji位置和荷载信息。
需要说明的是,本申请不对步骤2.1至步骤2.3和步骤2.4至步骤2.6之间的时间顺序进行限定,示例地,可以先完成对VFIFE分析构件进行前处理操作,再对FEM分析构件进行前处理操作;也可以先完成对FEM分析构件进行前处理操作,再对VFIFE分析构件进行前处理操作;当然,两者也可以同时进行。
步骤3中,迭代求解包括:
步骤3.1、对连接点Ji进行固结约束,即在前后相连的两个时刻tn和tn+1中,假定连接点Ji的空间位置固定,表示为:
xJib,n+1=xJia,n
其中,xJib,n+1为连接点Ji在tn+1时刻的假定空间位置,xJia,n为连接点Ji在时刻tn的真实空间位置;采用中心差分法作为VFIFE分析过程中的积分方法,根据时刻tn的质点空间位置xN,n、质点力fN,n和外力PN,n求解时刻tn+1的质点空间位置xN,n+1;
步骤3.2、由虚拟的逆向运动和虚功原理求解各质点在时刻tn+1的质点力fN,n+1;
步骤3.3、释放连接点Ji的固结约束,将VFIFE分析过程中求得的连接点Ji的质点力fJi,n+1及对应的外力PJi,n+1组集到FEM分析构件的整体外荷载矩阵F(tn+1)]中;
步骤3.4、选用逐步积分法(如Wilson-θ法、Newmark-β法等)作为FEM分析过程中的积分方法,求解时刻tn+1的FEM分析构件划分得到的各单元的动力响应,动力响应包括时刻tn+1的动位移矩阵{δ(tn+1)},速度矩阵和加速度矩阵
步骤3.5、提取连接点Ji的动位移δJi,n+1,得到连接点Ji在时刻tn+1的真实空间位置,表示为:
xJia,n+1=xJia,n+δJi,n+1
并将真实空间位置作为边界信息反馈至下一时刻的VFIFE分析过程中。
示例地,在完成混合数值模型建立后,可以设置积分步长h为1×10-4s,积分时长为100s,采用中心差分法作为VFIFE分析过程中的积分方法,Wilson-θ法作为FEM分析过程中的积分方法。
步骤3.1中,采用中心差分法作为VFIFE分析过程中的积分方法,根据时刻tn的质点空间位置xN,n、质点力fN,n和外力PN,n求解时刻tn+1的质点空间位置xN,n+1,表示为:
步骤3.2中,由虚拟的逆向运动和虚功原理求解各质点在时刻tn+1的质点力fN,n+1,表示为:
其中,i和j分别表示无质量单元两端所连接的两个质点的编号;num表示连接质点N的无质量单元总个数;Ec为拉索的弹性模量,Ac为拉索的截面积,fe为无质量单元产生的内力。
具体地,如图3所示,以While或者For循环为基础程序架构,先进入VFIFE求解模块,设定连接点xJi,n+1=xJi,n进行约束,拉索的两端为约束连接点,求解VFIFE分析构件在下一时刻的质点位移,并根据虚拟的逆向运动求解下一时刻质点力,读取连接点质点力后,进入FEM求解模块。
步骤3.4中,选用逐步积分法作为FEM分析过程中的积分方法,求解时刻tn+1的FEM分析构件划分得到的各单元的动力响应,表示为:
如图4所示,释放连接点约束,将VFIFE求解得到的质点力及对应外力组集到FEM分析构件的下一时刻整体外荷载矩阵[F(tn+1)]中,求解下一时刻各单元的动位移{δ(tn+1)}、速度和加速度得到连接点的真实空间位置xJi,n+1,后作为边界信息反馈至下一时刻的VFIFE分析过程。本实施例中,对主梁中点施加竖直向下大小为1kN的力,持续1s后撤除,即[F(t0)]J=0。
VFIFE和FEM求解模块循环到达积分时程时,跳出循环求解步骤,对需要查看的结构节点动力响应进行储存。
示例地,图5为主梁在突加荷载作用后,其中点位置的竖向自由振动时程图;图6为结构在受到主梁突加荷载作用后,拉索中点位置的竖向自由振动时程图;图7为结构在受到主梁突加荷载作用后,主梁和拉索连接点的竖向自由振动时程图。由图5至图7可以看出撤去集中荷载后,主梁由于其阻尼较大,振动逐渐衰减至平稳,而拉索阻尼较小,受到主梁振动激发后,振动衰减较为缓慢,实施例模拟结果与实际情况相符,验证了本发明对索-梁-塔耦合振动数值模拟的准确性。本实施例基于本发明提出的一种结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法,积分时长100s的求解用时为27s,基于相同的运行平台,采用VFIFE方法求解用时为100s,验证了本发明可以有效提升此类振动问题的求解速度。
综上所述,本申请通过结合FEM和VFIFE两种有限元方法,对模型中主梁和索塔单元采用FEM进行分析,对拉索单元采用VFIFE模拟,充分利用两种方法的优势,为提高索-梁-塔耦合振动问题的数值模拟效率和结果精度提供巨大可能性。
Claims (10)
1.一种结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法,其特征在于,包括:
步骤1、根据索-梁-塔体系中构件的结构刚度,将所述构件划分为VFIFE分析构件和FEM分析构件,并确定所述VFIFE分析构件和所述FEM分析构件的连接点Ji位置,建立混合数值模型;
步骤2、对混合数值模型中的所述VFIFE分析构件和所述FEM分析构件分别进行前处理操作;
步骤3、定义积分时程与步长,在每一个积分步长内对索-梁-塔结构体系进行位移和内力的迭代求解;
步骤4、判断积分终止条件是否满足,若所述积分终止条件满足,则执行步骤5,否则重复步骤3;
步骤5、输出数值模拟数据。
2.根据权利要求1所述的结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法,其特征在于,步骤1中,所述VFIFE分析构件包括拉索;所述FEM分析构件包括主梁和索塔。
3.根据权利要求1或2所述的结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法,其特征在于,步骤2中,对所述VFIFE分析构件进行前处理操作,包括:
步骤2.1、将VFIFE分析构件离散为用无质量单元连接的质点群,表示为:
x={x1,n;x2,n;...;xN,n}={(x1,y1,z1);(x2,y2,z2);...;(xN,yN,zN)}
步骤2.2、获取所述VFIFE分析构件的材料特性,所述材料特性包括弹性模量、截面积、材料密度和阻尼系数;选用无质量单元的类型,所述无质量单元的类型包括梁单元和杆单元;定义系统阻尼系数、各质点在初始时刻t0的空间位置xN,0、初始速度初始加速度质点力fN,0和外力PN,0;
步骤2.3、获取连接点Ji位置和荷载信息。
5.根据权利要求4所述的结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法,其特征在于,步骤3中,所述迭代求解包括:
步骤3.1、对连接点Ji进行固结约束,即在前后相连的两个时刻tn和tn+1中,假定连接点Ji的空间位置固定,表示为:
xJib,n+1=xJia,n
其中,xJib,n+1为连接点Ji在tn+1时刻的假定空间位置,xJia,n为连接点Ji在时刻tn的真实空间位置;采用中心差分法作为VFIFE分析过程中的积分方法,根据时刻tn的质点空间位置xN,n、质点力fN,n和外力PN,n求解时刻tn+1的质点空间位置xN,n+1;
步骤3.2、由虚拟的逆向运动和虚功原理求解各质点在时刻tn+1的质点力fN,n+1;
步骤3.3、释放连接点Ji的固结约束,将VFIFE分析过程中求得的连接点Ji的质点力fJi,n+1及对应的外力PJi,n+1组集到FEM分析构件的整体外荷载矩阵[F(tn+1)]中;
步骤3.5、提取连接点Ji的动位移δJi,n+1,得到连接点Ji在时刻tn+1的真实空间位置,表示为:
xJia,n+1=xJia,n+δJi,n+1
并将所述真实空间位置作为边界信息反馈至下一时刻的VFIFE分析过程中。
9.一种计算机存储介质,其特征在于,所述计算机存储介质内存储有计算机程序;所述计算机程序在计算机上运行时,使得计算机执行权利要求1至8任一所述的结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法。
10.一种计算机程序产品,其特征在于,当所述计算机程序产品在计算机上运行时,使得计算机执行如权利要求1至8任一所述的结合VFIFE和FEM的索-梁-塔耦合振动数值模拟方法。
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