CN114965553A - 一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法 - Google Patents

一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114965553A
CN114965553A CN202210645414.4A CN202210645414A CN114965553A CN 114965553 A CN114965553 A CN 114965553A CN 202210645414 A CN202210645414 A CN 202210645414A CN 114965553 A CN114965553 A CN 114965553A
Authority
CN
China
Prior art keywords
temperature
coating
thermal expansion
sample
substrate
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN202210645414.4A
Other languages
English (en)
Inventor
李彪
杨百顺
张一帆
胡祥鹏
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Northwestern Polytechnical University
Original Assignee
Northwestern Polytechnical University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Northwestern Polytechnical University filed Critical Northwestern Polytechnical University
Priority to CN202210645414.4A priority Critical patent/CN114965553A/zh
Publication of CN114965553A publication Critical patent/CN114965553A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G01—MEASURING; TESTING
    • G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
    • G01N25/00—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means
    • G01N25/16—Investigating or analyzing materials by the use of thermal means by investigating thermal coefficient of expansion
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F17/00—Digital computing or data processing equipment or methods, specially adapted for specific functions
    • G06F17/10—Complex mathematical operations

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Mathematical Physics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Data Mining & Analysis (AREA)
  • Databases & Information Systems (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Software Systems (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Algebra (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Immunology (AREA)
  • Pathology (AREA)
  • Investigating Or Analyzing Materials Using Thermal Means (AREA)

Abstract

本发明提供了一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数计算方法，属于表面涂层热物理参数测试领域。通过获取不同温度下涂层/基底平板试样的弯曲曲率，计算出涂层热应力，再根据热应力对温度的变化率计算出涂层的热膨胀系数。该技术将热膨胀系数这个微小量的测量，转变为涂层/基底试样的弯曲曲率测量。该方法克服了传统的基于带涂层圆棒试样顶杆法无法用于薄涂层的缺点。可以实现各种厚度高温涂层的在不同温度下的热膨胀系数测试。

Description

一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法
技术领域
本发明属于表面涂层热物理参数测试领域，特别涉及一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法。
背景技术
液氧煤油火箭发动机、航空发动机等高端动力装备的热端部件通常在极端高温、高压、氧化等恶劣环境下服役，现有结构材料(如高温合金)难以同时兼顾高温力学性能、抗氧化性能等，在热端部件表面涂覆高温涂层进行热防护，是提升热端部件使用寿命和服役耐久性的有效措施。
高温涂层是指能在高温环境下为基底材料提供有效的抗氧化、抗腐蚀、隔热等防护的涂层，已广泛应用于航空航天、能源、石油化工等领域。典型的高温涂层如航空发动机用热障涂层、环境障涂层，液氧煤油火箭发动机用搪瓷涂层等。高温涂层大多由陶瓷、搪瓷等耐高温材料构成，在高温下将不可避免地发生热膨胀。测定不同温度下高温涂层的热膨胀系数，是开展高温涂层热应力分析的前提，可为高温涂层强度评定提供支撑。
顶杆法是测定块体材料在不同温度下热膨胀系数的常用方法，可用于由单一材料构成、且尺寸固定的圆柱形试样。然而，高温涂层通常由热喷涂、物理气相沉积、浆料烧结等方法制备于基底材料表面，厚度很薄(通常不足300μm)，无法得到单独的涂层块体，顶杆法不能直接应用于高温涂层的热膨胀系数测试。基于带涂层圆棒试样的顶杆法被用来间接测试涂层的热膨胀系数，该方法通过测试带涂层圆棒试样的平均热膨胀系数，再依据涂层与基底在受热膨胀过程中的力平衡关系，建立涂层热膨胀系数与平均热膨胀系数的关系，进而根据试验测试得到的平均热膨胀系数计算出涂层的热膨胀系数。由于圆棒试样直径一般为固定值(如φ6mm)，该方法仅适用于涂层较厚的情况，且要求涂层的热膨胀系数必须小于基底的热膨胀系数，否则可能产生很大的计算误差。为了解决上述问题，需要一种新的手段测试获得高温涂层在不同温度下的热膨胀系数。
发明内容
本发明解决的技术问题是：本发明的目的在于提供一种高温涂层的热膨胀系数测试方法，该方法能够获取高温涂层在不同温度下的热膨胀系数，且对各种厚度的涂层均适用，可解决现有测试方法仅适用于厚涂层的局限。
本发明的技术方案是：一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法，包括以下步骤：
步骤1：制备涂层/基底试样；
步骤2：确定需要开展高温涂层热膨胀系数测试的n个温度点(n≥2)，分别记为T1,T2,…,Tn；其中，T1<T2<…<Tn；温度点Ti应大于等于25℃，且不高于涂层和基底的熔点温度；
步骤3：涂层/基底试样依次置于温度为T1,T2,…,Tn的环境中，在试样旁放置长度为LB的标记物，测定温度为Ti(i＝1,2,…,n)时涂层/基底试样的纵向跨度Li和中心高度Hi为：
Figure BDA0003683885780000021
Figure BDA0003683885780000022
其中nB为标记物的像素数、
Figure BDA0003683885780000023
为试样纵向跨度的像素数
Figure BDA0003683885780000024
以及
Figure BDA0003683885780000025
为中心高度的像素数
Figure BDA0003683885780000026
步骤4：依次计算温度Ti(i＝1,2,…,n)时高温涂层的热应力
Figure BDA0003683885780000027
获得所有温度T1,T2,…,Tn时对应的热应力
Figure BDA0003683885780000028
Figure BDA0003683885780000031
式中，
Figure BDA0003683885780000032
是高温涂层在Ti温度下的热应力；tf和ts分别是高温涂层和基底的厚度；
Figure BDA0003683885780000033
和
Figure BDA0003683885780000034
分别是基底在Ti温度下的杨氏模量和泊松比；Ri是试样在Ti温度下的弯曲曲率半径：
Figure BDA0003683885780000035
步骤5：根据步骤4测得的结果，对所有数据点集合
Figure BDA0003683885780000036
进行数据拟合；
步骤6：对步骤5得到的拟合公式求导并依次将温度值Ti代入
Figure BDA0003683885780000037
的表达式，得到不同温度Ti对应的
Figure BDA0003683885780000038
步骤7：依次计算高温涂层在温度Ti时的热膨胀系数，获得高温涂层在温度点T1,T2,…,Tn对应的热膨胀系数
Figure BDA0003683885780000039
Figure BDA00036838857800000310
式中，
Figure BDA00036838857800000311
是温度Ti时基底的热膨胀系数，
Figure BDA00036838857800000312
是温度Ti时高温涂层的热膨胀系数，
Figure BDA00036838857800000313
和
Figure BDA00036838857800000314
分别是高温涂层在Ti温度下的杨氏模量和泊松比。
本发明进一步的技术方案是：所述步骤1中，所述基底为平板型基底，且平板型基底的厚度依据涂层厚度确定，应是涂层厚度的2至10倍。
本发明进一步的技术方案是：所述步骤3中，所述纵向跨度是指将试样放置在水平面上时，试样长度方向的左端点至右端点的水平距离；所述中心高度是指试样长度方向的中心位置的拱起高度，即试样中心点到水平面的垂直距离。
本发明进一步的技术方案是：所述步骤3中，可采用无畸变的工业相机对试样侧面和标记物同时进行拍照，得到图像中标记物的像素数nB、试样纵向跨度的像素数
Figure BDA00036838857800000315
以及中心高度的像素数
Figure BDA00036838857800000316
发明效果
本发明的技术效果在于：本发明公开的一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数测试方法，通过获取不同温度下涂层/基底平板试样的弯曲曲率，计算出涂层热应力，再根据热应力对温度的变化率计算出涂层的热膨胀系数。
该技术是一种间接测试热膨胀系数的方法，通过将热膨胀系数这个微小量的测量，转变为涂层/基底试样的弯曲曲率测量。
本发明不需要使用复杂的测试设备，采用常见的测量尺、相机等工具就能实现结果的测量。该方法克服了传统的基于带涂层圆棒试样顶杆法无法用于薄涂层的局限，可以有效获取高温涂层在不同温度下的热膨胀系数，且对不同厚度的涂层均适用。
附图说明
图1为本发明专利的技术流程图；
图2为本发明专利的技术原理图；
图3为采用本发明技术得到的搪瓷涂层热膨胀系数随温度的变化；
图4为采用本发明技术得到的陶瓷涂层热膨胀系数随温度的变化。
图中，1-高温涂层，2-基底。
具体实施方式
在本发明的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“宽度”、“厚度”、“上”、“下”、“前”、“后”、“左”、“右”、“竖直”、“水平”、“顶”、“底”、“内”、“外”、“顺时针”、“逆时针”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本发明和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本发明的限制。
下面结合具体的实施例对本发明做进一步的详细说明，所述是对本发明的解释而不是限定。本发明的技术流程如图1所示，技术原理如图2所示。
参见图1-图4，一种高温涂层的热膨胀系数测试方法，包括以下步骤：
步骤1：
将高温涂层均匀涂覆至平板型基底的其中一个表面上，得到涂层/基底试样。所述平板基底为长方形，其长度应不低于其厚度的200倍，宽度应是长度的0.1～0.4倍；平板型基底的厚度依据涂层厚度确定，应是涂层厚度的2至10倍。
步骤2：
确定需要开展高温涂层热膨胀系数测试的n个温度点(n≥2)，分别记为T1,T2,…,Tn；其中，T1<T2<…<Tn。所述温度点Ti应大于等于25℃，且不高于涂层和基底的熔点温度。
步骤3：
将试样依次置于温度为T1,T2,…,Tn的环境中，涂层与基底由于热膨胀不匹配作用将使得试样整体发生弧形弯曲，测定温度为Ti(i＝1,2,…,n)时试样的纵向跨度Li和中心高度Hi。所述纵向跨度是指将试样放置在水平面上时，试样长度方向的左端点至右端点的水平距离；所述中心高度是指试样长度方向的中心位置的拱起高度，即试样中心点到水平面的垂直距离；所述高温下测定试样的纵向跨度Li和中心高度Hi，可通过在试样旁放置长度为LB的标记物，采用无畸变的工业相机对试样侧面和标记物同时进行拍照，得到图像中标记物的像素数nB、试样纵向跨度的像素数
Figure BDA0003683885780000051
以及中心高度的像素数
Figure BDA0003683885780000052
分别采用式(1)和(2)计算得到试样的纵向跨度Li和中心高度Hi。
Figure BDA0003683885780000053
Figure BDA0003683885780000054
步骤4：
根据公式(3)，依次计算温度Ti(i＝1,2,…,n)时高温涂层的热应力
Figure BDA0003683885780000055
获得所有温度T1,T2,…,Tn时对应的热应力
Figure BDA0003683885780000056
Figure BDA0003683885780000057
式中，
Figure BDA0003683885780000058
是高温涂层在Ti温度下的热应力；tf和ts分别是高温涂层和基底的厚度；
Figure BDA0003683885780000059
和
Figure BDA0003683885780000061
分别是基底在Ti温度下的杨氏模量和泊松比；Ri是试样在Ti温度下的弯曲曲率半径，根据测得的纵向跨度Li和中心高度Hi通过式(4)计算得到。
Figure BDA0003683885780000062
步骤5：
根据步骤4测得的结果，对所有数据点集合
Figure BDA0003683885780000063
进行数据拟合，得到拟合公式。所述拟合公式可采用线性或非线性拟合公式，其自变量为温度T，因变量为高温涂层应力σf，以此建立温度与高温涂层应力的数学关系。
步骤6：
将步骤5中的拟合公式求一阶导数，得到
Figure BDA0003683885780000064
的数学表达式，依次将温度值Ti代入
Figure BDA0003683885780000065
的表达式，得到不同温度Ti对应的
Figure BDA0003683885780000066
步骤7：
根据公式(5)，依次计算高温涂层在温度Ti时的热膨胀系数，获得高温涂层在温度点T1,T2,…,Tn对应的热膨胀系数
Figure BDA0003683885780000067
Figure BDA0003683885780000068
式中，
Figure BDA0003683885780000069
是温度Ti时基底的热膨胀系数，
Figure BDA00036838857800000610
是温度Ti时高温涂层的热膨胀系数，
Figure BDA00036838857800000611
和
Figure BDA00036838857800000612
分别是高温涂层在Ti温度下的杨氏模量和泊松比。
实施方案一
为了更好的理解本发明的技术方案，将以上方法应用于涂覆了搪瓷涂层的高温合金平板试样。本实施例的具体过程包括以下步骤：
步骤1：试样准备。
将搪瓷涂层采用浆料烧结方法涂覆于平板基底的一个表面上，其中搪瓷涂层厚度为tf＝66μm；平板基底的材料为高温合金，长度80mm，宽度20mm，厚度ts＝340μm。
步骤2：确定待测温度范围。
选取待测温度区间为100～550℃，共10个待测温度，T1～T10分别为：100℃、150℃、200℃、250℃、300℃、350℃、400℃、450℃、500℃、550℃。
步骤3：将试样置于Ti(i＝1,2,…,10)的温度环境中，测量试样的纵向跨度Li和中心高度Hi；
a.将试样放置于带观测窗的温度环境箱内，需保证通过观测窗能够直视试样侧面；
b.设定温度环境箱的温度为Ti，待环境箱温度达到预定温度后，在预定温度下对试件保温5～30min，本实施例选取10min；
c.在试样旁放置长度为LB的标记物，LB应是试件长度的0.1～1倍。本实施例选取0.25倍，即LB＝20mm；
d.用无畸变的工业相机(MER2-2000-19U3M-L，配备镜头HN-2520-20M-C1/1X)对试件侧面和标记物进行拍照；
e.将采集得到的试件侧面和标记物的照片，利用图像处理软件(如GetData)进行尺寸像素数的测量，按照式(1)和(2)计算尺寸，测得试件的纵向跨度Li和中心高度Hi。
步骤4：不同温度下的搪瓷涂层的热应力计算。
根据公式(4)，计算得到不同温度Ti下试件的弯曲曲率半径Ri；根据公式(3)，计算搪瓷涂层在不同温度Ti下的热应力
Figure BDA0003683885780000071
其中，认为基底的材料参数不随温度变化，基底的杨氏模量为
Figure BDA0003683885780000072
基底的泊松比
Figure BDA0003683885780000073
i＝1,2,…,10。测试结果和计算结果如表1所示。
步骤5：根据步骤4测得的结果，对所有数据点集合
Figure BDA0003683885780000074
进行数据拟合；
采用的拟合公式为σf＝a-bln(T+c)，其中a＝2797.15，b＝290.14，c＝120.17。
步骤6：不同温度下搪瓷涂层热应力的温度梯度计算。
a.求解拟合公式对温度的一阶导数，得
Figure BDA0003683885780000075
b.将温度T1,T2,…,T10分别代入
Figure BDA0003683885780000081
的表达式，求得不同温度Ti对应的
Figure BDA0003683885780000082
步骤7：搪瓷涂层热膨胀系数计算。
采用公式(5)计算搪瓷涂层在不同温度Ti下的热膨胀系数
Figure BDA0003683885780000083
其中，认为搪瓷涂层的弹性模量和泊松比不随温度变化，基底的热膨胀系数不随温度变化；
Figure BDA0003683885780000084
Figure BDA0003683885780000085
αs＝14.96×10-6℃-1。根据上述步骤，计算得到的结果如表1和图3所示。
从图3结果可知，通过本发明测得的搪瓷涂层热膨胀系数随温度的增加而增加，该结果与采用传统顶杆法测得的其他高温涂层的测试结果趋势一致。
实施方案二
为了进一步理解本发明，将以上方法应用于带陶瓷涂层高温合金平板试样。本实施例的具体过程包括以下步骤：
步骤1：试样准备。
将陶瓷涂层采用热喷涂方法制备于平板基底的一个表面上，其中陶瓷涂层厚度为tf＝250μm；平板基底的材料为高温合金，长度200mm，宽度30mm，厚度ts＝1mm。
步骤2：确定待测温度范围。
选取待测温度区间为25～1100℃，共12个待测温度，T1～T12分别为：25℃、100℃、200℃、300℃、400℃、500℃、600℃、700℃、800℃、900℃、1000℃、1100℃。
步骤3：将试样置于Ti(i＝1,2,…,12)的温度环境中，测量试样的纵向跨度Li和中心高度Hi；
a.将试样放置于带观测窗的温度环境箱内，需保证通过观测窗能够直视试样侧面；
b.设定温度环境箱的温度为Ti，待环境箱温度达到预定温度后，在预定温度下对试件保温5～30min，本实施例选取10min；
c.在试样旁放置长度为LB的标记物，LB应是试件长度的0.1～1倍。本实施例选取0.15倍，即LB＝30mm；
d.用无畸变的工业相机(MER2-2000-19U3M-L，配备镜头HN-2520-20M-C1/1X)对试件侧面和标记物进行拍照；
e.将采集得到的试件侧面和标记物的照片，利用图像处理软件(如GetData)进行尺寸像素数的测量，按照式(1)和(2)计算尺寸，测得试件的纵向跨度Li和中心高度Hi。
步骤4：不同温度下的陶瓷涂层的热应力计算。
根据公式(4)，计算得到不同温度Ti下试件的弯曲曲率半径Ri；根据公式(3)，计算陶瓷涂层在不同温度Ti下的热应力
Figure BDA0003683885780000091
其中，基底的杨氏模量随温度变化，表示为
Figure BDA0003683885780000092
基底的泊松比不随温度变化
Figure BDA0003683885780000093
i＝1,2,…,12。测试结果和计算结果如表2所示。
步骤5：根据步骤4测得的结果，对所有数据点集合
Figure BDA0003683885780000094
进行数据拟合；
采用的拟合公式为σf＝a+bT+cT2+dT3，其中a＝460.70，b＝-0.72，c＝2.85×10-4，d＝3.50×10-8。
步骤6：不同温度下陶瓷涂层热应力的温度梯度计算。
a.求解拟合公式对温度的一阶导数，得
Figure BDA0003683885780000095
b.将温度T1,T2,…,T12分别代入
Figure BDA0003683885780000096
的表达式，求得不同温度Ti对应的
Figure BDA0003683885780000097
步骤7：陶瓷涂层热膨胀系数计算。
采用公式(5)计算陶瓷涂层在不同温度Ti下的热膨胀系数
Figure BDA0003683885780000098
其中，认为陶瓷涂层的弹性模量随温度变化，
Figure BDA0003683885780000099
泊松比不随温度变化
Figure BDA00036838857800000910
基底的热膨胀系数随温度变化，αs＝(24-0.006T)×10-6℃-1。根据上述步骤，计算得到的结果如表2和图4所示。
从图4结果可知，通过本发明测得的陶瓷涂层热膨胀系数随温度的增加而增加，该结果与采用传统顶杆法测得的其他陶瓷涂层的测试结果趋势一致。
表1
Figure BDA0003683885780000101
表2
Figure BDA0003683885780000102

Claims (4)

1.一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法，其特征在于，包括以下步骤：
步骤1：制备涂层/基底试样；
步骤2：确定需要开展高温涂层热膨胀系数测试的n个温度点(n≥2)，分别记为T1,T2,…,Tn；其中，T1<T2<…<Tn；温度点Ti应大于等于25℃，且不高于涂层和基底的熔点温度；
步骤3：涂层/基底试样依次置于温度为T1,T2,…,Tn的环境中，在试样旁放置长度为LB的标记物，测定温度为Ti(i＝1,2,…,n)时涂层/基底试样的纵向跨度Li和中心高度Hi为：
Figure FDA0003683885770000011
Figure FDA0003683885770000012
其中nB为标记物的像素数、
Figure FDA0003683885770000013
为试样纵向跨度的像素数
Figure FDA0003683885770000014
以及
Figure FDA0003683885770000015
为中心高度的像素数
Figure FDA0003683885770000016
步骤4：依次计算温度Ti(i＝1,2,…,n)时高温涂层的热应力
Figure FDA0003683885770000017
获得所有温度T1,T2,…,Tn时对应的热应力
Figure FDA0003683885770000018
Figure FDA0003683885770000019
式中，
Figure FDA00036838857700000110
是高温涂层在Ti温度下的热应力；tf和ts分别是高温涂层和基底的厚度；
Figure FDA00036838857700000111
和
Figure FDA00036838857700000112
分别是基底在Ti温度下的杨氏模量和泊松比；Ri是试样在Ti温度下的弯曲曲率半径：
Figure FDA00036838857700000113
步骤5：根据步骤4测得的结果，对所有数据点集合
Figure FDA00036838857700000114
进行数据拟合；
步骤6：对步骤5得到的拟合公式求导并依次将温度值Ti代入
Figure FDA00036838857700000115
的表达式，得到不同温度Ti对应的
Figure FDA0003683885770000021
步骤7：依次计算高温涂层在温度Ti时的热膨胀系数，获得高温涂层在温度点T1,T2,…,Tn对应的热膨胀系数
Figure FDA0003683885770000022
Figure FDA0003683885770000023
式中，
Figure FDA0003683885770000024
是温度Ti时基底的热膨胀系数，
Figure FDA0003683885770000025
是温度Ti时高温涂层的热膨胀系数，
Figure FDA0003683885770000026
和
Figure FDA0003683885770000027
分别是高温涂层在Ti温度下的杨氏模量和泊松比。
2.如权利要求1所述的一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法，其特征在于，所述步骤1中，所述基底为平板型基底，且平板型基底的厚度依据涂层厚度确定，应是涂层厚度的2至10倍。
3.如权利要求1所述的一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法，其特征在于，所述步骤3中，所述纵向跨度是指将试样放置在水平面上时，试样长度方向的左端点至右端点的水平距离；所述中心高度是指试样长度方向的中心位置的拱起高度，即试样中心点到水平面的垂直距离。
4.如权利要求1所述的一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法，其特征在于，所述步骤3中，可采用无畸变的工业相机对试样侧面和标记物同时进行拍照，得到图像中标记物的像素数nB、试样纵向跨度的像素数
Figure FDA0003683885770000028
以及中心高度的像素数
Figure FDA0003683885770000029
CN202210645414.4A 2022-06-08 2022-06-08 一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法 Pending CN114965553A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210645414.4A CN114965553A (zh) 2022-06-08 2022-06-08 一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210645414.4A CN114965553A (zh) 2022-06-08 2022-06-08 一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN114965553A true CN114965553A (zh) 2022-08-30

Family

ID=82960763

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202210645414.4A Pending CN114965553A (zh) 2022-06-08 2022-06-08 一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114965553A (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115952699A (zh) * 2023-03-14 2023-04-11 西安航天动力研究所 一种用于发动机涂层的材料性能参数的确定方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115952699A (zh) * 2023-03-14 2023-04-11 西安航天动力研究所 一种用于发动机涂层的材料性能参数的确定方法
CN115952699B (zh) * 2023-03-14 2023-07-14 西安航天动力研究所 一种用于发动机涂层的材料性能参数的确定方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN107709969B (zh) 涂层残余应力测试方法及仪器
Tada et al. Thermal expansion coefficient of polycrystalline silicon and silicon dioxide thin films at high temperatures
Paule et al. Analysis of interlaboratory measurements on the vapor pressure of cadmium and silver
Slifka et al. Thermal conductivity of a zirconia thermal barrier coating
CN110231362B (zh) 一种利用纳米力学测试仪测试微小试样热膨胀系数的方法
CN114965553A (zh) 一种基于平板弯曲曲率的高温涂层热膨胀系数的计算方法
CN110823713A (zh) 一种材料高温力学性能的三点弯曲检测装置
CN107267944A (zh) 具有温度自补偿的高温薄膜半桥式电阻应变计及制备方法
Akoshima et al. Thermal diffusivity measurement for thermal spray coating attached to substrate using laser flash method
Filla A steady-state high-temperature apparatus for measuring thermal conductivity of ceramics
Choi et al. Microfabrication and characterization of metal-embedded thin-film thermomechanical microsensors for applications in hostile manufacturing environments
CN212872268U (zh) 一种涂层隔热性能测试装置
CA2505305A1 (en) Fluid temperature measurement
Kalpana et al. Influence of annealing and thickness on the electrical properties of invar36 thin film for strain gauge applications
CN109959676B (zh) 一种石墨与石墨薄膜材料接触热阻测试方法
Zhao et al. 3D Printing of Platinum-Rhodium High-temperature Thick Film Strain Gauge
CN115952699B (zh) 一种用于发动机涂层的材料性能参数的确定方法
Godefroy et al. Thin film temperature heat fluxmeters
Zarfl et al. Electro-mechanical properties and oxidation behaviour of TiAlNxOy thin films at high temperatures
CN112880618A (zh) 基于抛物线模型测量aps涂层残余应力试片曲率半径的方法
Mingfeng et al. Novel lead-connection technology for thin-film temperature sensors with arbitrary electrode lengths
Andreev et al. Comprehensive method of studying and predicting the deformation of ceramic products during sintering
Wrbanek et al. Thin film ceramic strain sensor development for harsh environments
Yeom et al. Development of Zirconium-Silicide Coatings for Improved Performance Zirconium-Alloy Fuel Cladding
CN212514357U (zh) 一种利用纳米力学测试仪测试微小试样热膨胀系数的装置

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination