CN114888075B - 一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法 - Google Patents

一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114888075B
CN114888075B CN202210389617.1A CN202210389617A CN114888075B CN 114888075 B CN114888075 B CN 114888075B CN 202210389617 A CN202210389617 A CN 202210389617A CN 114888075 B CN114888075 B CN 114888075B
Authority
CN
China
Prior art keywords
rolling
drill
cooling
80mn14ti
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202210389617.1A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114888075A (zh
Inventor
徐政新
龙开西
周敦世
周立新
刘光辉
陈君
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daye Special Steel Co Ltd
Original Assignee
Daye Special Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daye Special Steel Co Ltd filed Critical Daye Special Steel Co Ltd
Priority to CN202210389617.1A priority Critical patent/CN114888075B/zh
Publication of CN114888075A publication Critical patent/CN114888075A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114888075B publication Critical patent/CN114888075B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • B21B37/76—Cooling control on the run-out table
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B43/00—Cooling beds, whether stationary or moving; Means specially associated with cooling beds, e.g. for braking work or for transferring it to or from the bed
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23P—METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; COMBINED OPERATIONS; UNIVERSAL MACHINE TOOLS
    • B23P23/00—Machines or arrangements of machines for performing specified combinations of different metal-working operations not covered by a single other subclass
    • B23P23/04—Machines or arrangements of machines for performing specified combinations of different metal-working operations not covered by a single other subclass for both machining and other metal-working operations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Abstract

本发明提供一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，采用连铸240方坯作为坯料，依次进行如下工序：加热工序、全连续轧机组轧制工序、冷床保温罩内冷却工序、冷床空冷工序后得到轧后钢材；其中，在所述全连续轧机组轧制工序中，开轧温度为1080‑1140℃，终轧温度为880‑920℃。本发明通过控制加热工艺、开轧温度以及终轧温度，再在冷床保温罩内冷却后在空气中进行冷却，控制轧件的冷却速度，从而能够防止经加热后出现裂纹等表面缺陷，进而控制轧制尺寸精度，实现自由规格轧制。

Description

一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法
技术领域
本发明属于金属材料技术领域，具体涉及一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法。
背景技术
中空钢是目前钎具用钢的主要品种，目前国内外中空钢的主要生产工艺方法为铸管法或钻孔法，这两种生产工艺均是在中空钢锭(坯)中插入高锰钢钎芯，再经加热轧制、抽出钎芯后得到中空钢。因此，钎芯抽芯率的高低，是生产中空钢成材率高低的关键；目前用于制作钎具用的钎芯80Mn14，属于高Mn奥氏体钢，使用规格一般为∮40～50mm，要求尺寸精度±0.20mm，椭圆度≤0.30mm。该钢C、Mn元素含量高，导热性差，加热易出现过热、过烧；高温塑性差，轧制易出现裂纹、叉头；热膨胀性大，轧制尺寸波动大，严重影响钎芯的抽芯率。
钎具用钎芯80Mn14钢中各元素质量百分比为C 0.75-0.90％、P≤0.065％、S≤0.030％、Si≤0.80％、Mn 13.5-15.0％，余量为Fe和不可避免杂质，80Mn14钎芯的轧制工艺采用连铸300×260矩形坯作为坯料，首先通过粗轧开坯得到150方坯，然后再经加热炉加热，加热温度控制在1110～1170℃，加热时间3.5h，然后利用半连续轧制法进行轧制，其中，粗轧为横列式轧机组采用穿梭轧制，精轧为连轧机组连续轧制，终轧温度≥850℃；轧后钢材尺寸精度只能达到±0.40mm，椭圆度≤0.40mm。由于连铸150方坯因钢种复杂，连铸质量不合格，因此必须使用粗轧开坯才能得到150方坯，而不能实现连铸150方坯直接轧制成材的工艺。而使用半连续轧制法得到的轧后钢材尺寸精度只能达到±0.40mm，椭圆度≤0.40mm，不能满足使用要求。
因此，提供一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，能够控制轧制尺寸精度、椭圆度，获得良好的力学性能及组织的钎芯，对于提高钎芯的抽芯率进而提高中空钢的成材率尤为重要。
发明内容
针对现有技术的不足，本发明的目的在于提供一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，本发明通过采用连铸240方坯作为坯料(80Mn14Ti钢)，经加热炉加热，然后利用全连续轧机组进行轧制，其中精轧使用KOCKS机组进行轧制；然后先在冷床保温罩内冷却，之后在空气中进行冷却。本发明通过控制加热工艺、开轧温度以及终轧温度，再在冷床保温罩内冷却后在空气中进行冷却，控制轧件的冷却速度，从而能够防止经加热后出现裂纹等表面缺陷，进而控制轧制尺寸精度，实现自由规格轧制。
为了实现上述目的，本发明采用以下技术方案：
一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，采用连铸240方坯作为坯料，依次进行如下工序：加热工序、全连续轧机组轧制工序、冷床保温罩内冷却工序、冷床空冷工序后得到轧后钢材；
其中，在所述全连续轧机组轧制工序中，开轧温度为1080-1140℃(比如1090℃、1100℃、1110℃、1120℃、1130℃)，终轧温度为880-920℃(比如890℃、900℃、905℃、910℃、915℃)。
本发明中，开轧温度为1080-1140℃，在此温度区间内开轧，轧制变形抗力较低，有利于轧制变形；本发明通过轧制中轧辊道使用保温罩，可以减少轧件温降，提高终轧温度；若终轧温度过低，受轧制机组能力限制，超出负荷，容易造成设备隐患。本发明采用连铸240方坯作为坯料，利用全连续轧机组进行轧制，能够实现一火轧制成材，相较于现有技术中使用粗轧开坯后再进行半连续轧制法轧制(二火轧制成材)，生产成本低、成材率高；此外，由于本发明连铸240方坯的断面太大，若使用现有技术中的半连续轧制法进行轧制，会使得轧制道次过多，轧件温降太大。
在上述钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法中，作为一种优选实施方式，所述全连续轧制机组轧制工序包括粗轧机组粗轧和KOCKS三辊减定径机组精轧。
在上述钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法中，作为一种优选实施方式，所述粗轧机组粗轧的轧制道次为12-16道次(比如13道次、14道次、15道次)；优选地，所述粗轧机组粗轧中最后一道次的轧制速度为1.8-3.0m/s(比如2.0m/s、2.5m/s、2.8m/s)。
在上述钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法中，作为一种优选实施方式，所述KOCKS三辊减定径机组精轧的轧制温度为880-925℃(比如890℃、900℃、905℃、910℃、915℃)；优选地，所述KOCKS三辊减定径机组精轧的轧制道次为4道次；优选地，所述KOCKS三辊减定径机组精轧中最后一道次的轧制速度为2.2-3.8m/s(比如2.5m/s、2.8m/s、3.0m/s、3.5m/s)。
本发明中，采用KOCKS三辊减定径机组进行精轧，三辊轧制使得钢材处于三向受压的应力状态，有利于难变形高合金钢轧制变形，轧件不易劈头，可实现自由规格轧制如40.1mm、40.2mm，轧后钢材尺寸精度高，尺寸公差可达±0.20mm，椭圆度≤0.20mm。
在上述钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法中，作为一种优选实施方式，在所述加热工序中，加热温度为1150-1190℃(1160℃、1170℃、1180℃)，保温时间为90-240min(比如100min、120min、150min、180min、200min)。
本发明中结合连铸240方坯的断面以及钢种特性选择加热工艺，若加热温度过高，则易出现过热、过烧；若加热温度过低，则会使得轧制温度低，变形困难，轧制力大，影响轧制顺行。
在上述钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法中，作为一种优选实施方式，在所述冷床保温罩内冷却工序中，进行冷却处理至550℃以下出冷床保温罩。
在上述钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法中，作为一种优选实施方式，在所述冷床空冷工序中，在空气中进行自然冷却。
本发明在终轧结束后，使用冷床保温罩对钢材进行保温，钢材冷却速度慢，组织均匀，能够防止冷却过快从而使得钢材出现裂纹；若出冷床保温罩的温度高于550℃，则会影响制得钎芯的断面收缩率，使得制得钎芯的断面收率太低，满足不了使用要求。终轧后，到冷床沿线辊道不给冷却水。
在上述钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法中，作为一种优选实施方式，所述连铸240方坯中各元素的质量百分比为：C：0.78～0.88％、Si：≤0.90％、Mn：13.5～14.5％、P：≤0.07％、S：≤0.035％、Ti：0.04～0.09％，余量为Fe和不可避免杂质。
本发明中通过在连铸240方坯中引入Ti元素，能够提高制得钎芯的韧性，使得其用于中空钢生产时，抽芯过程中不易断裂进而提高中空钢的成材率。
在上述钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法中，作为一种优选实施方式，还包括对所述轧后钢材进行如下工序：锯切工序、收集工序、打捆工序、矫直工序、精整工序、入库工序得到80Mn14Ti钎芯。
本发明的目的之二在于提供一种钎具用80Mn14Ti钎芯，采用上述的轧制方法制备得到。
一种钎具用80Mn14Ti钎芯，所述80Mn14Ti钎芯的直径为40～50mm(比如42mm、43mm、44mm、45mm、48mm)，尺寸公差≤±0.20mm，椭圆度≤0.30mm。
本发明与现有技术相比，具有如下积极效果：
(1)本发明轧制工艺采用连铸240方坯为原料，利用全连续轧机组轧制，其中精轧采取KOCKS三辊减定径机组轧制，轧制尺寸精度高，尺寸公差可达±0.20mm，椭圆度≤0.20mm，满足钎具用80Mn14Ti钎芯的使用要求。
(2)本发明通过控制加热工艺、开轧温度以及终轧温度，然后通过轧制后使用冷床保温罩，控制钢材冷却速度，从而能够防止经加热后出现裂纹等表面缺陷，进而控制轧制尺寸精度，实现自由规格轧制。
(3)本发明的轧制方法采用一火轧制成材，相较于二火轧制成材，生产成本低、成材率高；本发明的全连续轧制成材，机时产量高、生产效率高。
附图说明
图1为本发明实施例1制得的钎具用80Mn14Ti钎芯的表面金相组织；
图2为本发明实施例1制得的钎具用80Mn14Ti钎芯的心部金相组织。
具体实施方式
下面将对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明的一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
本发明的具体实施方式提供了一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其制备方法包括：
加热工序：采用连铸240方坯(240mm×240mm)作为坯料，在步进式加热炉内进行加热，加热温度为1150-1190℃，保温时间为90-240min；
粗轧工序：采用粗轧机组进行粗轧，开轧温度为1080-1140℃，轧制道次为12-16道次，最后一道次的轧制速度为1.8-3.0m/s；
KOCKS精轧工序：采用KOCKS三辊减定径机组进行精轧，轧制道次为4道次，最后一道次的轧制速度为2.2-3.8m/s，轧制温度为880-925℃；
冷床保温罩内冷却工序：终轧温度为880-920℃，在冷床保温罩内进行冷却至550℃以下出冷床保温罩；
冷床空冷工序：在空气中自然冷却，得到轧后钢材；
锯切工序：采用∮1300砂轮锯进行定尺及切头、切尾；
经收集工序、打捆工序、矫直工序、精整工序、入库工序得到80Mn14Ti钎芯。
下面将参考附图并结合实施例来详细说明本发明。需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合，发明内容中加热工序中的加热温度和保温时间指的是本实施例中加热工序中加热2段和均热段的加热温度和保温时间。以下实施例中所用的坯料中各元素成分的质量百分比如表1所示：
表1坯料中各元素成分的质量百分比(余量为Fe和不可避免杂质)
C Si Mn Ti P S
0.86 0.27 14.3 0.052 0.021 0.006
实施例1一种钎具用钎芯80Mn14Ti轧制工艺
加热工序：采用连铸240方坯(240mm×240mm)作为坯料，在步进式加热炉内进行加热，加热工序具体为：预热段670～686℃，63min；加热1段976～997℃，41min；加热2段1154～1186℃，84min；均热段1160～1188℃，36min。
粗轧工序：采用粗轧机组14架(∮650×6+∮550×4+∮450×4)进行粗轧，开轧温度为1112～1134℃，轧制道次为14道次，最后一道次的轧制速度为2.0m/s；
KOCKS精轧工序：采用4架∮380的KOCKS三辊减定径机组进行精轧，轧制温度为896～912℃，轧制道次为4道次，最后一道次的轧制速度3.1m/s；
冷床保温罩内冷却工序：终轧温度为890～905℃，在冷床保温罩内进行冷却，冷却时间为12min，冷却处理至550℃以下出冷床保温罩；
冷床空冷工序：在空气中自然冷却，冷却时间为25min，下冷床温度为260℃；
锯切工序：采用∮1300砂轮锯进行定尺及切头、切尾，锯切温度为260℃；
经收集、打捆、矫直、精整、入库得到轧制尺寸为46.6mm，精整尺寸公差-0.10～+0.12mm的80Mn14Ti钎芯。金相组织图如图1和图2所示，80Mn14Ti钎芯的表面和心部组织均匀，检验硬度为202～216HBW(不同批次)(按照GB/T 231.1-2002《金属布氏硬度试验》进行检测)。
实施例2一种钎具用钎芯80Mn14Ti轧制工艺
加热工序：采用连铸240方坯(240mm×240mm)作为坯料，在步进式加热炉内进行加热，加热工序具体为：预热段662～687℃，57min；加热1段980～1020℃，45min；加热2段1158～1176℃，70min；均热段1157～1182℃，46min。
粗轧工序：采用粗轧机组14架(∮650×6+∮550×4+∮450×4)进行粗轧，开轧温度为1106～1127℃，轧制道次为14道次，最后一道次的轧制速度为2.0m/s；
KOCKS精轧工序：采用4架∮380的KOCKS三辊减定径机组进行精轧，轧制温度为884～898℃，轧制道次为4道次，最后一道次的轧制速度3.4m/s；
冷床保温罩内冷却工序：终轧温度为885～900℃，在冷床保温罩内进行冷却，冷却时间为9min，冷却处理至550℃以下出冷床保温罩；
冷床空冷工序：在空气中自然冷却，冷却时间为31min，下冷床温度为190℃；
锯切工序：采用∮1300砂轮锯进行定尺及切头、切尾，锯切温度为190℃；经收集、打捆、矫直、精整、入库得到轧制尺寸为42.6mm，精整尺寸公差-0.05～+0.15mm的80Mn14Ti钎芯。检验硬度为206～213HBW(不同批次)(按照GB/T 231.1-2002《金属布氏硬度试验》进行检测)。
实施例3一种钎具用钎芯80Mn14Ti轧制工艺
加热工序：采用连铸240方坯(240mm×240mm)作为坯料，在步进式加热炉内进行加热，加热工序具体为：预热段652～676℃，68min；加热1段968～1016℃，38min；加热2段1162～1183℃，81min；均热段1153～1185℃，43min。
粗轧工序：采用粗轧机组14架(∮650×6+∮550×4+∮450×4)进行粗轧，开轧温度为1115～1130℃，轧制道次为14道次，最后一道次的轧制速度为2.0m/s；
KOCKS精轧工序：采用4架∮380的KOCKS三辊减定径机组进行精轧，轧制温度为892～903℃，轧制道次为4道次，最后一道次的轧制速度3.3m/s；
冷床保温罩内冷却工序：终轧温度为895～906℃，在冷床保温罩内进行冷却，冷却时间为10min，冷却处理至550℃以下出冷床保温罩；
冷床空冷工序：在空气中自然冷却，冷却时间为35min，下冷床温度为160℃；
锯切工序：采用∮1300砂轮锯进行定尺及切头、切尾，锯切温度为160℃；经收集、打捆、矫直、精整、入库得到轧制尺寸为43.5mm，精整尺寸公差-0.07～+0.15mm的80Mn14Ti钎芯。检验硬度为204～217HBW(不同批次)(按照GB/T 231.1-2002《金属布氏硬度试验》进行检测)。
实施例4一种钎具用钎芯80Mn14Ti轧制工艺
加热工序：采用连铸240方坯(240mm×240mm)作为坯料，在步进式加热炉内进行加热，加热工序具体为：预热段661～695℃，72min；加热1段983～1025℃，48min；加热2段1152～1185℃，92min；均热段1162～1187℃，48min。
粗轧工序：采用粗轧机组14架(∮650×6+∮550×4+∮450×4)进行粗轧，开轧温度为1110～1133℃，轧制道次为14道次，最后一道次的轧制速度为2.0m/s；
KOCKS精轧工序：采用4架∮380的KOCKS三辊减定径机组进行精轧，轧制温度为887～910℃，轧制道次为4道次，最后一道次的轧制速度3.2m/s；
冷床保温罩内冷却工序：终轧温度为891～912℃，在冷床保温罩内进行冷却，冷却时间为11min，冷却处理至550℃以下出冷床保温罩；
冷床空冷工序：在空气中自然冷却，冷却时间为22min，下冷床温度为270℃；
锯切工序：采用∮1300砂轮锯进行定尺及切头、切尾，锯切温度为270℃；经收集、打捆、矫直、精整、入库得到轧制尺寸为44.5mm，精整尺寸公差-0.09～+0.13mm的80Mn14Ti钎芯。检验硬度为203～219HBW(不同批次)(按照GB/T 231.1-2002《金属布氏硬度试验》进行检测)。
实施例5一种钎具用钎芯80Mn14Ti轧制工艺
加热工序：采用连铸240方坯(240mm×240mm)作为坯料，在步进式加热炉内进行加热，加热工序具体为：预热段653～682℃，64min；加热1段964～1012℃，42min；加热2段1156～1184℃，76min；均热段1154～1186℃，42min。
粗轧工序：采用粗轧机组14架(∮650×6+∮550×4+∮450×4)进行粗轧，开轧温度为1097～1126℃，轧制道次为14道次，最后一道次的轧制速度为2.0m/s；
KOCKS精轧工序：采用4架∮380的KOCKS三辊减定径机组进行精轧，轧制温度为893～905℃，轧制道次为4道次，最后一道次的轧制速度3.25m/s；
冷床保温罩内冷却工序：终轧温度为894～908℃，在冷床保温罩内进行冷却，冷却时间为11min，冷却处理至550℃以下出冷床保温罩；
冷床空冷工序：在空气中自然冷却，冷却时间为41min，下冷床温度为130℃；
锯切工序：采用∮1300砂轮锯进行定尺及切头、切尾，锯切温度为130℃；经收集、打捆、矫直、精整、入库得到轧制尺寸为45mm，精整尺寸公差-0.05～+0.16mm的80Mn14Ti钎芯。检验硬度为201～218HBW(不同批次)(按照GB/T 231.1-2002《金属布氏硬度试验》进行检测)。
对比例1一种钎具用钎芯80Mn14轧制工艺
粗轧开坯工序：采用连铸300×260(300mm×260mm)；矩形坯(各元素含量和成分为：C 0.80％、P 0.050％、S 0.005％、Si 0.40％、Mn 14.00％，余量为Fe和不可避免杂质)作为坯料，在步进式加热炉内进行加热，加热温度为1180-1250℃，加热时间为300-480min，然后采用粗轧机组进行粗轧，轧制温度为1160-1200℃，轧制道次为6道次，最后一道次的轧制速度为1.8m/s，得到连铸150方坯；
加热工序：采用上述得到的连铸150方坯作为坯料，在步进式加热炉内进行加热，加热温度为1110～1170℃，加热时间为3.5h；
粗轧工序：采用粗轧机组(2架∮550三辊横列式轧机)进行粗轧，开轧温度为1050-1120℃，轧制道次为8道次，最后一道次的轧制速度为1-2m/s；
精轧工序：采用连轧机组(2架∮420连轧机，2架∮380连轧机)进行精轧，轧制温度为850-880℃，轧制道次为6道次，最后一道次的轧制速度为2.6m/s，终轧温度≥850℃。
在冷床保温罩内进行冷却，冷却时间为12min，冷却处理至550℃以下出冷床保温罩；
冷床空冷工序：在空气中自然冷却，冷却时间为25min，下冷床温度为260℃；
锯切工序：采用∮1300砂轮锯进行定尺及切头、切尾，锯切温度为260℃；经收集、打捆、矫直、精整、入库得到轧制尺寸为46.6mm，精整尺寸公差-0.40～+0.40mm的80Mn14Ti钎芯；检验硬度为210～240HBW(不同批次)(按照GB/T 231.1-2002《金属布氏硬度试验》进行检测)。
性能测试
将本发明实施例1-5和对比例1经冷却后得到的轧件按GB/T 2975进行取样和制样，然后按照1080±20℃、保温1h后空冷进行热处理，经热处理得到的钢材进行拉伸试验(按照GB/T 228.1-2010《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》)、进行超声探伤试验(按照GB/T 5777-2019《无缝和焊接(埋弧焊除外)钢管纵向和/或横向缺欠的全圆周自动超声检测》)；将本发明实施例1-5和对比例1得到的钎芯进行尺寸公差、椭圆度以及表面质量测定，精整尺寸公差、椭圆度检测使用外径千分尺测量、表面质量使用自动超声探伤设备探伤，探伤精度0.30mm，检测结果如表2所示。
表2本申请实施例1-5和对比例1得到80Mn14Ti钎芯的性能数据
以上所述仅为本发明的较佳实施例而已，并不用以限制本发明，凡在本发明的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均在本发明待批权利要求保护范围之内。

Claims (9)

1.一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其特征在于，采用连铸240方坯作为坯料，依次进行如下工序：加热工序、全连续轧机组轧制工序、冷床保温罩内冷却工序、冷床空冷工序后得到轧后钢材；
其中，在所述全连续轧机组轧制工序中，开轧温度为1080-1140℃，终轧温度为880-920℃；
所述全连续轧机组轧制工序包括粗轧机组粗轧和KOCKS三辊减定径机组精轧；
所述冷床保温罩内冷却工序中，进行冷却处理至550℃以下出冷床保温罩；所述冷床空冷工序中，在空气中进行自然冷却；
所述连铸240方坯中各元素的质量百分比为：C：0.78～0.88％、Si：≤0.90％、Mn：13.5～14.5％、P：≤0.07％、S：≤0.035％、Ti：0.04～0.09％，余量为Fe和不可避免杂质；
所述80Mn14Ti钎芯的直径为40～50mm，尺寸公差≤±0.20mm，椭圆度≤0.30mm。
2.根据权利要求1所述的钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其特征在于，所述粗轧机组粗轧的轧制道次为12-16道次。
3.根据权利要求1所述的钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其特征在于，所述粗轧机组粗轧中最后一道次的轧制速度为1.8-3.0m/s。
4.根据权利要求1-3中任一项所述的钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其特征在于，所述KOCKS三辊减定径机组精轧的轧制温度为880-925℃。
5.根据权利要求1-3中任一项所述的钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其特征在于，所述KOCKS三辊减定径机组精轧的轧制道次为4道次。
6.根据权利要求1-3中任一项所述的钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其特征在于，所述KOCKS三辊减定径机组精轧中最后一道次的轧制速度为2.2-3.8m/s。
7.根据权利要求1所述的钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其特征在于，在所述加热工序中，加热温度为1150-1190℃，保温时间为90-240min。
8.根据权利要求1所述的钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法，其特征在于，还包括对所述轧后钢材进行如下工序：锯切工序、收集工序、打捆工序、矫直工序、精整工序、入库工序得到80Mn14Ti钎芯。
9.一种钎具用80Mn14Ti钎芯，其特征在于，采用权利要求1-8中任一项所述的钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法制备得到。
CN202210389617.1A 2022-04-13 2022-04-13 一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法 Active CN114888075B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210389617.1A CN114888075B (zh) 2022-04-13 2022-04-13 一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202210389617.1A CN114888075B (zh) 2022-04-13 2022-04-13 一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114888075A CN114888075A (zh) 2022-08-12
CN114888075B true CN114888075B (zh) 2024-06-07

Family

ID=82717874

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202210389617.1A Active CN114888075B (zh) 2022-04-13 2022-04-13 一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114888075B (zh)

Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08155672A (ja) * 1994-12-02 1996-06-18 Tanaka Denshi Kogyo Kk ろう付け材料及びその製造方法
EP0788847A1 (en) * 1996-02-07 1997-08-13 Alfa Acciai S.p.A. Steel rod used in the production of electrically welded mesh
KR20040037346A (ko) * 2002-10-28 2004-05-07 주식회사 포스코 용접봉용 선재의 제조방법
CN102430574A (zh) * 2011-10-28 2012-05-02 首钢贵阳特殊钢有限责任公司 一种钎具用中空钢的轧制工艺
CN106552820A (zh) * 2016-12-02 2017-04-05 河南千王钎具有限责任公司 六角形中空钢的制备方法
CN108906884A (zh) * 2018-06-22 2018-11-30 大冶特殊钢股份有限公司 一种高性能20CrMnTi齿轮钢的低温轧制生产方法
CN110760659A (zh) * 2019-09-27 2020-02-07 南京钢铁股份有限公司 一种耐候桥梁用焊丝钢的轧制工艺
CN110918642A (zh) * 2019-10-30 2020-03-27 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种改善42CrMo棒材弯曲度的生产控制方法
CN112792125A (zh) * 2020-12-17 2021-05-14 江苏永钢集团有限公司 一种用于解决20CrMnTiH侧向弯曲的控轧工艺
EP3872217A4 (en) * 2018-10-25 2021-09-01 Posco HIGH MANGANESE AUSTENITIC AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT SURFACE QUALITY AND ASSOCIATED MANUFACTURING PROCESS
CN113600611A (zh) * 2021-08-10 2021-11-05 山东钢铁股份有限公司 一种提高棒材热轧平直度控制弯曲的方法
CN113843285A (zh) * 2021-08-30 2021-12-28 南京钢铁股份有限公司 一种降低20CrMnTi热轧态硬度和弯曲度的轧制方法
CN114011879A (zh) * 2021-10-27 2022-02-08 山东钢铁股份有限公司 一种中碳高合金耐磨钢的控制硬度制备方法及其生产装置

Patent Citations (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08155672A (ja) * 1994-12-02 1996-06-18 Tanaka Denshi Kogyo Kk ろう付け材料及びその製造方法
EP0788847A1 (en) * 1996-02-07 1997-08-13 Alfa Acciai S.p.A. Steel rod used in the production of electrically welded mesh
KR20040037346A (ko) * 2002-10-28 2004-05-07 주식회사 포스코 용접봉용 선재의 제조방법
CN102430574A (zh) * 2011-10-28 2012-05-02 首钢贵阳特殊钢有限责任公司 一种钎具用中空钢的轧制工艺
CN106552820A (zh) * 2016-12-02 2017-04-05 河南千王钎具有限责任公司 六角形中空钢的制备方法
CN108906884A (zh) * 2018-06-22 2018-11-30 大冶特殊钢股份有限公司 一种高性能20CrMnTi齿轮钢的低温轧制生产方法
EP3872217A4 (en) * 2018-10-25 2021-09-01 Posco HIGH MANGANESE AUSTENITIC AUSTENITIC STAINLESS STEEL WITH EXCELLENT SURFACE QUALITY AND ASSOCIATED MANUFACTURING PROCESS
CN110760659A (zh) * 2019-09-27 2020-02-07 南京钢铁股份有限公司 一种耐候桥梁用焊丝钢的轧制工艺
CN110918642A (zh) * 2019-10-30 2020-03-27 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种改善42CrMo棒材弯曲度的生产控制方法
CN112792125A (zh) * 2020-12-17 2021-05-14 江苏永钢集团有限公司 一种用于解决20CrMnTiH侧向弯曲的控轧工艺
CN113600611A (zh) * 2021-08-10 2021-11-05 山东钢铁股份有限公司 一种提高棒材热轧平直度控制弯曲的方法
CN113843285A (zh) * 2021-08-30 2021-12-28 南京钢铁股份有限公司 一种降低20CrMnTi热轧态硬度和弯曲度的轧制方法
CN114011879A (zh) * 2021-10-27 2022-02-08 山东钢铁股份有限公司 一种中碳高合金耐磨钢的控制硬度制备方法及其生产装置

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
80Mn14抽芯易断原因的探讨;吴少斌;申群芳;;现代机械;20110228(01);第84-86页 *
80Mn14轧制工艺优化;张吉舟;吉永贵;张光海;;特钢技术;20190925(03);第34-37页 *
侯利锋等.耐磨材料理论与生产实践.冶金工业出版社,2017,第105页. *
钎钢控制轧制工艺的研究;徐曙光;董鑫业;杨一峰;洪达灵;毛根来;徐维诚;;钢铁;19940131(01);第27-34段 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN114888075A (zh) 2022-08-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CA1313344C (en) Process for preparing low earing aluminum alloy strip
CN110538874B (zh) 一种采用无缝钢管生产钻杆接头的制造方法
CN112935010B (zh) 一种大口径高强钛合金管材及其制备方法
WO1996012574A1 (fr) Procede de production de tubes d'acier sans soudure et materiel de production afferent
CN101934302A (zh) 一种飞机发动机用无缝钛合金管材的制备方法
CN112453104B (zh) 一种大口径薄壁Ti35钛合金无缝管材及其制备方法
CN107971710A (zh) 一种ta1材料环锻件的制造方法
CN111349859B (zh) 一种复合坯轧制大厚度500MPa级高Z向层状性能低温容器钢板及其制造方法
CN114101372A (zh) 一种高强tc18钛合金无缝管材高效低成本制备方法
CN114015847A (zh) 采用控轧控冷工艺生产一种直接切削用45钢的方法
CN112718910A (zh) 一种大口径tc4钛合金厚壁管材的制造方法
CN112845609B (zh) 一种改善轴承钢芯部显微孔隙的控轧方法
CN114888075B (zh) 一种钎具用80Mn14Ti钎芯的轧制方法
CN113976629A (zh) 一种无缝管及其制备方法
CN105154738A (zh) 钒铬钛合金板及其制备方法
JPS6353257B2 (zh)
CN104046880A (zh) 一种冷轧钢带及其生产方法
CN114774782A (zh) 一种穿孔辊及其制备方法
CN112853203A (zh) 一种Cr2锻钢支承辊及其制备方法
CN115890137A (zh) 一种高强度轻量化的钛合金管及其加工工艺
JP2000119749A (ja) 機械構造用Ｃｒ−Ｍｏ系継目無鋼管の製造方法
RU2110600C1 (ru) Способ получения изделий из циркониевых сплавов
CN117867308B (zh) 一种高强度ta18无缝钛合金及其大口径薄管的生产方法
CN114309116B (zh) 一种宽幅超薄钛箔带材的制备方法
CN107891251A (zh) 一种制备高纯氢气用超薄壁钒管的制造工艺

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant