CN114672710B - 一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法 - Google Patents
一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114672710B CN114672710B CN202210073132.1A CN202210073132A CN114672710B CN 114672710 B CN114672710 B CN 114672710B CN 202210073132 A CN202210073132 A CN 202210073132A CN 114672710 B CN114672710 B CN 114672710B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- alloy
- equal
- phase
- heat
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 99
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 38
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 74
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims abstract description 41
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims abstract description 41
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 30
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 claims abstract description 28
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 16
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 claims abstract description 14
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 claims abstract description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 31
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 23
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 15
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 15
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 9
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 238000010587 phase diagram Methods 0.000 claims description 5
- 229910002058 ternary alloy Inorganic materials 0.000 claims description 5
- RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N copper;5,10,15,20-tetraphenylporphyrin-22,24-diide Chemical group [Cu+2].C1=CC(C(=C2C=CC([N-]2)=C(C=2C=CC=CC=2)C=2C=CC(N=2)=C(C=2C=CC=CC=2)C2=CC=C3[N-]2)C=2C=CC=CC=2)=NC1=C3C1=CC=CC=C1 RKTYLMNFRDHKIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims description 4
- 238000004321 preservation Methods 0.000 claims description 4
- 239000000725 suspension Substances 0.000 claims description 4
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000011161 development Methods 0.000 description 3
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 239000000110 cooling liquid Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
- C22C1/026—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
- C22C1/03—Making non-ferrous alloys by melting using master alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
本发明公开了一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法，该合金元素重量百分比表达式为：AlaCubCec，其中77≤a≤81，13≤b≤15，6≤c≤8，a+b+c=100。其步骤为：选取耐热铝合金体系、根据合金凝固路径设计合金成分、制备合金锭、合金锭定向凝固处理，获得一种定向共晶显微组织结构，即基体α‑Al相与增强相Al8CeCu4沿热流方向平行生长，同时α‑Al相内析出纳米颗粒相，材料具有优异的高温抗拉强度和伸长率。所述合金材料400℃的抗拉强度达到110MPa，延伸率达到8%，与现役ZL207合金（T1）相比，抗拉强度提升57%，伸长率提高3倍。
Description
技术领域
本发明属于耐热铝合金材料技术，特别是涉及一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法。
背景技术
在面对资源、能源、环境的严峻挑战下，飞机、汽车等制造业为了降低能耗、节约资源、保护环境，对结构件材料的高性能和轻量化要求越来越迫切。铝及铝合金具有密度小、强度高、加工性能好、耐腐蚀等众多优点，作为优良的结构材料，已被广泛应用于航天航空、建筑桥梁、汽车船舶、机械设备等众多领域。其中，耐热铝合金具有优异的高温抗氧化性和在温度和动静态载荷长时间作用下有较好的抗塑性变形能力和屈服强度，已广泛应用于兵器、航空航天、汽车船舶，特别是坦克的发动机活塞、缸套、箱体，导弹的壳体、航空发动机气缸、叶片、飞机蒙皮等。随着航空航天、武器装甲的发展对耐热铝合金的高温性能提出了更高的要求，然而现役的铸造铝合金材料的热疲劳、耐高温等性能已临近极限状态，很难适应装备发展需求。如发动机的活塞，作为发动机燃烧室关键部件之一，工作时长时间暴露在350～400℃高温气体环境中，此外还要承受热机械疲劳作用。铸锭生产方法并广泛应用的ZL207、ZL208等耐热铝合金中耐热相体积分数较少，强化效果不足，在350℃以上温度材料的强度低于100MPa,只能够在350℃以下的温度使用。
定向凝固技术驱使晶粒沿受力方向生长，消除横向晶界，材料的高温强度、蠕变、持久和热疲劳性能大幅度提升，已被广泛应用于制备高温合金材料。Al-Ni-Y等铝合金经定向凝固后可获得取向一致的凝固组织，消除了横向晶界，但缺乏有效的耐热强化相，致使材料400℃的压缩强度低于50MPa。因此，现有定向凝固铝合金的高温性能较低，无法满足应用要求，亟需开发新型定向组织耐热铝合金材料和技术。
发明内容
本发明的目的在于提供一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法。该耐热铝合金不仅高温抗拉强度高，而且伸长率大，特别适用作单向受力的结构材料。该制备工艺简单、成本低，易于推广和普及。
实现本发明目的的技术解决方案为：一种定向组织耐热铝合金材料，其合金元素重量百分比表达式为：AlaCubCec，其中，77≤a≤81，13≤b≤15，6≤c≤8，a+b+c＝100。
进一步的，该定向组织耐热铝合金材料的组织特征为：其共晶组织即基体α-Al相与增强相Al8CeCu4沿热流方向平行生长，具有典型的定向凝固组织特征，α-Al相内有纳米颗粒相析出。
进一步的，所述铝合金材料具有优异的400℃拉伸性能，其抗拉强度达到100～110MPa，伸长率达到8～15％。
一种制备上述定向组织耐热铝合金材料的方法，包括以下步骤：
第一步：选取耐热铝合金体系，根据平衡凝固相图，在Ala1Cub1Cec1三元合金富铝端，其中，以重量百分比计，满足b1:c1＝2.0，且b1+c1≤30时，析出α-Al和Al8CeCu4相，在a1＝79、b1＝14、c1＝7达到共晶点，析出α-Al和Al8CeCu4共晶组织，四方结构Al8CeCu4的热稳定温度极限达到350～400℃，且为珊瑚状形貌，利用Thermal-Calc软件计算在近平衡凝固条件下获得共晶组织的合金成分为AlaCubCec，其中，77≤a≤81，13≤b≤15，6≤c≤8，a+b+c＝100；
第二步：将金属原料的表面机械打磨去掉表面的氧化皮后，按照第一步的成分配比备料；
第三步：按照合金成分配比依次将高纯Al、Cu和Al-20wt.％Ce原料放入水冷铜坩埚，盖上炉盖抽真空至2×10-2Pa，向炉内充入0.04～0.06MPa的高纯氩气，采用水冷铜坩埚悬浮熔炼炉制备合金锭；
第四步：熔炼3～4道次，得到混合均匀的合金锭；
第五步：利用高频感应熔炼炉对第四步所得合金锭进行定向凝固。
进一步的，第二步中，金属原料纯度大于99.5％。
进一步的，第三步中，高纯氩气的纯度不小于99.99％。
进一步的，第四步中，熔炼功率为18～22kW。
进一步的，第五步中，利用高频感应熔炼炉进行定向凝固，具体步骤为：将合金锭放入高纯石墨坩埚中，盖上炉盖抽真空至2×10-2Pa，向炉内充入0.04～0.06MPa的高纯氩气，对石墨坩埚进行加热，合金完全熔化后，900℃保温15分钟后，以0.1～10mm/min的速率进行定向凝固，定向凝固时的保温温度为900±20℃，温度梯度为16K/mm。
进一步的，第五步中，利用石墨套筒对石墨坩埚进行加热，以便于熔炼时各个温区的温度是均等的。
本发明与现有技术相比，具有以下优点：(1)典型的定向共晶组织：基体α-Al相与耐热相Al8CeCu4沿热流方向平行生长；(2)基体α-Al相析出纳米强化相；(3)定向组织耐热铝合金400℃力学性显著提升；(4)制备工艺简便、高效。
附图说明
图1是本发明定向组织耐热铝合金的制备流程图。
图2是Thermal-Calc相图计算结果。
图3是实施例1定向组织耐热Al79Cu14Ce7铝合金材料的显微组织图，其中，a为初始铸态的显微组织图，图b为定向凝固后的显微组织图，c为b的放大图。
图4是实施例1定向组织耐热Al79Cu14Ce7铝合金材料的高温(400℃)拉伸曲线图及与ZL207合金的性能对比图。
具体实施方式
为了更了解本发明的技术内容，特举具体实施例并配合所附图式说明如下。
以下各实施例的制备步骤如图1的流程示意图所示。
实施例1
(1)合金成分选择
选取耐热铝合金体系，根据平衡凝固相图，在Ala1Cub1Cec1三元合金富铝端，其中，重量百分比，满足b1:c1＝2.0，且b1+c1≤30时，析出α-Al和Al8CeCu4相，在a1＝79、b1＝14、c1＝7达到共晶点，析出α-Al和Al8CeCu4共晶组织，四方结构Al8CeCu4的热稳定温度极限达到350～400℃，且为珊瑚状形貌，利用Thermal-Calc软件计算近平衡凝固条件下可获得共晶组织的合金成分(如图2)，调整合金成分为Al79Cu14Ce7(重量百分比)。
(2)原料的选用
本发明制备合金锭选用的各金属组元的纯度如表1，合金成分为Al79Cu14Ce7；
表1制备合金锭选用金属组元的纯度(wt.％)
(3)合金锭制备
采用水冷铜坩埚悬浮熔炼炉制备合金锭，其具体程序如下：
a、将金属原料的表面机械打磨去掉表面的氧化皮后，按照设计好的成分配比备料；按照每锭60g左右的重量将配好的料放入熔炼炉内的水冷铜坩埚中，盖上炉盖抽真空至2×10-2Pa；向炉内充入一定量压力的高纯氩气(99.99％)，氩气压力范围为0.04MPa；
b、熔炼3～4道次，得到混合均匀的合金锭，熔炼功率为20kW。
(4)合金锭定向凝固
采用高频感应熔炼炉进行定向凝固，其具体程序如下：
a、将合金锭放入高纯石墨坩埚(99.9％)中，盖上炉盖抽真空至2×10-2Pa，向炉内充入0.04MPa的高纯氩气(99.99％)；
b、利用石墨套筒对石墨坩埚进行加热来获取均温区，并对石墨坩埚进行加热，合金完全熔化后，900℃保温15分钟；
c、石墨坩埚以1mm/min的速率向冷却液中抽拉，合金进行定向凝固，定向凝固保温温度为900℃，温度梯度为16K/mm。
(5)组织与性能测试
所制备材料的微观组织如图3所示：图3a中铸态合金(As-cast)呈现出共晶组织形貌，即白色树枝状的α-Al相和黑色珊瑚状的Al8CeCu4相，图3b中合金经定向凝固后(DS)具有典型的定向共晶组织特征，即基体α-Al相与增强相Al8CeCu4沿热流方向平行生长，图3c中α-Al相内析出纳米颗粒相。
图4为热处理后耐热铝合金材料400℃的拉伸应力-应变曲线及与ZL207合金的性能对比图，力学性能测试结果表明：所制备的材料抗拉强度和伸长率分别达到110MPa和8％，比ZL207合金提高了57％和3倍。
实施例2
本实施例制备的合金成分为Al79Cu14Ce7(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以5mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到106MPa和10％，比ZL207合金提高51％和4倍。
实施例3
本实施例制备的合金成分为Al79Cu14Ce7(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以0.5mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到105MPa和9％，比ZL207合金提高50％和3.5倍。
实施例4
本实施例制备的合金成分为Al79Cu14Ce7(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以10mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到102MPa和12％，比ZL207合金提高46％和5倍。
实施例5
本实施例制备的合金成分为Al79Cu14Ce7(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以0.1mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到100MPa和15％，比ZL207合金提高42％和6.5倍。
实施例6
本实施例制备的合金成分为Al77Cu15Ce8(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以1mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到108MPa和9％，比ZL207合金提高54％和3.5倍。
实施例7
本实施例制备的合金成分为Al80Cu13Ce7(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以1mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到106MPa和8％，比ZL207合金提高51％和3倍。
实施例8
本实施例制备的合金成分为Al78Cu14Ce8(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以1mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到107MPa和8％，比ZL207合金提高52％和3倍。
实施例9
本实施例制备的合金成分为Al78Cu15Ce7(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以1mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到108MPa和10％，比ZL207合金提高54％和4倍。
实施例10
本实施例制备的合金成分为Al81Cu12Ce7(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以1mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到102MPa和12％，比ZL207合金提高45％和5倍。
实施例11
本实施例制备的合金成分为Al80Cu13.5Ce6.5(重量百分比)，其它步骤同实施例1，以1mm/min的速率定向凝固获得了定向共晶显微组织，即α-Al相与Al8CeCu4沿热流方向平行生长，且α-Al相内析出纳米颗粒相。
力学性能测试结果表明：所制备的材料400℃下的抗拉强度和伸长率分别达到109MPa和8％，比ZL207合金提高55％和3倍。
对比例1
文献“Al-Ni-Y三元合金定向凝固组织及高温压缩性能研究”报道了Al91.8Ni5.38Y2.82在5K/mm温度梯度和5mm/min抽拉速率条件下定向凝固，获得同一方向生长的组织，该材料工艺方案与本发明类似，但由于YAl3相和Al23Ni6Y4第二相的热稳定温度较低，且难以完全控制其生长方向，致使材料400℃压缩强度仅为46MPa。
将实施例与对比例中合金成分、热处理工艺及性能对比，如表1所示。
表1
虽然本发明已以较佳实施例揭露如上，然其并非用以限定本发明。本发明所属技术领域中具有通常知识者，在不脱离本发明的精神和范围内，当可作各种的更动与润饰。因此，本发明的保护范围当视权利要求书所界定者为准。
Claims (7)
1.一种定向组织耐热铝合金材料，其特征在于，其合金元素重量百分比表达式为：AlaCubCec，其中，77≤a≤81，13≤b≤15，6≤c≤8，a+b+c =100;
该定向组织耐热铝合金材料的组织特征为：其共晶组织即基体α-Al相与增强相Al8CeCu4沿热流方向平行生长，具有典型的定向凝固组织特征，α-Al相内有纳米颗粒相析出；
由如下步骤制备：
第一步：选取耐热铝合金体系，根据平衡凝固相图，在Ala1Cub1Cec1三元合金富铝端，其中，以重量百分比计，满足b1:c1=2.0，且b1+c1≤30时，析出α-Al和Al8CeCu4相，在a1=79、b1=14、c1=7达到共晶点，析出α-Al和Al8CeCu4共晶组织，四方结构Al8CeCu4的热稳定温度极限达到350~400℃，且为珊瑚状形貌，利用Thermal-Calc软件计算在近平衡凝固条件下获得共晶组织的合金成分为AlaCubCec，其中，77≤a≤81，13≤b≤15，6≤c≤8，a+b+c =100；
第二步：将金属原料的表面机械打磨去掉表面的氧化皮后，按照第一步的成分配比备料；
第三步：按照合金成分配比依次将高纯Al、Cu和Al-20wt.%Ce原料放入水冷铜坩埚，盖上炉盖抽真空至2×10-2Pa，向炉内充入0.04~0.06MPa的高纯氩气，采用水冷铜坩埚悬浮熔炼炉制备合金锭；
第四步：熔炼3~4道次，得到混合均匀的合金锭；
第五步：利用高频感应熔炼炉对第四步所得合金锭进行定向凝固，其中，利用高频感应熔炼炉进行定向凝固，具体步骤为：将合金锭放入高纯石墨坩埚中，盖上炉盖抽真空至2×10-2Pa，向炉内充入0.04~0.06MPa的高纯氩气，对石墨坩埚进行加热，合金完全熔化后，900℃保温15分钟后，以0.1~10mm/min的速率进行定向凝固，定向凝固时的保温温度为900±20℃，温度梯度为16K/mm。
2.如权利要求1所述的定向组织耐热铝合金材料，其特征在于，该定向组织耐热铝合金材料具有优异的400℃拉伸性能，其抗拉强度达到100~110MPa，伸长率达到8~15%。
3.一种制备定向组织耐热铝合金材料的方法，其特征在于，包括以下步骤：
第一步：选取耐热铝合金体系，根据平衡凝固相图，在Ala1Cub1Cec1三元合金富铝端，其中，以重量百分比计，满足b1:c1=2.0，且b1+c1≤30时，析出α-Al和Al8CeCu4相，在a1=79、b1=14、c1=7达到共晶点，析出α-Al和Al8CeCu4共晶组织，四方结构Al8CeCu4的热稳定温度极限达到350~400℃，且为珊瑚状形貌，利用Thermal-Calc软件计算在近平衡凝固条件下获得共晶组织的合金成分为AlaCubCec，其中，77≤a≤81，13≤b≤15，6≤c≤8，a+b+c =100；
第二步：将金属原料的表面机械打磨去掉表面的氧化皮后，按照第一步的成分配比备料；
第三步：按照合金成分配比依次将高纯Al、Cu和Al-20wt.%Ce原料放入水冷铜坩埚，盖上炉盖抽真空至2×10-2Pa，向炉内充入0.04~0.06MPa的高纯氩气，采用水冷铜坩埚悬浮熔炼炉制备合金锭；
第四步：熔炼3~4道次，得到混合均匀的合金锭；
第五步中，利用高频感应熔炼炉对第四步所得合金锭进行定向凝固，具体步骤为：将合金锭放入高纯石墨坩埚中，盖上炉盖抽真空至2×10-2Pa，向炉内充入0.04~0.06MPa的高纯氩气，对石墨坩埚进行加热，合金完全熔化后，900℃保温15分钟后，以0.1~10mm/min的速率进行定向凝固，定向凝固时的保温温度为900±20℃，温度梯度为16K/mm。
4.如权利要求3所述的方法，其特征在于，第二步中，金属原料纯度大于99.5%。
5.如权利要求3所述的方法，其特征在于，第三步中，高纯氩气的纯度不小于99.99%。
6.如权利要求3所述的方法，其特征在于，第四步中，熔炼功率为18~22kW。
7.如权利要求3所述的方法，其特征在于，第五步中，利用石墨套筒对石墨坩埚进行加热。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210073132.1A CN114672710B (zh) | 2022-01-21 | 2022-01-21 | 一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210073132.1A CN114672710B (zh) | 2022-01-21 | 2022-01-21 | 一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114672710A CN114672710A (zh) | 2022-06-28 |
| CN114672710B true CN114672710B (zh) | 2023-03-24 |
Family
ID=82069986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210073132.1A Active CN114672710B (zh) | 2022-01-21 | 2022-01-21 | 一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114672710B (zh) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103074536A (zh) * | 2013-01-31 | 2013-05-01 | 南京理工大学 | 一种碳硅钨钇片层组织高铌钛铝合金及其制备方法 |
| CN110090942A (zh) * | 2019-06-06 | 2019-08-06 | 西安建筑科技大学 | 采用布里奇曼定向凝固技术制备Fe-Al-Ta多功能一体材料的方法 |
| CN111074114A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-04-28 | 北京科技大学 | 一种Al-Si-Mg-Li系铝合金及其制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103008579B (zh) * | 2012-12-28 | 2014-12-03 | 哈尔滨工业大学 | 钛铝合金悬浮式冷坩埚连续熔铸与定向凝固方法 |
| CN104372400A (zh) * | 2013-08-16 | 2015-02-25 | 镇江忆诺唯记忆合金有限公司 | 一种加入Ce控制铝铜合金定向凝固一次枝晶间距的方法 |
| CN106319274B (zh) * | 2016-10-17 | 2017-12-15 | 广东省工业分析检测中心 | 一种废铝再生耐热铝合金及其制备方法 |
| CA3043233A1 (en) * | 2016-12-21 | 2018-06-28 | Arconic Inc. | Aluminum alloy products having fine eutectic-type structures, and methods for making the same |
| CN107937773A (zh) * | 2017-12-19 | 2018-04-20 | 辽宁忠大铝业有限公司 | 一种耐热铝合金及其制备方法 |
| CN109913731B (zh) * | 2019-03-14 | 2020-12-04 | 南京玖铸新材料研究院有限公司 | 一种高强韧Ti-Al系金属间化合物及其制备方法 |
| CN110117761A (zh) * | 2019-05-21 | 2019-08-13 | 上海大学 | 一种降低合金凝固过程微观偏析的方法 |
-
2022
- 2022-01-21 CN CN202210073132.1A patent/CN114672710B/zh active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103074536A (zh) * | 2013-01-31 | 2013-05-01 | 南京理工大学 | 一种碳硅钨钇片层组织高铌钛铝合金及其制备方法 |
| CN110090942A (zh) * | 2019-06-06 | 2019-08-06 | 西安建筑科技大学 | 采用布里奇曼定向凝固技术制备Fe-Al-Ta多功能一体材料的方法 |
| CN111074114A (zh) * | 2020-01-03 | 2020-04-28 | 北京科技大学 | 一种Al-Si-Mg-Li系铝合金及其制备方法 |
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 单一稀土元素在铸造铝合金中应用现状;辛明德等;《机械工程师》;20151110(第11期);69-74 * |
| 合金元素Al对定向凝固镁合金组织、晶粒取向和力学性能的影响;肖璐等;《铸造》;20161010(第10期);955-959 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114672710A (zh) | 2022-06-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109778027B (zh) | 一种高强度a356合金的制备方法 | |
| RU2701438C2 (ru) | Монокристаллический материал интерметаллического соединения титана и алюминия и методы его получения | |
| CN110373574A (zh) | 一种近共晶型高强耐热Al-Ce系铝合金及制备方法 | |
| CN108385046B (zh) | 一种TiAl-V合金的热处理方法 | |
| CN109280829B (zh) | 一种高强度铸造Mg-Zn-Cu-Zr合金及其制备方法 | |
| CN111041287A (zh) | 一种石墨烯增强Al-Si铸造铝合金及其制备方法 | |
| CN114438383A (zh) | 一种多级金属间化合物强化耐热合金及其制备方法 | |
| CN114214532B (zh) | 一种精确控制亚稳组织稳定化实现γ-TiAl合金细化的方法 | |
| CN114672710B (zh) | 一种定向组织耐热铝合金材料及其制备方法 | |
| Yanqing et al. | Lamellar orientation control in directionally solidified TiAl intermetallics | |
| CN103074531B (zh) | 一种耐热稀土镁合金及其制备方法 | |
| CN111394667B (zh) | 一种调控(FeCoNiCrAlCu)p/2024A1复合材料界面的方法 | |
| CN109913731B (zh) | 一种高强韧Ti-Al系金属间化合物及其制备方法 | |
| CN109355540B (zh) | 一种高强度Mg-Zn-Cu-Zr-Cr-Ca合金及其制备方法 | |
| CN108165780B (zh) | 一种Ni-Cr-Al-Fe系高温合金的制备方法 | |
| CN114457256B (zh) | 一种抗应力松弛的高强高弹铜合金及其制备方法 | |
| CN113789453B (zh) | 通过Mn微合金化提高耐热铝合金高温强度的方法 | |
| CN109609822B (zh) | 一种半固态成型铝合金及其制备方法 | |
| CN115491617B (zh) | 一种Si、Er微合金化细化铝及铝合金晶粒的方法 | |
| CN115725874B (zh) | 一种兼具强度和塑性的TiAlCrRe合金及其制备方法 | |
| CN116926387B (zh) | 一种耐热高强Al-Si合金和制备方法 | |
| CN113981273B (zh) | 一种初始凝固相为α相的多取向片层组织TiAl合金及其制备方法和应用 | |
| Zhao et al. | Microstructure evolution and its effect on high-temperature compressive properties of directionally solidified Ti-44.5 Al-3Nb-0.6 Si-0.2 C alloy by electromagnetic confinement after heat treatment | |
| CN113373342B (zh) | 一种高超弹性CuAlMn形状记忆合金线材的制备方法 | |
| CN105821355A (zh) | 一种高强韧铸造镁合金热处理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |