CN114669651A - 镁铝金属复合结构的制造方法 - Google Patents
镁铝金属复合结构的制造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN114669651A CN114669651A CN202210385009.3A CN202210385009A CN114669651A CN 114669651 A CN114669651 A CN 114669651A CN 202210385009 A CN202210385009 A CN 202210385009A CN 114669651 A CN114669651 A CN 114669651A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- magnesium
- metal composite
- aluminum
- composite structure
- plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000002905 metal composite material Substances 0.000 title claims abstract description 90
- SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N aluminum magnesium Chemical compound [Mg].[Al] SNAAJJQQZSMGQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 73
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 33
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 57
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims abstract description 34
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 32
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 238000007596 consolidation process Methods 0.000 claims abstract description 12
- 230000009471 action Effects 0.000 claims abstract description 7
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000013329 compounding Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 5
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 5
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 12
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 11
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 11
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 8
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 7
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 4
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 3
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 3
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 3
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 229910001250 2024 aluminium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 241001391944 Commicarpus scandens Species 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 1
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000011065 in-situ storage Methods 0.000 description 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D26/00—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces
- B21D26/02—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure
- B21D26/06—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure by shock waves
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D26/00—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces
- B21D26/02—Shaping without cutting otherwise than using rigid devices or tools or yieldable or resilient pads, i.e. applying fluid pressure or magnetic forces by applying fluid pressure
- B21D26/021—Deforming sheet bodies
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/10—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating making use of vibrations, e.g. ultrasonic welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
本发明涉及一种镁铝金属复合结构的制造方法，包括：S1、提供镁合金板材；S2、在所述镁合金板材的上、下两表面分别超声固结铝箔，得到镁铝金属复合板，在垂直载荷和超声振动的共同作用下，铝箔和镁合金板材通过短程扩散和机械咬合复合在一起；S3、将所述镁铝金属复合板进行超塑气胀成形，得到所述镁铝金属复合结构，铝箔和镁合金板材之间形成了界面反应层，实现了冶金结合。由于铝箔具有良好的耐腐蚀性，因此，制得的镁铝金属复合结构也具有较好耐腐蚀性。
Description
技术领域
本发明涉及金属板材制造领域，特别是涉及一种镁铝金属复合结构的制造方法。
背景技术
镁及其合金具有轻质、高的比强度、比刚度、良好的阻尼性能以及电磁屏蔽性能，在航空、航天以及兵器等领域获得了广泛应用，尤其在对于轻量化要求比较高的领域，镁合金材料更受青睐。但镁合金耐腐蚀性能差、室温塑性成形能力不足限制了其进一步的应用推广。
目前，镁铝金属复合板结构主要以平板结构为主，制备方法包括：轧制复合法、扩散焊接法以及爆炸焊接法等。轧制复合法是将两种表面洁净的金属板通过轧机的轧制力使金属复合的方法。金属板在受到轧机施加于其上强大的压力作用下，在两层或多层金属待复合表面发生塑性变形，使表面金属硬化层破裂，内部洁净金属分别从界面两侧各自裂口中挤出并相互接触，形成牢固的结合点，在后续热处理过程中结合面将继续扩大，形成稳固结合。扩散焊接法是指在高温和压力的共同作用下，金属之间的接触面发生局部范围内的塑性变形，原子发生相互扩散，从而实现多层金属复合的方法。爆炸焊接法是以烈性炸药作为动力源，在短时间内聚集大量能量，瞬时作用在金属板上，使待焊金属发生高速碰撞，在界面上产生局部剧烈的塑性变形而实现复合。其中，轧制复合法应用最广泛，但在轧制复合过程中首道次的压下量较大，对设备要求较高；在相同温度条件下铝层和镁层变形不协调，复合板内残余应力较大，翘曲、开裂现象严重；轧制或后续的热处理过程中铝镁界面易产生脆性的镁铝金属间化合物层，降低了界面结合性能，特别是在成形过程中界面处的镁铝金属间化合物易破碎，无法进行二次成形实现复杂结构的制造。
因此，本发明提出了一种镁铝金属复合结构的制造方法。
发明内容
(1)要解决的技术问题
本发明实施例提供了一种镁铝金属复合结构的制造方法，解决镁合金耐腐蚀性能差、室温塑性成形能力不足的技术问题。
(2)技术方案
为了解决上述技术问题，本发明的实施例提出了一种镁铝金属复合结构的制造方法，包括：
提供镁合金板材；
在所述镁合金板材的上、下两表面分别超声固结铝箔，得到镁铝金属复合板，在垂直载荷和超声振动的共同作用下，所述铝箔和所述镁合金板材通过短程扩散和机械咬合复合在一起；
将所述镁铝金属复合板进行超塑气胀成形，得到所述镁铝金属复合结构。
可选地，所述提供镁合金板材，包括：
通过大塑性变形法加工得到所述镁合金板材。
可选地，所述镁合金板材的晶粒尺寸≤10μm，厚度1～4mm。
可选地，所述镁合金板材的晶粒尺寸为10μm，厚度为4mm。
可选地，所述在所述镁合金板材的两表面分别超声固结铝箔，得到镁铝金属复合板，超声固结铝箔的速度为10～80mm/s，压力500kgf～1500kgf，振幅10～40μm。
可选地，所述铝箔的厚度为100～300μm。
可选地，所述将所述镁铝金属复合板进行超塑气胀成形，得到所述镁铝金属复合结构，包括：
将成形模具放入超塑成形机中，所述成形模具在超塑成形机中升温至350～450℃，升温速率1℃/min；
将所述镁铝金属复合板放入所述成形模具中，所述超塑成形机保温5～10min，以使所述镁铝金属复合板升温至350～450℃；
所述超塑成形机以0.05MPa/min的气压加载速率加载至2～4MPa，使镁铝金属复合板发生超塑变形获得所需的结构特征；
所述超塑成形机以0.2MPa/min的气压加载速率提升加载至4～6MPa，保压1～2h；
所述超塑成形机降温至室温，卸掉气压，得到所述镁铝金属复合结构。
可选地，所述成形模具包括上模具和下模具；所述将所述镁铝金属复合板放入所述成形模具中，包括：
将所述镁铝金属复合板放入所述上模具和所述下模具之间。
(3)有益效果
综上，本发明的镁铝金属复合结构的制造方法中，由于铝箔具有良好的耐腐蚀性，因此，制得的镁铝金属复合结构也具有耐腐蚀性。通过超塑气胀成形，制备出了镁铝金属复合结构，铝箔和镁合金板材之间形成了界面反应层，实现了冶金结合。最终制备出耐腐蚀性能好、内部界面结合良好、外形复杂的镁铝金属复合结构。
附图说明
为了更清楚地说明本发明实施例的技术方案，下面将对本发明实施例中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面所描述的附图仅仅是本发明的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。
图1是本发明一实施例中镁铝金属复合结构的制造方法的流程图。
图2是本发明一实施例中步骤S3的流程图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明的实施方式作进一步详细描述。以下实施例的详细描述和附图用于示例性地说明本发明的原理，但不能用来限制本发明的范围，即本发明不限于所描述的实施例，在不脱离本发明的精神的前提下覆盖了结构、部件和连接方式的任何修改、替换和改进。
需要说明的是，在不冲突的情况下，本申请中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。下面将参照附图并结合实施例来详细说明本申请。
需要明确的是，本说明书中的各个实施例均采用递进的方式描述，各个实施例之间相同或相似的部分互相参见即可，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处。本发明并不局限于上文所描述并在图中示出的特定步骤和结构。并且，为了简明起见，这里省略对已知方法技术的详细描述。
请参照图1，为了解决上述技术问题，本发明的实施例提出了一种镁铝金属复合结构的制造方法，包括：
S1、提供镁合金板材；
S2、在所述镁合金板材的上、下两表面分别超声固结铝箔，得到镁铝金属复合板，在垂直载荷和超声振动的共同作用下，所述铝箔和所述镁合金板材通过短程扩散和机械咬合复合在一起；
S3、将所述镁铝金属复合板进行超塑气胀成形，得到所述镁铝金属复合结构。
由于铝及铝合金的耐蚀性较好，因此将铝箔覆盖在镁合金板材表面上形成镁铝金属复合板，能够提升其耐腐蚀性，同时在镁合金表面上可形成负拉应力，减少在成形过程中镁铝金属复合板表面微小裂纹的产生，进而提高镁铝金属复合结构的成形制造能力。本实施例的镁铝金属复合结构的制造方法中，由于铝箔具有良好的耐腐蚀性，因此，制得的镁铝金属复合结构也具有耐腐蚀性。通过超塑气胀成形，制备出了镁铝金属复合结构，铝箔和镁合金板材之间形成了界面反应层，实现了冶金结合。最终制备出耐腐蚀性能好、内部界面结合良好、外形复杂的镁铝金属复合结构。
在一实施例中，所述提供镁合金板材，包括：
通过大塑性变形法“累积叠轧焊、搅拌摩擦等”中一种加工方法，也不限定于上述方法得到所述镁合金板材。
若晶粒尺寸过大，材料不具备超塑变形性能，不能够进行超塑气胀成形，无法制备出复杂结构。在一实施例中，所述镁合金板材的晶粒尺寸≤10μm，厚度1～4mm，能够顺利超塑气胀成形，制备出了镁铝金属复合结构。
在一实施例中，所述镁合金板材的晶粒尺寸为5μm，厚度为4mm。
若超声固结参数过高、或过低，超声固结复合质量过低，无法获得镁铝金属复合板。在一实施例中，所述在所述镁合金板材的两表面分别超声固结铝箔，得到镁铝金属复合板，超声固结铝箔的速度为10～80mm/s，压力500kgf～1500kgf，振幅10～40μm，能够得到质量较高的镁铝金属复合板。
若铝箔的厚度过薄，无法对镁合金板材实现有效的保护，过厚，则会显著提高结构的重量，不满足轻量化的要求。在一实施例中，所述铝箔的厚度为100～300μm。
请参照图2，在一实施例中，所述将所述镁铝金属复合板进行超塑气胀成形，得到所述镁铝金属复合结构，包括：
S31、将成形模具放入超塑成形机中，所述成形模具在超塑成形机中升温至350～450℃，升温速率1℃/min，以将成形模具加热至350～450℃；
S32、将所述镁铝金属复合板放入所述成形模具中，所述超塑成形机保温5～10min，以使所述镁铝金属复合板升温至350～450℃，保证镁铝金属复合板的塑性，能够满足镁铝金属复合结构的制备；
S33、所述超塑成形机以0.05MPa/min的气压加载速率加载至2～4MPa，使镁铝金属复合板发生超塑变形获得所需的结构特征；
S34、所述超塑成形机以0.2MPa/min的气压加载速率提升加载至4～6MPa，保压1～2h；若气压过低，镁铝金属复合结构不能够贴合，无法制备出镁铝金属复合结构，若气压过高，则造成了浪费，且对超塑成形机要求较高。
S35、所述超塑成形机降温至室温，卸掉气压，得到所述镁铝金属复合结构。
在一实施例中，所述成形模具包括上模具和下模具；所述将所述镁铝金属复合板放入所述成形模具中，包括：
将所述镁铝金属复合板放入所述上模具和所述下模具之间。
综上，本实施例镁铝金属复合结构的制造方法具有以下优点：
1、可实现镁合金板材和铝箔界面的冶金结合。采用超声固结实现镁合金板材和铝箔的初结合，然后在成形温度及压力的作用下，镁合金板材和铝箔将发生原位反应，最终实现100％的冶金结合；从而使制得的镁铝金属复合结构性能高
2、可实现复杂结构的净近成形，更好的满足工程需求。通过大塑性变形来细化镁合金板材的微观组织，利用超声固结制备出镁铝金属复合板，在较低的温度下通过超塑气胀成形制备出所需的复杂结构。
下面通过具体实施例对本申请的技术方案及技术效果进行详细说明，以下实施例仅仅是本申请的部分实施例，并非对本申请作出具体限定。
实施例1
1.利用累积叠轧焊法制备出细晶的镁合金板材，镁合金板材的晶粒尺寸2μm，厚度1mm。
2.将镁合金板材置于超声固结装备上，在其一面上超声固结一层1100铝箔，铝箔的厚度为100μm，超声固结速度10mm/s，压力500kgf，振幅10μm。
3.在镁合金板材的另一面，重复上面的过程，超声固结一层铝箔或铝合金箔材，制备镁铝金属复合板。
4.将成形模具装入至超塑成形机当中，随炉升温至350℃，升温速率1℃/min。
5.打开超塑成形机，将镁铝金属复合板装入至成形模具的上模具、下模具之间，保温5min，确保镁铝金属复合板升温至350℃，所述超塑成形机以0.05MPa/min的气压加载速率加载至4MPa，获得所需的结构特征。
6.所述超塑成形机在超塑气胀成形温度350℃条件下，以0.2MPa/min的气压加载速率提升加载至6MPa，保压1h。
7.随炉降至室温后，卸掉加载气压，打开超塑成形机，得到镁铝金属复结构。
实施例2
1.利用搅拌摩擦焊制备出细晶的镁合金板材，镁合金的晶粒尺寸5μm，厚度4mm。
2.将镁合金板材置于超声固结装备上，在其一面上超声固结一层2024铝合金箔材或铝箔，铝箔或铝合金箔材的厚度为300μm，超声固结速度80mm/s，压力1500kgf，振幅40μm。
3.在镁合金板材的另一面，重复上面的过程，超声固结一层铝箔或铝合金箔材，制备镁铝金属复合板。
4.将成形模具装入至超塑成形机当中，随炉升温至450℃，升温速率1℃/min。
5.打开超塑成形机，将镁铝金属复合板装入至成形模具的上模具、下模具之间，保温10min，确保镁铝金属复合板升温至450℃，所述超塑成形机以0.05MPa/min的气压加载速率加载至2MPa，获得所需的结构特征。
6.所述超塑成形机在超塑气胀成形温度450℃条件下，以0.2MPa/min的气压加载速率提升加载至4MPa，保压2h。
7.随炉降至室温后，卸掉加载气压，打开超塑成形机，得到镁铝金属复合结构。
以上所述仅为本申请的实施例而已，并不限制于本申请。在不脱离本发明的范围的情况下对于本领域技术人员来说，本申请可以有各种更改和变化。凡在本申请的精神和原理之内所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本申请的权利要求范围内。
Claims (7)
1.一种镁铝金属复合结构的制造方法，其特征在于，包括：
提供镁合金板材；
在所述镁合金板材的上、下两表面分别超声固结铝箔，得到镁铝金属复合板，在垂直载荷和超声振动的共同作用下，所述铝箔和所述镁合金板材通过短程扩散和机械咬合复合在一起；
将所述镁铝金属复合板进行超塑气胀成形，得到所述镁铝金属复合结构。
2.根据权利要求1所述的镁铝金属复合结构的制造方法，其特征在于，所述提供镁合金板材，包括：
通过大塑性变形法加工得到所述镁合金板材。
3.根据权利要求1所述的镁铝金属复合结构的制造方法，其特征在于，所述镁合金板材的晶粒尺寸≤10μm，厚度1～4mm。
4.根据权利要求1所述的镁铝金属复合结构的制造方法，其特征在于，所述铝箔的厚度为100～300μm。
5.根据权利要求1所述的镁铝金属复合结构的制造方法，其特征在于，所述在所述镁合金板材的两表面分别超声固结铝箔，得到镁铝金属复合板，超声固结的速度为10～80mm/s，压力500kgf～1500kgf，振幅10～40μm。
6.根据权利要求1至5任一项所述的镁铝金属复合结构的制造方法，其特征在于，所述将所述镁铝金属复合板进行超塑气胀成形，得到所述镁铝金属复合结构，包括：
将成形模具放入超塑成形机中，所述成形模具在超塑成形机中升温至350～450℃，升温速率1℃/min；
将所述镁铝金属复合板放入所述成形模具中，所述超塑成形机保温5～10min，以使所述镁铝金属复合板升温至350～450℃；
所述超塑成形机以0.05MPa/min的气压加载速率加载至2～4MPa，使镁铝金属复合板发生超塑变形获得所需的结构特征；
所述超塑成形机以0.2MPa/min的气压加载速率提升加载至4～6MPa，保压1～2h；
所述超塑成形机降温至室温，卸掉气压，得到所述镁铝金属复合结构。
7.根据权利要求6所述的镁铝金属复合结构的制造方法，其特征在于，所述成形模具包括上模具和下模具；所述将所述镁铝金属复合板放入所述成形模具中，包括：
将所述镁铝金属复合板放入所述上模具和所述下模具之间。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210385009.3A CN114669651A (zh) | 2022-04-13 | 2022-04-13 | 镁铝金属复合结构的制造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202210385009.3A CN114669651A (zh) | 2022-04-13 | 2022-04-13 | 镁铝金属复合结构的制造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN114669651A true CN114669651A (zh) | 2022-06-28 |
Family
ID=82078713
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202210385009.3A Pending CN114669651A (zh) | 2022-04-13 | 2022-04-13 | 镁铝金属复合结构的制造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN114669651A (zh) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006046320A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | マグネシウム合金製筐体 |
| US20060137775A1 (en) * | 2004-11-19 | 2006-06-29 | Dawn White | Depositing heat-treated aluminum using ultrasonic consolidation |
| JP2009028761A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱間ブロー成形用成形材 |
| CN104174752A (zh) * | 2014-07-10 | 2014-12-03 | 哈尔滨工业大学（威海） | 一种异种合金双层板壳复合结构件的制造方法 |
| JP2018079472A (ja) * | 2016-11-14 | 2018-05-24 | 国立大学法人山梨大学 | アルミニウム母材と金属母材の固相接合方法 |
| CN110181227A (zh) * | 2019-05-14 | 2019-08-30 | 太原理工大学 | 一种三维层界面制备铝/镁/铝复合板的方法 |
-
2022
- 2022-04-13 CN CN202210385009.3A patent/CN114669651A/zh active Pending
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006046320A1 (ja) * | 2004-10-29 | 2006-05-04 | National Institute Of Advanced Industrial Science And Technology | マグネシウム合金製筐体 |
| US20060137775A1 (en) * | 2004-11-19 | 2006-06-29 | Dawn White | Depositing heat-treated aluminum using ultrasonic consolidation |
| JP2009028761A (ja) * | 2007-07-27 | 2009-02-12 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱間ブロー成形用成形材 |
| CN104174752A (zh) * | 2014-07-10 | 2014-12-03 | 哈尔滨工业大学（威海） | 一种异种合金双层板壳复合结构件的制造方法 |
| JP2018079472A (ja) * | 2016-11-14 | 2018-05-24 | 国立大学法人山梨大学 | アルミニウム母材と金属母材の固相接合方法 |
| CN110181227A (zh) * | 2019-05-14 | 2019-08-30 | 太原理工大学 | 一种三维层界面制备铝/镁/铝复合板的方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Chen et al. | Influence of multi-pass rolling and subsequent annealing on the interface microstructure and mechanical properties of the explosive welding Mg/Al composite plates | |
| CN100574938C (zh) | 镁铝复合板材及其制造方法 | |
| Li et al. | Deformation behavior and crack propagation on interface of Al/Cu laminated composites in uniaxial tensile test | |
| WO2022089331A1 (zh) | 一种高性能结构件的固态复合增材的制造方法 | |
| Heydari et al. | Mechanical properties and microstructural evolution of AA5083/Al2O3 composites fabricated by warm accumulative roll bonding | |
| Peng et al. | Investigation on hybrid joining of aluminum alloy sheets: magnetic pulse weld bonding | |
| Jiang et al. | Interfacial characteristics and bending properties of a Ti6Al4V-Mg3AlZn laminate metal composite | |
| Liu et al. | Air atmosphere diffusion bonding of Al–Mg–Li alloy using Cu nano-coating interlayer: Microstructural characterization and formation mechanisms | |
| CN110216364B (zh) | 一种锆钢层状复合材料的超声波固结成形方法 | |
| Qin et al. | Effect of sintering temperature on microstructure characteristics and damping capacity of multilayer 316L stainless steel hollow spheres/A356 alloy composites reinforced by NiTi alloy sheets | |
| US9789671B2 (en) | Shock absorbing member | |
| Yang et al. | Microstructure and mechanical properties of AA6061/AZ31B/AA6061 composite plates fabricated by vertical explosive welding and subsequent hot rolling | |
| JP4061170B2 (ja) | アルミニウムフォーム製サンドイッチ構造体の製造方法 | |
| CN114669651A (zh) | 镁铝金属复合结构的制造方法 | |
| CN110180913B (zh) | 一种改善Mg/Al连接界面性能的方法 | |
| CN114558903B (zh) | 一种镁铝层状复合板及其制备方法 | |
| CN110948109A (zh) | 一种镁基与铝基异种金属板材的焊接方法 | |
| Zhang et al. | Strengthening characteristic and mechanism of AlCoCrFeNi high-entropy alloy particles for Al-Cu dissimilar friction stir lap welded joint | |
| CN216138287U (zh) | 一种高强度轻量型钛-铝合金爆炸焊接结构 | |
| Yu et al. | Effect of rolling on microstructure and mechanical properties of HPS Al/Mg/Al composite plates | |
| CN114473177A (zh) | 一种改善铝镁异种材料界面连接的方法 | |
| CN112046099B (zh) | 一种高结合强度、低密度镁锂/钛复合板的制备方法 | |
| CN114632835A (zh) | 一种镁铝多层复合板及其制备方法 | |
| CN113996807A (zh) | 消除激光选区熔化增材制造2024铝合金微裂纹的方法 | |
| CN111647791A (zh) | 一种异质界面结合用CoNiCrCu固溶体及其制备方法与应用 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination |