CN114628997A - 一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统及方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统及方法,属于灭弧防雷技术领域,系统包括上端液电灭弧装置、下端液电灭弧装置、上端预电离放电装置和下端预电离放电装置,上端液电灭弧装置和下端液电灭弧装置分别设置在绝缘子串的两端的横杆上。本发明在无雷情况下,不会破坏工频绝缘强度,即使在工频工作电压与操作过电压下也不会发生间隙击穿,避免了误动作。液电灭弧装置截断电弧迅速,电弧在液体中放电产生液电效应,迅速形成冲击压力波,冲击电弧在刚刚形成之时就立即被截断,绝缘强度恢复快灭弧结束后罩内的液体快速回流到灭弧通道内并自动分层,准备下次雷击的到来,减少碳排放,液体介质替代阀片后,更加安全清洁,能有效减少碳排放。
Description
技术领域
本发明涉及灭弧防雷技术领域,尤其涉及一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统及方法。
背景技术
现有的架空输配电线路雷电防护体系是以“阻塞型”防雷模式为主,主要措施为架设避雷线和耦合地线、降低杆塔接地电阻、增强线路绝缘和安装线路避雷器等,其主要目的为限制雷击过电压,减少雷击跳闸。但是由于“阻塞型”防雷模式受到其有效性、安全性以及经济性的制约,仅能防护单次的弱雷击,对巨大雷击和多重雷击防护存在巨大空白,雷击跳闸率长期“居高不下”。
现有的“疏导型”防雷模式作为“阻塞型”防雷模式的补充,主要是在绝缘子(串)两端安装并联保护间隙,其结构简单、安装方便,为了确保间隙的放电电压低于绝缘子(串)的放电电压,间隙距离L为绝缘子长度距离L0的0.7~0.8倍,L/L0称为绝缘配合比,其值通常小于1。静态绝缘配合比在有雷、无雷情况下都一样,在有雷情况下,并联保护间隙会优先被击穿,从而避免绝缘子闪络;但在无雷情况下就会破坏工频绝缘强度,降低工频击穿电压,降低线路绝缘水平,容易在工频工作电压与操作过电压下发生间隙击穿,造成误动作。
同时输电线路遭受雷击时会引起冲击闪络,导致线路绝缘子闪络,继而产生很大的工频续流,损坏绝缘子串及金具,导致线路事故;如果雷击输电线或避雷线上,可能会引起输电线断裂,使输电工作无法进行。因此需要设计一种更好的灭弧装置,可以避免绝缘子闪络,有效避免工频续流。
发明内容
本发明的目的在于提供一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统及方法,解决背景技术中提到的技术问题。确保在雷击时,将闪络通道控制在并联间隙(即灭弧通道),保护绝缘子(串)雷击绝缘不闪络,但又不至于在工频过电压和操作过电压下使间隙被击穿,造成误动作。这解决了伏秒特性凸起造成的绝缘配合存在无效区的难题。
为了实现上述目的,本发明采用的技术方案如下:
一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统,包括上端液电灭弧装置、下端液电灭弧装置、上端预电离放电装置和下端预电离放电装置,上端液电灭弧装置和下端液电灭弧装置分别设置在绝缘子串的两端的横杆上,上端液电灭弧装置与下端液电灭弧装置相对设置,上端预电离放电装置设置在上端液电灭弧装置的侧边,且上端预电离放电装置底部与上端液电灭弧装置的底部相平,下端预电离放电装置设置在下端液电灭弧装置的侧边,下端预电离放电装置的顶部与下端液电灭弧装置的顶部相平,上端液电灭弧装置与下端液电灭弧装置间的距离大于或者等于绝缘子串的长度。
进一步地,上端液电灭弧装置和下端液电灭弧装置均包括管体、金属罩、可移动电极、绝缘油、液体介质和下电极,金属罩密封设置在管体的一端,可移动电极一端卡设在金属罩内,另一端伸入管体内,下电极密封设置在管体的另一端,液体介质设置在管体内,绝缘油设置在可移动电极外侧,且绝缘油与液体介质的分界面为可移动电极最底端处。
进一步地,金属罩设置螺栓杆和螺母固定在管体上,管体的端部设置有管体顶部平板,金属罩设置为帽体结构,螺栓杆贯穿金属罩和管体顶部平板,并上下使用螺母固定,螺栓杆为塑料螺栓杆,金属罩与管体顶部平板之间设置有密封圈。
进一步地,金属罩的内侧设置有卡扣圈,可移动电极的上端设置为圆盘结构,圆盘结构卡设在卡扣圈的上端,并可上下运动设置,管体内设置有弹性层,弹性层设置为塑料绝缘层。
进一步地,金属罩的内部设置有复位弹簧,复位弹簧的一端与可移动电极连接,另一端与金属罩的顶部内测连接。
一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧方法,当雷击在杆塔或杆塔附近时,设置在杆塔上的预电离放电装置感知雷电,预电离放电装置预电离放电,产生自由电子,上端液电灭弧装置和下端液电灭弧装置绝缘度比侧边的绝缘子串的绝缘度低,上端液电灭弧装置和下端液电灭弧装置的间隙通道优先被雷电击穿,电弧从上端液电灭弧装置到下端液电灭弧装置,在上端液电灭弧装置和下端液电灭弧装置内形成放电通道,产生液电效应、反射冲击波叠加效应和产生帕斯卡效应,形成冲击波,以冲量或者冲击压力的方式作用于放电通道,由于可移动电极是硬质结构,并可移动,可移动电极受到冲量或者冲击压力时,可移动电极往上运动,拉长可移动电极与下电极之间的距离,可移动电极完全进入到绝缘油内,使电弧通道的拉长并遭遇绝缘油层的绝缘介质阻挡,灭弧能力随着距离增加而不断增加,从尺度和介质强度两个纬度强化灭弧能力和介质恢复能力,将电弧熄灭。
进一步地,液电效应在液体介质中截断短电弧,在绝缘油中截断长电弧,可移动电极的下端处在水介质和绝缘油的分界面,雷击时冲击电弧击穿电极在水中放电产生液电效应冲击波,遮断水中短电弧,由于电弧较短在确保灭弧的条件下,不会产生过大的压力损坏反冲管结构,同时,液电效应产生的灭弧冲击波驱离移动电极,拉长电极间的距离,可移动电极进入绝缘油层,使电弧通道的拉长遭遇绝缘油层的高强度介质阻挡,灭弧能力随着距离增加而不断增加;
金属罩内的可压缩空气,为液体流动提供空间,电弧在液体中放电时,放电通道中的部分液体瞬间被汽化、分解、电离成高温的离子体而膨胀,增大空间内的压强,绝缘油可以在压力的驱动下向金属罩移动,形成流动性,对电弧产生动量冲击灭弧效果;
灭弧结束后金属罩内的液体可以回流到管体内并自动分层,截断电弧后,金属罩内的压强回到标准大气压,液体从金属罩部分回落至灭弧通道,由于液体介质和绝缘油两者密度不同,绝缘油的密度低,液体介质的密度比绝缘油的密度高,绝缘油又是脂溶性液体,是不容于水的,自动分层,液体介质的高度把下电极淹没,并上接可移动电极。
进一步地,液电效应的具体过程为:液体介质采用油和水的乳化混合液,油被水分割后被裹在内,油颗粒外表通过水连成一片,构成完整的水介质放电通道,保留单纯水介质的击穿特性,电弧沿水介质放电过程中,电弧等离子体又受到绝缘油包裹产生的不可压缩性制约,产生压强和衰减冲击波传导压强,由于雷电弧冲击时间短,液体无法瞬时发生变形和位移,此时可将混合液视为自身不会被压缩的激波传递介质,且比普通单一液体更难压缩的一种介质,混合液粘度更高、表面张力更大,故乳化混合液在维持自身原有状态的力会变大,在电弧占位击穿混合液产生的压力作用下,在电弧和乳化混合液的接触面会同步产生数百兆帕级的压强,百兆帕级同步压强反作用于电弧并遮断电弧,以消除电弧的占位,确保高粘度混合液体不可压缩性,同时高粘度液体可以吸收更多的传导冲击波的能量,衰减压力强度,降低对反冲灭弧结构的冲击力,提高结构的可靠性和耐用性;
反射冲击波叠加效应的具体过程为:
冲击波和反射冲击波相遇叠加,发生干涉现象,使得振动加强振动的能量增大,当电弧进入含有乳化混合液的灭弧通道时,液相放电所产生的等离子体温度高达1500-3000K,通道内产生的高温、高压无法及时向外泄露,冲击波在灭弧通道的内壁面上来回反射,内壁面反射波相互叠加使超压峰值增大;
若乳化剂是离子型的表面活性剂,则在界面上,由于电离还有吸附作用,使得乳状液的液滴带有电荷,其电荷大小依电离强度而定;而对非离子表面活性剂,则由于吸附还有摩擦作用,使得液滴带有电荷,其电荷大小与外相离子浓度及介电常熟和摩擦常数有关,带电的液滴靠近时,产生排斥力,使得难以聚结,因而提高乳状液的稳定性,乳状液的带电液滴在界面的两侧构成双电层结构,双电层的排斥作用由此产生极大地力学效应,在绝缘管内部产生反射冲击压力,作用于电弧。
进一步地,产生帕斯卡效应的具体过程为:密封管结构中的静止流体的某一部分发生的压强变化,将大小不变地向各个方向传递,则从绝缘管管内的放电通道开始,以更大的作用力冲击四周的液体介质,该作用力在碰到绝缘管壁后发生反弹,形成方向指向绝缘管中心的作用力,增强液电效应中产生冲击压力以及占位压强峰值,双重的压力源共同被放大力的作用,截断电弧,且在绝缘管中的电弧越长,对绝缘管壁的作用力也就越大,反过来截断电弧的冲击压力也就越大,阻止了电弧的二次重燃。
进一步地,管体内侧壁上设置有弹性层,弹性层设置为绝缘弹性层,绝缘弹性层增大受力面积,减小管内压强,设置在绝缘管内的绝缘弹性层的弹性材料在其表面具有小凹坑,增大绝缘管内壁的受力面积,同时也提高表面的粗糙程度,由于压力与面积之间满足关系为:P=F/S,即受力面积与压强之间成反比,在密封管结构的管体内增加绝缘弹性层后,密封管结构的管体内部在受到电弧冲击作用下,管内最大压强比未增加弹性材料前低,避免管内压强过大,造成绝缘管爆炸的状况;
同时避免因帕斯卡效应产生的作用力直接冲击绝缘管,管内冲击波首先对弹性绝缘材料形成冲击作用力,减小作用在绝缘管内表面的反作用力,避免硬度较小的绝缘管因直接受到反作用力的冲击而发生断裂。
本发明由于采用了上述技术方案,具有以下有益效果:
(1)本发明在无雷情况下,不会破坏工频绝缘强度,即使在工频工作电压与操作过电压下也不会发生间隙击穿,避免了误动作,雷击时,由于绝缘配合比由原来的1(或大于1)变成了远小于1,此时间隙绝缘强度比绝缘子(串)绝缘强度低,间隙更容易击穿,使间隙击穿不依赖于雷电流幅值和陡度。预电离放电系统和主动灭弧式并联间隙配合使用,在间隙击穿后,流过间隙的雷电能量释放入地,降低了雷电过电压;
(2)液电灭弧装置截断电弧迅速,电弧在液体中放电产生液电效应,迅速形成冲击压力波,冲击电弧在刚刚形成之时就立即被截断,绝缘强度恢复快灭弧结束后罩内的液体快速回流到灭弧通道内并自动分层,准备下次雷击的到来,减少碳排放,液体介质替代阀片后,更加安全清洁,能有效减少碳排放。
附图说明
图1是本发明系统结构示意图;
图2是本发明液电灭弧装置结构示意图;
图3是本发明液电灭弧装置加设复位弹簧结构示意图。
附图中,1-管体,2-弹性层,3-金属罩,4-可移动电极,5-绝缘油,6-液体介质,7-下电极,8-卡扣圈,9-密封圈,10-管体顶部平板,11-螺母,12-螺栓杆,13-复位弹簧,14-上端液电灭弧装置,15-下端液电灭弧装置,16-上端预电离放电装置,17-下端预电离放电装置。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白,以下参照附图并举出优选实施例,对本发明进一步详细说明。然而,需要说明的是,说明书中列出的许多细节仅仅是为了使读者对本发明的一个或多个方面有一个透彻的理解,即便没有这些特定的细节也可以实现本发明的这些方面。
如图1-3所示,一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统,包括上端液电灭弧装置14、下端液电灭弧装置15、上端预电离放电装置16和下端预电离放电装置17,上端液电灭弧装置14和下端液电灭弧装置15分别设置在绝缘子串的两端的横杆上,上端液电灭弧装置14与下端液电灭弧装置15相对设置,上端预电离放电装置16设置在上端液电灭弧装置14的侧边,且上端预电离放电装置16底部与上端液电灭弧装置14的底部相平,下端预电离放电装置17设置在下端液电灭弧装置15的侧边,下端预电离放电装置17的顶部与下端液电灭弧装置15的顶部相平,上端液电灭弧装置14与下端液电灭弧装置15间的距离大于或者等于绝缘子串的长度。
上端预电离放电装置16和下端预电离放电装置17均由雷电感应模块、触发控制模块、储能模块和预电离模块,雷电感应模块安装在输电线路、避雷线或横担上,用于感应周围的电场强度;触发控制模块对接收到的信号进行判断,决定是否开启储能模块;储能模块用于存储产生预电离的能量;预电离模块利用储能模块中的能量进行预电离放电,产生大量自由电子,甚至出现电离火花放电。雷击档距中央时,电弧在避雷线与导线之间发生短路的时间远大于雷电过电压从雷击点沿避雷线或导线传导到杆塔的时间,空气间隙优先击穿后,避雷线与导线等电位,并传导到档距中央雷击点,使雷击点也等电位,档距中央无法发生闪络。在有雷、无雷两种情况下自动调整绝缘配合比,拉开这两种情况下的绝缘配合比,解决了绝缘破坏对工频绝缘强度的衰减问题。
如图2所示,上端液电灭弧装置14和下端液电灭弧装置15均包括管体1、金属罩3、可移动电极4、绝缘油5、液体介质6和下电极7,金属罩3密封设置在管体1的一端,可移动电极4一端卡设在金属罩3内,另一端伸入管体1内,下电极7密封设置在管体1的另一端,液体介质6设置在管体1内,绝缘油5设置在可移动电极4外侧,且绝缘油5与液体介质6的分界面为可移动电极4最底端处。
以高硬度耐高温耐高压的无机非金属材料构成,呈圆柱状;管体1下端设有接闪电极;金属罩与反冲管通过螺杆固定在一起;移动电极设置在金属罩内,并用限位限定移动位置;O型圈是一种截面为圆形的橡胶密封圈,用来密封,保证汽缸等容器的封闭性能。
大地(罩)通过电极和水介质形成上行流注通道,控制电弧路径进入灭弧通道。雷击时冲击电弧击穿电极在水中放电产生“液-电“效应冲击波遮断水中电弧,由于电弧较短在确保灭弧的条件下,不会产生过大的压力损坏反冲管结构。灭弧冲击波驱离移动电极移动拉长电极距离,移动电极进入绝缘油层,使电弧通道的拉长遭遇绝缘油层的高强度介质阻挡,灭弧能力随着距离增加而不断增加。从尺度和强度两个纬度强化灭弧能力和介质恢复能力。由于罩内为可压缩的空气,为液体流动提供空间,油可以通过压力驱动压力形成流动性,对电弧产生动量冲击灭弧效果。灭弧结束后罩内的液体可以回流到灭弧通道内并自动分层。
电极头部与杆等直径,避免杆位移时液体对杆位移的阻尼作用,限位卡定位最小间隙距离的同时兼做电流入地接触头。该装置使用在间隙灭弧方面,液体介质6处于弱导电性的状态。
本发明实施例中,金属罩3设置螺栓杆12和螺母11固定在管体1上,管体1的端部设置有管体顶部平板10,金属罩3设置为帽体结构,螺栓杆12贯穿金属罩3和管体顶部平板10,并上下使用螺母11固定,螺栓杆12为塑料螺栓杆,金属罩3与管体顶部平板10之间设置有密封圈9。金属罩3的内部为空气,可移动电极4向上移动时,对金属罩3内的空气进行压缩,然后压缩空气又把可移动电极4复位。可移动电极4在移动和复位的过程中均与金属罩3进行接触。
本发明实施例中,金属罩3的内侧设置有卡扣圈8,可移动电极4的上端设置为圆盘结构,圆盘结构卡设在卡扣圈8的上端,并可上下运动设置。卡扣圈8卡扣圈8是一个卡圈,对可移动电极4的上端进行限位。
本发明实施例中,管体1内设置有弹性层2,弹性层2设置为塑料绝缘层。绝缘弹性层能够绝缘弹性层增大受力面积,减小管内压强,设置在绝缘管内的绝缘弹性层的弹性材料在其表面具有小凹坑,增大绝缘管内壁的受力面积,同时也提高表面的粗糙程度,保护绝缘管的要求。
本发明实施例中,如图3所示,金属罩3的内部设置有复位弹簧13,复位弹簧13的一端与可移动电极4连接,另一端与金属罩3的顶部内测连接。复位弹簧9主要是为快速的把可移动电极4进行复位,可以对长时间的雷电流或者连续的雷电流进行恢复动作,可以进行保护。
一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧方法,当雷击在杆塔或杆塔附近时,设置在杆塔上的预电离放电装置感知雷电,预电离放电装置预电离放电,产生自由电子,上端液电灭弧装置14和下端液电灭弧装置15绝缘度比侧边的绝缘子串的绝缘度低,上端液电灭弧装置14和下端液电灭弧装置15的间隙通道优先被雷电击穿,电弧从上端液电灭弧装置14到下端液电灭弧装置15,在上端液电灭弧装置14和下端液电灭弧装置15内形成放电通道,产生液电效应、反射冲击波叠加效应和产生帕斯卡效应,形成冲击波,以冲量或者冲击压力的方式作用于放电通道,由于可移动电极4是硬质结构,并可移动,可移动电极4受到冲量或者冲击压力时,可移动电极4往上运动,拉长可移动电极4与下电极7之间的距离,可移动电极4完全进入到绝缘油5内,使电弧通道的拉长并遭遇绝缘油层的绝缘介质阻挡,灭弧能力随着距离增加而不断增加,从尺度和介质强度两个纬度强化灭弧能力和介质恢复能力,将电弧熄灭。
液电效应在液体介质6中截断短电弧,在绝缘油5中截断长电弧,可移动电极4的下端处在水介质和绝缘油的分界面,雷击时冲击电弧击穿电极在水中放电产生液电效应冲击波,遮断水中短电弧,由于电弧较短在确保灭弧的条件下,不会产生过大的压力损坏反冲管结构,同时,液电效应产生的灭弧冲击波驱离移动电极,拉长电极间的距离,可移动电极4进入绝缘油层,使电弧通道的拉长遭遇绝缘油层的高强度介质阻挡,灭弧能力随着距离增加而不断增加。
金属罩3内的可压缩空气,为液体流动提供空间,电弧在液体中放电时,放电通道中的部分液体瞬间被汽化、分解、电离成高温的离子体而膨胀,增大空间内的压强,绝缘油可以在压力的驱动下向金属罩移动,形成流动性,对电弧产生动量冲击灭弧效果。
灭弧结束后金属罩3内的液体可以回流到管体1内并自动分层,截断电弧后,金属罩3内的压强回到标准大气压,液体从金属罩3部分回落至灭弧通道,由于液体介质6和绝缘油5两者密度不同,绝缘油5的密度低,液体介质6的密度比绝缘油5的密度高,绝缘油5又是脂溶性液体,是不容于水的,自动分层,液体介质6的高度把下电极7淹没,并上接可移动电极4。
液电效应的具体过程为:液体介质6采用油和水的乳化混合液,油被水分割后被裹在内,油颗粒外表通过水连成一片,构成完整的水介质放电通道,保留单纯水介质的击穿特性,电弧沿水介质放电过程中,电弧等离子体又受到绝缘油包裹产生的不可压缩性制约,产生压强和衰减冲击波传导压强,由于雷电弧冲击时间短,液体无法瞬时发生变形和位移,此时可将混合液视为自身不会被压缩的激波传递介质,且比普通单一液体更难压缩的一种介质,混合液粘度更高、表面张力更大,故乳化混合液在维持自身原有状态的力会变大,在电弧占位击穿混合液产生的压力作用下,在电弧和乳化混合液的接触面会同步产生数百兆帕级的压强,百兆帕级同步压强反作用于电弧并遮断电弧,以消除电弧的占位,确保高粘度混合液体不可压缩性,同时高粘度液体可以吸收更多的传导冲击波的能量,衰减压力强度,降低对反冲灭弧结构的冲击力,提高结构的可靠性和耐用性。
反射冲击波叠加效应的具体过程为:冲击波和反射冲击波相遇叠加,发生干涉现象,使得振动加强振动的能量增大,当电弧进入含有乳化混合液的灭弧通道时,液相放电所产生的等离子体温度高达1500-3000K,通道内产生的高温、高压无法及时向外泄露,冲击波在灭弧通道的内壁面上来回反射,内壁面反射波相互叠加使超压峰值增大。
若乳化剂是离子型的表面活性剂,则在界面上,由于电离还有吸附作用,使得乳状液的液滴带有电荷,其电荷大小依电离强度而定;而对非离子表面活性剂,则由于吸附还有摩擦作用,使得液滴带有电荷,其电荷大小与外相离子浓度及介电常熟和摩擦常数有关,带电的液滴靠近时,产生排斥力,使得难以聚结,因而提高乳状液的稳定性,乳状液的带电液滴在界面的两侧构成双电层结构,双电层的排斥作用由此产生极大地力学效应,在绝缘管内部产生反射冲击压力,作用于电弧。
产生帕斯卡效应的具体过程为:密封管结构中的静止流体的某一部分发生的压强变化,将大小不变地向各个方向传递,则从绝缘管管内的放电通道开始,以更大的作用力冲击四周的液体介质,该作用力在碰到绝缘管壁后发生反弹,形成方向指向绝缘管中心的作用力,增强液电效应中产生冲击压力以及占位压强峰值,双重的压力源共同被放大力的作用,截断电弧,且在绝缘管中的电弧越长,对绝缘管壁的作用力也就越大,反过来截断电弧的冲击压力也就越大,阻止了电弧的二次重燃。
管体1内侧壁上设置有弹性层2,弹性层2设置为绝缘弹性层,绝缘弹性层增大受力面积,减小管内压强,设置在绝缘管内的绝缘弹性层的弹性材料在其表面具有小凹坑,增大绝缘管内壁的受力面积,同时也提高表面的粗糙程度,由于压力与面积之间满足关系为:P=F/S,即受力面积与压强之间成反比,在密封管结构的管体1内增加绝缘弹性层后,密封管结构的管体1内部在受到电弧冲击作用下,管内最大压强比未增加弹性材料前低,避免管内压强过大,造成绝缘管爆炸的状况。
弹性层2还反射液电效应的基波,使得基波作用在电弧通道上,电弧更容易熄灭,减少了管壁承受的瞬间压力,避免绝缘管炸裂。
同时避免因帕斯卡效应产生的作用力直接冲击绝缘管,管内冲击波首先对弹性绝缘材料形成冲击作用力,减小作用在绝缘管内表面的反作用力,避免硬度较小的绝缘管因直接受到反作用力的冲击而发生断裂。
以上所述仅是本发明的优选实施方式,应当指出,对于本技术领域的普通技术人员来说,在不脱离本发明原理的前提下,还可以作出若干改进和润饰,这些改进和润饰也应视为本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统,其特征在于:包括上端液电灭弧装置(14)、下端液电灭弧装置(15)、上端预电离放电装置(16)和下端预电离放电装置(17),上端液电灭弧装置(14)和下端液电灭弧装置(15)分别设置在绝缘子串的两端的横杆上,上端液电灭弧装置(14)与下端液电灭弧装置(15)相对设置,上端预电离放电装置(16)设置在上端液电灭弧装置(14)的侧边,且上端预电离放电装置(16)底部与上端液电灭弧装置(14)的底部相平,下端预电离放电装置(17)设置在下端液电灭弧装置(15)的侧边,下端预电离放电装置(17)的顶部与下端液电灭弧装置(15)的顶部相平,上端液电灭弧装置(14)与下端液电灭弧装置(15)间的距离大于或者等于绝缘子串的长度。
2.根据权利要求1所述的一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统,其特征在于:上端液电灭弧装置(14)和下端液电灭弧装置(15)均包括管体(1)、金属罩(3)、可移动电极(4)、绝缘油(5)、液体介质(6)和下电极(7),金属罩(3)密封设置在管体(1)的一端,可移动电极(4)一端卡设在金属罩(3)内,另一端伸入管体(1)内,下电极(7)密封设置在管体(1)的另一端,液体介质(6)设置在管体(1)内,绝缘油(5)设置在可移动电极(4)外侧,且绝缘油(5)与液体介质(6)的分界面为可移动电极(4)最底端处。
3.根据权利要求2所述的一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统,其特征在于:金属罩(3)设置螺栓杆(12)和螺母(11)固定在管体(1)上,管体(1)的端部设置有管体顶部平板(10),金属罩(3)设置为帽体结构,螺栓杆(12)贯穿金属罩(3)和管体顶部平板(10),并上下使用螺母(11)固定,螺栓杆(12)为塑料螺栓杆,金属罩(3)与管体顶部平板(10)之间设置有密封圈(9)。
4.根据权利要求3所述的一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统,其特征在于:金属罩(3)的内侧设置有卡扣圈(8),可移动电极(4)的上端设置为圆盘结构,圆盘结构卡设在卡扣圈(8)的上端,并可上下运动设置,管体(1)内设置有弹性层(2),弹性层(2)设置为塑料绝缘层。
5.根据权利要求4所述的一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧系统,其特征在于:金属罩(3)的内部设置有复位弹簧(13),复位弹簧(13)的一端与可移动电极(4)连接,另一端与金属罩(3)的顶部内测连接。
6.一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧方法,其特征在于:当雷击在杆塔或杆塔附近时,设置在杆塔上的预电离放电装置感知雷电,预电离放电装置预电离放电,产生自由电子,上端液电灭弧装置(14)和下端液电灭弧装置(15)绝缘度比侧边的绝缘子串的绝缘度低,上端液电灭弧装置(14)和下端液电灭弧装置(15)的间隙通道优先被雷电击穿,电弧从上端液电灭弧装置(14)到下端液电灭弧装置(15),在上端液电灭弧装置(14)和下端液电灭弧装置(15)内形成放电通道,产生液电效应、反射冲击波叠加效应和产生帕斯卡效应,形成冲击波,以冲量或者冲击压力的方式作用于放电通道,由于可移动电极(4)是硬质结构,并可移动,可移动电极(4)受到冲量或者冲击压力时,可移动电极(4)往上运动,拉长可移动电极(4)与下电极(7)之间的距离,可移动电极(4)完全进入到绝缘油(5)内,使电弧通道的拉长并遭遇绝缘油层的绝缘介质阻挡,灭弧能力随着距离增加而不断增加,从尺度和介质强度两个纬度强化灭弧能力和介质恢复能力,将电弧熄灭。
7.根据权利要求6所述的一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧方法,其特征在于:液电效应在液体介质(6)中截断短电弧,在绝缘油(5)中截断长电弧,可移动电极(4)的下端处在水介质和绝缘油的分界面,雷击时冲击电弧击穿电极在水中放电产生液电效应冲击波,遮断水中短电弧,由于电弧较短在确保灭弧的条件下,不会产生过大的压力损坏反冲管结构,同时,液电效应产生的灭弧冲击波驱离移动电极,拉长电极间的距离,可移动电极(4)进入绝缘油层,使电弧通道的拉长遭遇绝缘油层的高强度介质阻挡,灭弧能力随着距离增加而不断增加;
金属罩(3)内的可压缩空气,为液体流动提供空间,电弧在液体中放电时,放电通道中的部分液体瞬间被汽化、分解、电离成高温的离子体而膨胀,增大空间内的压强,绝缘油可以在压力的驱动下向金属罩移动,形成流动性,对电弧产生动量冲击灭弧效果;
灭弧结束后金属罩(3)内的液体可以回流到管体(1)内并自动分层,截断电弧后,金属罩(3)内的压强回到标准大气压,液体从金属罩(3)部分回落至灭弧通道,由于液体介质(6)和绝缘油(5)两者密度不同,绝缘油(5)的密度低,液体介质(6)的密度比绝缘油(5)的密度高,绝缘油(5)又是脂溶性液体,是不容于水的,自动分层,液体介质(6)的高度把下电极(7)淹没,并上接可移动电极(4)。
8.根据权利要求6所述的一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧方法,其特征在于:液电效应的具体过程为:液体介质(6)采用油和水的乳化混合液,油被水分割后被裹在内,油颗粒外表通过水连成一片,构成完整的水介质放电通道,保留单纯水介质的击穿特性,电弧沿水介质放电过程中,电弧等离子体又受到绝缘油包裹产生的不可压缩性制约,产生压强和衰减冲击波传导压强,由于雷电弧冲击时间短,液体无法瞬时发生变形和位移,此时可将混合液视为自身不会被压缩的激波传递介质,且比普通单一液体更难压缩的一种介质,混合液粘度更高、表面张力更大,故乳化混合液在维持自身原有状态的力会变大,在电弧占位击穿混合液产生的压力作用下,在电弧和乳化混合液的接触面会同步产生数百兆帕级的压强,百兆帕级同步压强反作用于电弧并遮断电弧,以消除电弧的占位,确保高粘度混合液体不可压缩性,同时高粘度液体可以吸收更多的传导冲击波的能量,衰减压力强度,降低对反冲灭弧结构的冲击力,提高结构的可靠性和耐用性;
反射冲击波叠加效应的具体过程为:
冲击波和反射冲击波相遇叠加,发生干涉现象,使得振动加强振动的能量增大,当电弧进入含有乳化混合液的灭弧通道时,液相放电所产生的等离子体温度高达1500-3000K,通道内产生的高温、高压无法及时向外泄露,冲击波在灭弧通道的内壁面上来回反射,内壁面反射波相互叠加使超压峰值增大;
若乳化剂是离子型的表面活性剂,则在界面上,由于电离还有吸附作用,使得乳状液的液滴带有电荷,其电荷大小依电离强度而定;而对非离子表面活性剂,则由于吸附还有摩擦作用,使得液滴带有电荷,其电荷大小与外相离子浓度及介电常熟和摩擦常数有关,带电的液滴靠近时,产生排斥力,使得难以聚结,因而提高乳状液的稳定性,乳状液的带电液滴在界面的两侧构成双电层结构,双电层的排斥作用由此产生极大地力学效应,在绝缘管内部产生反射冲击压力,作用于电弧。
9.根据权利要求6所述的一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧方法,其特征在于:产生帕斯卡效应的具体过程为:密封管结构中的静止流体的某一部分发生的压强变化,将大小不变地向各个方向传递,则从绝缘管管内的放电通道开始,以更大的作用力冲击四周的液体介质,该作用力在碰到绝缘管壁后发生反弹,形成方向指向绝缘管中心的作用力,增强液电效应中产生冲击压力以及占位压强峰值,双重的压力源共同被放大力的作用,截断电弧,且在绝缘管中的电弧越长,对绝缘管壁的作用力也就越大,反过来截断电弧的冲击压力也就越大,阻止了电弧的二次重燃。
10.根据权利要求6所述的一种消除工频绝缘强度损失的动态灭弧方法,其特征在于:管体(1)内侧壁上设置有弹性层(2),弹性层(2)设置为绝缘弹性层,绝缘弹性层增大受力面积,减小管内压强,设置在绝缘管内的绝缘弹性层的弹性材料在其表面具有小凹坑,增大绝缘管内壁的受力面积,同时也提高表面的粗糙程度,由于压力与面积之间满足关系为:P=F/S,即受力面积与压强之间成反比,在密封管结构的管体(1)内增加绝缘弹性层后,密封管结构的管体(1)内部在受到电弧冲击作用下,管内最大压强比未增加弹性材料前低,避免管内压强过大,造成绝缘管爆炸的状况;
弹性层(2)还反射液电效应的基波,使得基波作用在电弧通道上,电弧更容易熄灭,减少了管壁承受的瞬间压力,避免绝缘管炸裂;
同时避免因帕斯卡效应产生的作用力直接冲击绝缘管,管内冲击波首先对弹性绝缘材料形成冲击作用力,减小作用在绝缘管内表面的反作用力,避免硬度较小的绝缘管因直接受到反作用力的冲击而发生断裂。
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