CN114609323A - 连续重整催化剂的评价方法 - Google Patents
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Abstract
本公开提供了一种连续重整催化剂的评价方法，属于石油炼制技术领域。评价系统包括反应器、原料脱水器、氢气脱氧脱水器和高分罐，反应器中包括连续重整催化剂。氢气脱氧脱水器与反应器通过管道连接，原料脱水器连接在该管道。反应器与高分罐通过管道连接，原料脱水器对输入原料脱水器的评价原料脱水。氢气脱氧脱水器对输入氢气脱氧脱水器的氢气脱氧脱水。反应器接收脱水后的评价原料和脱氧脱水后的氢气，将连续重整催化剂对评价原料催化生成的重整生成油和气体输出至高分罐。高分罐分离重整生成油和气体。重整生成油和气体用于确定连续重整催化剂的催化性能。采用本公开，提供了一种评价连续重整催化剂的方法。
Description
技术领域
本公开涉及石油炼制技术领域，特别涉及一种连续重整催化剂的评价方法。
背景技术
重整生成油辛烷值高，烯烃含量比较低，基本上不含硫、氮等杂质，是清洁汽油不可或缺的调和组分。氢气又是目前清洁汽油生产的必须选择，所以如何生成重整生成油和氢气至关重要。
目前使用催化重整装置生成重整生成油，并且在生成重整生成油的过程中，催化重整装置还可以提供大量的副产品氢气，可见，催化重整装置的生产效率至关重要。催化重整装置中通常需要使用连续重整催化剂进行催化，所以如何准确的评价连续重整催化剂的性能至关重要，然而目前并未提供评价方法，所以急需提供一种评价方法。
发明内容
为了提供评价连续重整催化剂的方法，本公开实施例提供了一种连续重整催化剂的评价方法。所述技术方案如下：
本公开提供了一种连续重整催化剂的评价方法，所述评价方法应用于评价系统，所述评价系统包括反应器、原料脱水器、氢气脱氧脱水器和高分罐，所述反应器中包括连续重整催化剂；所述氢气脱氧脱水器与反应器通过管道连接，所述原料脱水器连接在所述管道上；所述反应器与所述高分罐通过管道连接；所述方法包括：
所述原料脱水器对输入所述原料脱水器的评价原料脱水处理；
所述氢气脱氧脱水器对输入所述氢气脱氧脱水器的氢气脱氧脱水处理；
所述反应器通过管道接收脱水后的评价原料和脱氧脱水后的氢气，将所述连续重整催化剂对所述评价原料催化生成的重整生成油和气体输出至所述高分罐，其中，输入所述反应器的氢气用于抑制所述连续重整催化剂对所述评价原料的催化；
所述高分罐分离所述重整生成油和所述气体；
其中，所述重整生成油和所述气体用于确定所述连续重整催化剂的催化性能。
在一种可能的实现方式中，所述反应器包括多个装填段，每个装填段装填的连续重整催化剂的体积相同，或者沿所述评价系统中所述评价原料的流动方向，多个装填段中各装填段的连续重整催化剂的体积依次增加。
在一种可能的实现方式中，所述多个装填段为2～4个装填段。
在一种可能的实现方式中，评价系统包括一个反应器，所述反应器包括装填管道和加热层，所述多个装填段位于所述装填管道，所述加热层位于所述装填管道的外部；
所述加热层用于加热所述装填管道，使得所述装填管道内部的温度恒定。
在一种可能的实现方式中，所述多个装填段中至少一个装填段中的连续重整催化剂使用惰性稀释物进行均匀稀释。
在一种可能的实现方式中，沿所述评价系统中所述评价原料的流动方向，存在惰性稀释物的多个装填段中连续重整催化剂与惰性稀释物的体积比依次降低。
在一种可能的实现方式中，所述评价系统包括多个反应器，相邻的两个反应器之间的管道上安装有加热器；
所述加热器用于加热经过所述加热器的物质。
在一种可能的实现方式中，所述反应器中的压力为0.2～1.5MPa、温度为370～550℃、氢气和评价原料的体积比为300～2000、液时体积空速为1～4h-1。
在一种可能的实现方式中，所述评价系统还包括分析装置；
所述分析装置，获取评价时长内多个采集周期内所述重整生成油中的芳烃产量和液收含量，以及所述气体中氢气产量；
对于每个采集周期，所述分析装置基于所述采集周期的芳烃产量和输入所述评价系统的评价原料量，确定所述采集周期中所述连续重整催化剂的芳烃产率，基于所述采集周期的液收含量和输入所述评价系统的评价原料量，确定所述采集周期中所述连续重整催化剂的液收含量，基于所述采集周期的氢气含量，确定所述采集周期中所述连续重整催化剂的氢气产率；
若所述多个采集周期的芳烃产率的平均值与各采集周期的芳烃产率小于第一阈值，且所述多个采集周期的液收含量的平均值与各采集周期的液收含量小于第二阈值，且所述多个采集周期的氢气产率的平均值与各采集周期的氢气产率小于第三阈值，则所述分析装置确定所述芳烃产率的平均值、所述液收含量的平均值和所述氢气产率的平均值为所述连续重整催化剂的催化性能。
在一种可能的实现方式中，所述评价原料为直馏石脑油预加氢产品、加氢裂化生成重石脑油或所述直馏石脑油预加氢产品和所述加氢裂化生成重石脑油的混合物。
本公开实施例提供的技术方案带来的有益效果至少包括：
本公开实施例中，在反应器中，连续重整催化剂可以对评价原料进行催化处理生成重整生成油和气体，由于重整生成油和气体是由连续重整催化剂催化获得，所以通过分析重整生成油和气体可以获得连续重整催化剂的催化性能。
另外，由于评价原料经过脱水处理，可以减少评价原料中的杂质，降低杂质对催化过程的影响，所以可以提升确定出的催化性能的准确性。
另外，反应器中还输入了脱氧脱水处理后的氢气(即纯净的氢气)，氢气在反应器中不是反应物。由于连续重整催化剂与评价原料会产生氢气，所以输入反应器的氢气可以抑制连续重整催化剂的催化过程，使得连续重整催化剂放慢失活的速度。
附图说明
图1是本公开实施例提供的一种连续重整催化剂的评价系统的示意图；
图2是本公开实施例提供的一种连续重整催化剂的评价系统的示意图；
图3是本公开实施例提供的一种连续重整催化剂的评价系统的示意图；
图4是本公开实施例提供的一种反应器的示意图。
图示说明
反应器11，原料脱水器12，氢气脱氧脱水器13，高分罐14；进料泵15，分析装置16。
具体实施方式
为使本公开的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本公开实施方式作进一步的详细描述。
为了更准确的使用连续重整催化剂，本公开实施例提供了一种连续重整催化剂的评价系统。如图1所示，该评价系统包括反应器11、原料脱水器12、氢气脱氧脱水器13和高分罐14。
氢气脱氧脱水器13与反应器11通过管道连接，原料脱水器12连接在管道上，这样，可以使得脱水后的评价原料和脱氧脱水后的氢气合并后，输入到反应器11。反应器11与高分罐14通过管道连接。
原料脱水器12对输入的评价原料进行脱水处理，氢气脱氧脱水器13对输入的氢气进行脱氧脱水处理。脱水后的评价原料和脱氧脱水后的氢气在管道上合并后，输入反应器11。
反应器11包括连续重整催化剂，该连续重整催化剂可以为以氧化铝为载体、铂与锡为金属组员活性的物质，且该物质的氯含量低于1.1wt％。此处wt％是一种重量(质量)百分数的单位，表示氯的质量占连续重整催化剂的质量的百分比。反应器11中具有连续重整催化剂的倒入口，可以通过该倒入口将反应器11中。反应器11中的连续重整催化剂对评价原料进行催化，生成重整生成油和气体。反应器11中生成的重整生成油和气体输出至高分罐14。该气体包括连续重整催化剂对评价原料进行催化生成的氢气，以及输入反应器11中的氢气。
高分罐14是一个高压装置，使得气体从高分罐14的上端排出，并且使得重整生成油从高分罐14的下端排出，进入一个液体产品罐(图1中未示出)中。
进入液体产品罐中的重整生成油和从高分罐14排出的气体可以用于确定连续重整催化剂的催化性能。
这样，在反应器11中，连续重整催化剂可以对评价原料进行催化处理生成重整生成油和气体，由于重整生成油和气体是由连续重整催化剂催化获得，所以通过分析重整生成油和气体，可以获得连续重整催化剂的催化性能。
另外，由于评价原料经过脱水处理，可以减少评价原料中的杂质，降低杂质对催化过程的影响，所以可以提升确定出的催化性能的准确性。
另外，反应器11中还输入了脱氧脱水处理后的氢气(即纯净的氢气)，氢气在反应器11中不是反应物。由于连续重整催化剂与评价原料会产生氢气，所以输入反应器11的氢气可以抑制连续重整催化剂的催化过程，使得连续重整催化剂放慢失活的速度。
在一种可能的实现方式中，为了使得评价原料可以更快的进入原料脱水器12，如图2所示，评价系统还包括进料泵，在原料脱水器12之前的管道上安装有进料泵15，用于将评价原料输入至原料脱水器12。可选的，进料泵15可以与原料罐连接，将原料罐中的评价原料输入至原料脱水器12。
在一种可能的实现方式中，如图3所示，氢气脱氧脱水器13包括氢气脱氧器131和氢气脱水器132，氢气脱氧器131与氢气脱水器132通过管道连接，氢气脱水器132与反应器11通过管道连接。氢气脱氧器131用于对氢气脱氧处理，氢气脱水器132用于对氢气脱水处理。
在一种可能的实现方式中，评价系统还包括气体流量计。高分罐14输出的气体进入气体流量计，气体流量计检测气体的流量信息，用于后续分析催化性能。可选的，该气体流量计也可以统计氢气的流量信息。
在一种可能的实现方式中，评价原料为直馏石脑油预加氢产品、加氢裂化生成重石脑油或者直馏石脑油预加氢产品和加氢裂化生成重石脑油的混合物。当然评价原料还可以是馏程与杂质满足催化重整工业装置的进料要求的其它混合物。其中，馏程为在标准条件下，蒸馏原料所得的沸点范围。
例如，评价原料是直馏石脑油预加氢产品，该产品性质如表一所示：
表一
在一种可能的实现方式中，反应器11可以包括多个装填段，每个装填段装填的连续重整催化剂的体积相同。
或者，沿着评价系统中评价原料的流动方向，多个装填段中各装填段的连续重整催化剂的体积依次增加。这样，连续重整催化剂与最开始输入反应器11的评价原料接触，反应会越剧烈，吸收的热量比较多，所以连续重整催化剂要少一些，而随着评价原料与连续重整催化剂的接触，反应会减弱，吸收的热量比较少，所以连续重整催化剂的体积可以依次增加。例如，连续重整催化剂共40ml，反应器11包括4个装填段，随着评价系统中评价原料的流动方向，4个装填段中各装填段的连续重整催化剂的体积比为10％:15％:25％:50％。此处评价原料的流动方向指的是评价原料进入反应器11至重整生成油输出反应器11的方向。
此处沿着评价系统中评价原料的流动方向，第i+1个装填段中连续重整催化剂是对第i个装填段中未反应的评价原料进行催化反应，i＝n-1，n为装填段的数目。
在一种可能的实现方式中，反应器11可以包括1～6个装填段。具体的，可以为2～4个装填段。装填段少，有可能不能反映连续重整催化剂的催化性能，装填段较多，能反映连续重整催化剂的催化性能，但是会造成浪费，所以装填段不宜过多，也不宜过少。
在一种可能的实现方式中，评价系统包括一个反应器11，该反应器11包括装填管道111和加热层112，多个装填段位于装填管道111，该加热层112位于装填管道111的外部。加热层112用于加热装填管道111，使得装填管道111内部的温度恒定，使得催化性能不受温度的影响。加热层112为单段整体或多段拼接的加热炉瓦，单段整体的加热炉瓦用于加热所有装填段，多段拼接的加热炉瓦中每段加热炉瓦用于加热至少一个装填段，且至少一个装填段的数目小于装填管道111中所有装填段的数目。例如，如图4所示，装填管道111包括4个装填段，加热层112为单段整体的加热炉瓦。
可选的，评价系统包括一个反应器11的情况下，反应器11也可以是单管恒温固定床反应器11。
可选的，反应器11中连续重整催化剂的装填量可以为5至400ml，具体可以为20～100ml。这样，连续重整催化剂的装填量较少，有可能不能反映连续重整催化剂的催化性能，连续重整催化剂的装填量较多，能反映连续重整催化剂的催化性能，但是会造成浪费，所以不宜过多，也不宜过少。
在一种可能的实现方式中，多个装填段中至少一个装填段中的连续重整催化剂使用惰性稀释物进行均匀稀释。例如，该至少一个装填段为沿评价系统中评价原料的流动方向的第一个装填段。这样，可以防止催化反应过于激烈，而且可以保温。
可选的，在每个添加惰性稀释物的装填段中，惰性稀释物与该段催化剂体积比为10:1～1:10，具体的，惰性稀释物与该段催化剂体积比为2:1～1:2。这样，可以防止催化反应过于激烈。
可选的，在多个装填段中的连续重整催化剂使用惰性稀释物进行稀释的情况下，沿评价系统中评价原料的流动方向，存在惰性稀释物多个装填段中连续重整催化剂的量与惰性稀释物的量之比依次降低。例如，评价原料的流动方向为从上到下，多个装填段中连续重整催化剂与惰性稀释物的体积比依次降低，使得最开始接触评价原料的连续重整催化剂的活性较低一些，防止催化反应过于激烈。再例如，连续重整催化剂共40ml分4段装入反应器11的4个装填段中，4个装填段中连续重整催化剂的体积比为：10％:15％:25％:50％，其中，从上至下依次为第一个装填段至第四个装填段，第一个装填段和第二个装填段用等粒径的1200℃高温灼烧处理后的惰性氧化铝均匀稀释，第一个装填段连续重整催化剂与惰性氧化铝的体积比为1:2，第二个装填段连续重整催化剂与惰性氧化铝的体积比为1:1。
可选的，惰性稀释物质为与连续重整催化剂粒径相当的氧化铝、石英砂等惰性物质，并且在使用前经过1000度以上高温灼烧处理，在灼烧处理后与连续重整催化剂均匀混合，均匀稀释连续重整催化剂。例如，高温灼烧处理的温度为1200度。由于均匀灼烧后，温度较高，与连续重整催化剂混合后，可以使得连续重整催化剂温度升高，提升连续重整催化剂的催化性能。
在一种可能的实现方式中，评价系统包括多个反应器11，相邻两个反应器11之间的管道上安装有加热器。加热器用于加热经过加热器的物质。
在本实施例中，评价系统包括多个反应器11，每个反应器11包括一个或多个上述描述的装填段。为了使得在每个反应器11中连续重整催化剂的温度相同，在第一个反应器11后，由于催化反应，第一个反应器11内的温度会降低，氢气和未反应完的评价原料输出第一个反应器11的温度比较低，在经过第一个反应器11与第二个反应器11之间的加热器时，该加热器加热氢气和未反应完的评价原料，使温度升高至连续重整催化剂的催化反应温度，输入第二个反应器11。在第二个反应器11中，连续重整催化剂由于与温度较高的氢气和未反应完的评价原料进行接触，所以连续重整催化剂的温度升高，催化未反应完的评价原料。氢气和未反应完的评价原料输出第二个反应器11。此处如果存在三个或三个以上反应器11，后续处理与输出第一个反应器11的处理相同，此处不再赘述。此处如果存在两个反应器11，氢气和未反应完的评价原料输出则会输出至高分罐14。
在一种可能的实现方式中，评价系统包括多个反应器11，也可以是每个反应器11分别具有加热炉瓦，用于保证每个反应器11的温度恒定。
在一种可能的实现方式中，反应器11中的压力为0.2～1.5MPa、温度为370～550℃、氢气和评价原料的体积比为300～2000、液时体积空速为1～4h-1，液时体积空速是空速的一种表示形式，其意义为单位反应体积(对于采用固体催化剂的反应，则为单位体积催化剂)每小时处理液相反应物的体积，此处体积的单位为ml，反应物为评价原料。MPa表示兆帕斯卡。
具体的，反应器11中的压力为0.3～0.8MPa、温度为450～520℃、氢气和评价原料的体积比为600～1200、液时体积空速为1.5～3h-1。
此处需要说明的是，在一次评价过程中，为了使得评价结果更准确，反应器11中的压力、温度、氢气和评价原料的体积比、液时体积空速在满足要求后，要保持恒定。例如，反应器11中的压力为1MPa、温度为500℃、氢气和评价原料的体积比为1000、液时体积空速为2h-1，就一直保持该条件。再例如，反应器11中的压力为0.6MPa、温度为480℃、氢气和评价原料的体积比为1000、液时体积空速为1.5h-1。
在一种可能的实现方式中，如下提供了确定催化性能的过程：
评价系统还包括分析装置16，分析装置16获取评价时长内多个采集周期内重整生成油中的芳烃产量和液收含量，以及气体中氢气产量。对于每个采集周期，基于该采集周期的芳烃产量和输入评价系统的评价原料量，确定该采集周期中连续重整催化剂的芳烃产率，基于该采集周期的液收含量和输入评价系统的评价原料量，确定该采集周期中连续重整催化剂的液收含量，基于该采集周期的氢气含量，确定该采集周期中连续重整催化剂的氢气产率。若多个采集周期的芳烃产率的平均值与各采集周期的芳烃产率小于第一阈值，且多个采集周期的液收含量的平均值与各采集周期的液收含量小于第二阈值，且多个采集周期的氢气产率的平均值与各采集周期的氢气产率小于第三阈值，则确定芳烃产率的平均值、液收含量的平均值和氢气产率的平均值为连续重整催化剂的催化性能。
其中，评价时长和采集周期可以预设，评价时长为1～5天，采集周期为4～12个小时，具体的，评价时长为2～3天，采集周期为8小时。多个采集周期可以是至少三个采集周期。多个采样周期为评价时长内的连续多个采样周期。催化性能使用芳烃产率、液收含量和氢气产率表示。液收含量为重整生成油中碳5(C5)以及碳5+的含量。第一阈值、第二阈值和第三阈值可以相同，也可以不相同，他们均是比较小，接近于0的数值。
在本实施例中，评价系统还包括分析装置16，分析装置16在图中未示出，分析装置16可以获取评价时长内，多个采集周期内重整生成油中的芳烃产量和液收含量，以及气体中氢气产量。此处分析装置16获取方式有多种，方式一，技术人员在每个采集周期的结束时刻，确定该采集周期内的重整生成油中芳烃产量和液收含量，并确定该采集周期内的气体中氢气产量。然后技术人员可以将多个采集周期的芳烃含量、液收含量以及评价原料量输入至分析装置16，并且将多个采集周期的氢气产量、评价原料量以及输入氢气量输入至分析装置16，该输入氢气量为输入评价系统的氢气量。方式二，分析装置16在每个采集周期的结束时间，分析评价系统在该采集周期内重整生成油的芳烃含量、液收含量，并且获取评价原料量。分析装置16还可以在每个采集周期的结束时间，分析评价系统输出的气体中氢气产量，并获取输入氢气量，该输入氢气量为输入评价系统的氢气量。
对于每个采集周期，分析装置16将该采集周期的芳烃产量与输入评价系统的评价原料量的比值，确定为该采集周期中连续重整催化剂的芳烃产率。并且分析装置16将该采集周期的液收含量与输入评价系统的评价原料量的比值，确定为该采集周期中连续重整催化剂的液收含量，并且将该采集周期的氢气含量减去输入评价系统的输入氢气量，确定是经过催化反应生成的氢气量，将氢气量与评价原料量的比值，确定为该采集周期中连续重整催化剂的氢气产率。
然后确定多个采集周期的芳烃产率的平均值、液收含量的平均值和氢气产率的平均值。若多个采集周期的芳烃产率的平均值与各采集周期的芳烃产率小于第一阈值，且多个采集周期的液收含量的平均值与各采集周期的液收含量小于第二阈值，且多个采集周期的氢气产率的平均值与各采集周期的氢气产率小于第三阈值，则确定芳烃产率的平均值、液收含量的平均值和氢气产率的平均值为连续重整催化剂的催化性能。
这样，在多个采集周期中，如果获得的催化性能接近，说明获得的连续重整催化剂的催化性能还比较准确。
另外，多个采集周期的芳烃产率的平均值与各采集周期的芳烃产率小于第一阈值，多个采集周期的液收含量的平均值与各采集周期的液收含量小于第二阈值，多个采集周期的氢气产率的平均值与各采集周期的氢气产率小于第三阈值中有一个不满足，则认为连续重整催化剂的评价无效，这是由于连续重整催化剂的催化性能应该是恒定的。
在一种可能的实现方式中，在评价连续重整催化剂结束后，还可以分析连续重整催化剂中积碳量是否不大于4wt％，在积碳量不大于4wt％的情况下，可以认为上述获得的连续重整催化剂的催化性能准确。具体的，分析连续重整催化剂中积碳量是否不大于3wt％，在积碳量不大于3wt％的情况下，可以认为上述获得的连续重整催化剂的催化性能准确，否则认为不准确。“wt％”表示重量(质量)百分比。
可选的，连续重整催化剂为含氯催化剂，评价结束后连续重整催化剂中氯含量与评价前连续重整催化剂氯含量基本一致，可以认为上述获得的连续重整催化剂的催化性能准确，否则认为不准确。
在一种可能的实现方式中，图1的流程中，氢气通过高分罐14后直接排出，当然可以可采用生成的氢气在评价系统内循环的方式，经过高分罐14后的氢气继续进入反应器11，使得氢气在评价系统中循环。
另外，如表二所示，本公开实施例中还提供了基于上述评价方式获得的催化性能，与连续重整工业装置生产数据进行对比(二者使用了相同的连续重整催化剂以及原料)。
表二
| 项目 | 评价值 | 工业数据 |
| 芳烃产率，wt％ | 55.0 | 54.8 |
| 液收含量，wt％ | 81.7 | 82.1 |
| 氢气产率，wt％ | 3.5 | 3.4 |
从表二中，可以发现本公开实施例获得的催化性能与工艺路线更复杂、流动形式完全不同的大型连续重整工业装置获得的催化性能非常相近，进一步验证了本公开实施例的方式可以确定出准确的催化性能。
另外，分析装置16还可以分析评价原料与产品的关系。如表三所示，为评价原料和产品的关系示意表，给连续重整工业装置设计和工业运行提供基础参数。
表三
本公开实施例中，评价系统包括反应器11、原料脱水器12和氢气脱氧脱水器13。在反应器11中，连续重整催化剂可以对评价原料进行催化处理生成重整生成油和气体，由于重整生成油和气体是由连续重整催化剂催化获得，所以通过分析重整生成油和气体可以获得连续重整催化剂的催化性能。另外，由于评价原料经过脱水处理，可以减少评价原料中的杂质，降低杂质对催化过程的影响，所以可以提升确定出的催化性能的准确性。另外，反应器11中还输入了脱氧脱水处理后的氢气(即纯净的氢气)，氢气在反应器11中不是反应物。由于连续重整催化剂与评价原料会产生氢气，所以输入反应器11的氢气可以抑制连续重整催化剂的催化过程，使得连续重整催化剂放慢失活的速度。
另外，本公开中涉及的器件比较少，操作简单，评价数据具有比较好的重复性。并且能准确预测连续重整催化剂在连续重整工业装置的产品分布情况，能为连续重整工业装置设计和开工运行提供基础数据参数。
以上仅为本公开的一个实施例，并不用以限制本公开，凡在本公开的精神和原则之内，所作的任何修改、等同替换、改进等，均应包含在本公开的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种连续重整催化剂的评价方法，其特征在于，所述评价方法应用于评价系统，所述评价系统包括反应器、原料脱水器、氢气脱氧脱水器和高分罐，所述反应器中包括连续重整催化剂；所述氢气脱氧脱水器与反应器通过管道连接，所述原料脱水器连接在所述管道上；所述反应器与所述高分罐通过管道连接；所述方法包括：
所述原料脱水器对输入所述原料脱水器的评价原料脱水处理；
所述氢气脱氧脱水器对输入所述氢气脱氧脱水器的氢气脱氧脱水处理；
所述反应器通过管道接收脱水后的评价原料和脱氧脱水后的氢气，将所述连续重整催化剂对所述评价原料催化生成的重整生成油和气体输出至所述高分罐，其中，输入所述反应器的氢气用于抑制所述连续重整催化剂对所述评价原料的催化；
所述高分罐分离所述重整生成油和所述气体；
其中，所述重整生成油和所述气体用于确定所述连续重整催化剂的催化性能。
2.根据权利要求1所述的评价方法，其特征在于，所述反应器包括多个装填段，每个装填段装填的连续重整催化剂的体积相同，或者沿所述评价系统中所述评价原料的流动方向，多个装填段中各装填段的连续重整催化剂的体积依次增加。
3.根据权利要求2所述的评价方法，其特征在于，所述多个装填段为2～4个装填段。
4.根据权利要求2或3所述的评价方法，其特征在于，评价系统包括一个反应器，所述反应器包括装填管道和加热层，所述多个装填段位于所述装填管道，所述加热层位于所述装填管道的外部；
所述加热层用于加热所述装填管道，使得所述装填管道内部的温度恒定。
5.根据权利要求2或3所述的评价方法，其特征在于，所述多个装填段中至少一个装填段中的连续重整催化剂使用惰性稀释物进行均匀稀释。
6.根据权利要求5所述的评价方法，其特征在于，沿所述评价系统中所述评价原料的流动方向，存在惰性稀释物的多个装填段中连续重整催化剂与惰性稀释物的体积比依次降低。
7.根据权利要求1或2所述的评价方法，其特征在于，所述评价系统包括多个反应器，相邻的两个反应器之间的管道上安装有加热器；
所述加热器用于加热经过所述加热器的物质。
8.根据权利要求1或2所述的评价方法，其特征在于，所述反应器中的压力为0.2～1.5MPa、温度为370～550℃、氢气和评价原料的体积比为300～2000、液时体积空速为1～4h-1。
9.根据权利要求1或2所述的评价方法，其特征在于，所述评价系统还包括分析装置；
所述分析装置获取评价时长内多个采集周期内所述重整生成油中的芳烃产量和液收含量，以及所述气体中氢气产量；
对于每个采集周期，所述分析装置基于所述采集周期的芳烃产量和输入所述评价系统的评价原料量，确定所述采集周期中所述连续重整催化剂的芳烃产率，基于所述采集周期的液收含量和输入所述评价系统的评价原料量，确定所述采集周期中所述连续重整催化剂的液收含量，基于所述采集周期的氢气含量，确定所述采集周期中所述连续重整催化剂的氢气产率；
若所述多个采集周期的芳烃产率的平均值与各采集周期的芳烃产率小于第一阈值，且所述多个采集周期的液收含量的平均值与各采集周期的液收含量小于第二阈值，且所述多个采集周期的氢气产率的平均值与各采集周期的氢气产率小于第三阈值，则所述分析装置确定所述芳烃产率的平均值、所述液收含量的平均值和所述氢气产率的平均值为所述连续重整催化剂的催化性能。
10.根据权利要求1或2所述的评价方法，其特征在于，所述评价原料为直馏石脑油预加氢产品、加氢裂化生成重石脑油或所述直馏石脑油预加氢产品和所述加氢裂化生成重石脑油的混合物。
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