CN114599808A - 钢材 - Google Patents

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Abstract

一种钢材，其化学组成以质量％计为C：0.0010％以上且小于0.010％、Si：0.03～0.60％、Mn：0.10～1.50％、Cu：0.05～0.50％、Sb：0.02～0.30％、Ni：0.02～0.50％、Cr：0.02～0.09％、Al：0.005～0.080％、N：0.008％以下、P：0.025％以下、S：0.001～0.015％、O：0.0005～0.0035％、Mo：0～0.50％、W：0～0.50％、Sn：0～0.30％、As：0～0.30％、Co：0～0.30％、Bi：0～0.010％、Ti：0～0.050％、Nb：0～0.10％、V：0～0.10％、Zr：0～0.050％、Ta：0～0.050％、B：0～0.010％、Ca：0～0.010％、Mg：0～0.010％、REM：0～0.010％、余量：Fe和杂质，CI：17.0～30.0，DI：1.00～3.00，Ceq：0.100～0.220，钢材中含有MnS和MnS氧化物，MnS的个数密度小于10.0/mm2，MnS氧化物的个数密度相对于MnS的个数密度之比为0.10以上。

Description

钢材
技术领域
本发明涉及钢材。
背景技术
对于锅炉的火炉和废弃物焚烧设施的焚烧炉等而言，产生含有水蒸气、硫氧化物、氯化氢等的废气。该废气以若在废气烟囱等中被冷却则冷凝而形成硫酸和盐酸、作为硫酸露点腐蚀和盐酸露点腐蚀已知的方式，对于构成废气流路的钢材引起显著的腐蚀。
对于这种问题，提出了耐硫酸/盐酸露点腐蚀钢和高耐蚀不锈钢。例如专利文献1～4中提出了添加有Cu、Sb、Co、Cr等的耐硫酸露点腐蚀性优异的钢材。另外，专利文献5中提出了添加有Cr和Ni等的高耐蚀不锈钢。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开2001-164335号公报
专利文献2：日本特开2003-213367号公报
专利文献3：日本特开2007-239094号公报
专利文献4：日本特开2012-57221号公报
专利文献5：日本特开平7-316745号公报
发明内容
发明要解决的问题
含有Cu、Sb、Cr等的钢材在废气烟囱那样的硫酸腐蚀环境中，发挥优异的耐蚀性。但是，为了使锅炉和焚烧设备长寿命化，期待耐蚀性进一步改善。
另外，除了废气烟囱之外，对于气化熔融炉、热交换器、气体-气体加热器、脱硫装置、电集尘机等中使用的钢材，特别是传热材料(散热片材料)中使用的钢材，从施工性和生产率的观点考虑，不仅要求耐蚀性、也要求热加工性和冷加工性。
本发明的目的在于，解决上述问题、提供在硫酸腐蚀环境和盐酸腐蚀环境中具有优异的耐蚀性、并且热加工性和冷加工性优异的钢材。
用于解决问题的方案
本发明是为了解决上述问题而提出的，主旨在于下述钢材。
(1)一种钢材，其化学组成以质量％计为
C：0.0010％以上且小于0.010％、
Si：0.03～0.60％、
Mn：0.10～1.50％、
Cu：0.05～0.50％、
Sb：0.02～0.30％、
Ni：0.02～0.50％、
Cr：0.02～0.09％、
Al：0.005～0.080％、
N：0.008％以下、
P：0.025％以下、
S：0.001～0.015％、
O：0.0005～0.0035％、
Mo：0～0.50％、
W：0～0.50％、
Sn：0～0.30％、
As：0～0.30％、
Co：0～0.30％、
Bi：0～0.010％、
Ti：0～0.050％、
Nb：0～0.10％、
V：0～0.10％、
Zr：0～0.050％、
Ta：0～0.050％、
B：0～0.010％、
Ca：0～0.010％、
Mg：0～0.010％、
REM：0～0.010％、
余量：Fe和杂质，
利用下述(i)式定义的CI为17.0～30.0，
利用下述(ii)式定义的DI为1.00～3.00，
利用下述(iii)式定义的Ceq为0.100～0.220，
钢材中含有MnS和MnS氧化物，最大长度为2.0μm以上的MnS的个数密度小于10.0/mm2，并且最大长度为2.0μm以上的MnS氧化物的个数密度相对于最大长度为2.0μm以上的MnS的个数密度之比为0.10以上，
CI＝(Cu/64)/(S/32)(i)
DI＝(Cu/64)/(Ni/59)(ii)
Ceq＝C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15(iii)
其中，上述式中的元素符号表示钢材中含有的各元素的含量(质量％)，不含有的情况下代入0。
(2)根据上述(1)所述的钢材，其中，前述化学组成以质量％计含有选自Mo：0.01～0.50％、
W：0.01～0.50％、
Sn：0.01～0.30％、
As：0.01～0.30％、
Co：0.01～0.30％、和
Bi：0.001～0.010％中的1种以上。
(3)根据上述(1)或(2)所述的钢材，其中，前述化学组成以质量％计含有选自
Ti：0.001～0.050％、
Nb：0.001～0.10％、
V：0.005～0.10％、
Zr：0.005～0.050％、
Ta：0.001～0.050％、和
B：0.0003～0.010％中的1种以上。
(4)根据上述(1)～(3)中任一项所述的钢材，其中，前述化学组成以质量％计含有选自
Ca：0.0005～0.010％、
Mg：0.0001～0.010％、和
REM：0.0001～0.010％中的1种以上。
发明的效果
根据本发明，能够提供在酸腐蚀环境中具有良好的耐蚀性、热加工性和冷加工性这两者优异的钢材。
具体实施方式
本发明人等为了解决前述问题，详细调查了钢材的耐蚀性、热加工性、冷加工性，结果得到以下的发现。
通过本发明人等的研究可知，对于含有Cu、Sb的钢的耐蚀性改善而言，在钢中生成CuS是有效的。为了在钢中生成CuS而需要Cu和S，但是S容易形成夹杂物、容易在钢材表面形成腐蚀起点。因此可知，Cu和S的平衡是重要的，需要使利用下述(i)式定义的耐酸性腐蚀指数CI的值处于适当的范围内。
CI＝(Cu/64)/(S/32)(i)
另外，Cu虽然对于耐蚀性有效但是产生表面热脆性，超过钢中的固溶极限的Cu在晶界或铁素体表面偏析而成为表面裂纹的原因。通过含有Cu的同时含有Ni，抑制Cu的表面偏析。即，通过同时含有Cu和Ni，维持耐蚀性并且实现表面裂纹的防止。因此对于Cu与Ni的关系进一步进行研究，可知为了维持稳定的制造性，利用下述(ii)式定义的热脆化指数DI的值需要处于适当的范围内。
DI＝(Cu/64)/(Ni/59)(ii)
进而发现，为了改善耐蚀性并且确保冷加工性，C含量小于0.010％、利用下述(iii)式定义的Ceq处于适当范围内是重要的。
Ceq＝C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15(iii)
如上所述，本发明中，S由于具有下述效果：通过与Cu和Sb一起含有，而改善耐蚀性，因此不优选极端的降低。另一方面，若在确保钢的强度和韧性上为必须的元素的Mn形成MnS则酸腐蚀环境中的耐蚀性劣化。
通过在与S含量的关系中适当调整Cu含量，可以将很多S以CuS形式固定。但是，特别是散热片材料等中使用的钢材由于非常薄、容易受到腐蚀的影响，因此需要尽可能降低极少的MnS的混入。
为了解决该问题，本发明人等反复深入研究，结果发现，通过使MnS微细化，并且与氧结合、形成MnS氧化物，可以无害化。
另外，本发明中的C含量低的成分体系中，虽然其机理不明确，但是可知Cr具有改善耐硫酸性的效果，另一方面使耐盐酸性劣化。因此发现，为了兼顾耐硫酸性和耐盐酸性，需要严密限制Cr含量。
本发明是基于上述发现而提出的。以下对于本发明的各条件进行详细说明。
(A)化学组成
各元素的限定理由如下所述。需要说明的是，以下的说明中，对于含量的“％”指的是“质量％”。
C：0.0010％以上且小于0.010％
C为改善钢材的强度的元素。但是，为了改善耐蚀性并且确保冷加工性，需要尽可能降低C含量。因此，C含量设为0.0010％以上且小于0.010％。要求强度的情况下，C含量优选为0.0030％以上。另外，C含量优选为0.0090％以下、更优选0.0080％以下。
Si：0.03～0.60％
Si为有助于脱氧和强度的改善、控制氧化物的形态的元素。但是，含有过量的Si的情况下，氧化物增加，损害耐蚀性。因此，Si含量设为0.03～0.60％。Si含量优选为0.05％以上、更优选0.10％以上。另外，Si含量优选为0.40％以下、优选0.30％以下。
Mn：0.10～1.50％
Mn为改善强度和韧性的元素。但是，含有过量的Mn的情况下，生成粗大的MnS，耐蚀性和机械特性劣化。因此，Mn含量设为0.10～1.50％。Mn含量优选为0.30％以上、更优选0.50％以上。另外，Mn含量优选为1.20％以下、更优选1.00％以下、进一步优选0.80％以下。
Cu：0.05～0.50％
Cu为若与Sb同时含有则显著地表现出对于硫酸和盐酸的耐蚀性的元素。但是，含有过量的Cu的情况下，热加工性降低，损害生产率。因此，Cu含量设为0.05～0.50％。Cu含量优选为0.10％以上、0.15％以上、或0.20％以上。另外，Cu含量优选为0.40％以下、更优选0.30％以下。
Sb：0.02～0.30％
Sb为若与Cu同时含有则显著地表现出对于硫酸和盐酸的耐蚀性的元素。但是，含有过量的Sb情况下，热加工性降低，损害生产率。因此，Sb含量设为0.02～0.30％。Sb含量优选为0.03％以上、更优选0.06％以上、进一步优选0.10％以上。另外，Sb含量优选为0.20％以下、更优选0.15％以下。
Ni：0.02～0.50％
Ni为改善酸腐蚀环境中的耐蚀性的元素，并且在含有Cu的钢中、具有提高制造性的效果。Cu虽然改善耐蚀性的效果大，但是容易偏析，若单独含有则有可能助长铸造后的裂纹。与此相对地，Ni具有减轻Cu的表面偏析的作用。通过含有Ni，除了抑制Cu的偏析和铸坯裂纹之外，还抑制由于偏析所导致的局部腐蚀的产生，因此得到改善耐蚀性的效果。但是，Ni为昂贵的元素，大量含有导致炼钢成本增大。因此，Ni含量设为0.02～0.50％。Ni含量优选为0.05％以上、更优选0.10％以上、进一步优选0.15％以上。另外，Ni含量优选为0.30％以下、优选0.25％以下。
Cr：0.02～0.09％
Cr为具有提高淬火性而改善强度、并且改善耐硫酸性的效果的元素。但是，Cr使耐盐酸性降低。因此，Cr含量需要严密限制、设为0.02～0.09％。Cr含量优选为0.03％以上、更优选0.05％以上、进一步优选0.06％以上。另外，Cr含量优选为0.08％以下。
Al：0.005～0.080％
Al作为脱氧剂添加。但是，含有过量的Al的情况下，由于夹杂物的增加而损害耐蚀性。因此，Al含量设为0.005～0.080％。Al含量优选为0.010％以上、更优选0.020％以上。另外，Al含量优选为0.070％以下、更优选0.050％以下。
N：0.008％以下
N为杂质，使钢材的机械特性和生产率降低。因此，对于N含量设置上限、设为0.008％以下。N含量优选为0.006％以下、更优选0.004％以下。需要说明的是，N含量也可以为0％，但是极度降低导致炼钢成本增大。因此，N含量可以为0.001％以上。另外，N具有通过以微细的氮化物形式析出而有助于机械特性等的改善的效果。想要得到这种效果的情况下，N含量可以为0.002％以上。
P：0.025％以下
P为杂质，使钢材的机械特性和生产率降低。因此。对于P含量设置上限、设为0.025％以下。P含量优选为0.020％以下、更优选0.015％以下。需要说明的是，P含量优选尽可能降低、也就是说含量可以为0％，但是极度降低导致炼钢成本增大。因此，P含量可以为0.001％以上。
S：0.001～0.015％
S通常为杂质，使钢材的机械特性和生产率降低。但是，本发明中，S具有下述效果：通过与Cu和Sb同时含有、而改善酸腐蚀环境中的耐蚀性。因此，S含量设为0.001～0.015％。S含量优选为0.003％以上、或0.005％以上。另外，S含量优选为0.013％以下、更优选0.011％以下。
O：0.0005～0.0035％
O为具有下述效果的元素：通过与MnS结合，将MnS无害化，防止耐蚀性和机械特性的变差。但是含有过量的O的情况下，生成在酸腐蚀环境中成为腐蚀的起点的粗大的氧化物。因此，O含量设为0.0005～0.0035％。O含量优选为0.0010％以上、更优选0.0015％以上。另外，O含量优选为0.0030％以下、更优选0.0025％以下。
本发明的钢的化学组成中，除了上述元素之外，为了改善酸腐蚀环境中的耐蚀性，可以在以下所示的范围内还含有选自Mo、W、Sn、As、Co、Bi中的1种以上。需要说明的是，这些元素在钢材中未必是必须的，因此含量的下限值为0％。对于各元素的限定理由进行说明。
Mo：0～0.50％
Mo为通过与Cu和Sb同时含有，而改善酸腐蚀环境中的耐蚀性的元素，因此可以根据需要含有。但是，Mo为昂贵的元素，因此过量含有导致经济性的降低。因此，Mo含量设为0.50％以下。Mo含量优选为0.40％以下、更优选0.30％以下、进一步优选0.20％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Mo含量优选为0.01％以上、0.02％以上、0.05％以上、或0.10％以上。
W：0～0.50％
W为与Mo同样地通过与Cu和Sb同时含有，而改善酸腐蚀环境中的耐蚀性的元素，因此可以根据需要含有。但是，W为昂贵的元素，因此过量含有导致经济性的降低。因此，W含量设为0.50％以下。W含量优选为0.40％以下、更优选0.30％以下、进一步优选0.20％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，W含量优选为0.01％以上、0.02％以上、0.05％以上、或0.10％以上。
Sn：0～0.30％
Sn为若与Cu同时含有则改善酸腐蚀环境中的耐蚀性的元素，因此可以根据需要含有。但是，含有过量的Sn的情况下，热加工性降低。因此，Sn含量设为0.30％以下。Sn含量优选为0.25％以下、更优选0.20％以下、进一步优选0.15％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Sn含量优选为0.01％以上、更优选0.02％以上、进一步优选0.05％以上。
As：0～0.30％
As为虽然与Sb和Sn相比并非显著的效果，但是对于酸腐蚀环境中的耐蚀性的改善有效的元素，因此可以根据需要含有。但是，含有过量的As的情况下，热加工性降低。因此，As含量设为0.30％以下。As含量优选为0.20％以下、更优选0.10％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，As含量优选为0.01％以上、更优选0.02％以上、进一步优选0.05％以上。
Co：0～0.30％
Co为虽然与Sb和Sn相比并非显著的效果，但是改善酸腐蚀环境中的耐蚀性的元素，因此可以根据需要含有。但是，含有过量的Co的情况下，经济性降低。因此，Co含量设为0.30％以下。Co含量优选为0.20％以下、更优选0.10％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Co含量优选为0.01％以上、更优选0.02％以上、进一步优选0.05％以上。
Bi：0～0.010％
Bi为虽然与Sb和Sn相比并非显著的效果，但是改善酸腐蚀环境中的耐蚀性的元素，因此可以根据需要含有。但是，含有过量的Bi的情况下，热加工性降低。因此，Bi含量设为0.010％以下。Bi含量优选为0.007％以下、更优选0.005％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Bi含量优选为0.001％以上、更优选0.002％以上、进一步优选0.005％以上。
本发明的钢的化学组成中，除了上述元素之外，为了改善机械特性等，可以在以下所示的范围内还含有选自Ti、Nb、V、Zr、Ta、B中的1种以上。需要说明的是，这些元素在钢材中未必是必须的，因此含量的下限值为0％。对于各元素的限定理由进行说明。
Ti：0～0.050％
Ti为形成氮化物、有助于晶粒的微细化和强度改善的元素，因此可以根据需要含有。但是，含有过量的Ti的情况下，氮化物变得粗大，机械特性劣化。因此，Ti含量设为0.050％以下。Ti含量优选为0.040％以下、更优选0.030％以下、进一步优选0.020％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Ti含量优选为0.001％以上、更优选0.002％以上、进一步优选0.005％以上。
Nb：0～0.10％
Nb为与Ti同样地形成氮化物、有助于晶粒的微细化和强度改善的元素，因此可以根据需要含有。但是，含有过量的Nb的情况下，氮化物变得粗大，机械特性劣化。因此，Nb含量设为0.10％以下。Nb含量优选为0.050％以下、更优选0.030％以下、进一步优选0.020％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Nb含量优选为0.001％以上、更优选0.002％以上、进一步优选0.005％以上。
V：0～0.10％
V为与Ti、Nb同样地形成氮化物、有助于晶粒的微细化和强度改善的元素，因此可以根据需要含有。但是，含有过量的V的情况下，氮化物变得粗大，机械特性劣化。因此，V含量设为0.10％以下。V含量优选为0.050％以下、更优选0.030％以下、进一步优选0.020％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，V含量优选为0.005％以上。
Zr：0～0.050％
Zr为与Ti、Nb、V同样地形成氮化物、有助于晶粒的微细化和强度改善的元素，因此可以根据需要含有。但是，Zr为昂贵的元素，大量含有导致炼钢成本增大。并且，含有过量的Zr的情况下，氮化物变得粗大，机械特性劣化。因此，Zr含量设为0.050％以下。Zr含量优选为0.040％以下、更优选0.030％以下、进一步优选0.020％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Zr含量优选为0.005％以上。
Ta：0～0.050％
Ta为有助于强度改善的元素，另外，虽然机理未必明确，但是也有助于耐蚀性的改善，因此可以根据需要含有。但是，Ta为昂贵的元素，大量含有导致炼钢成本增大。因此，Ta含量设为0.050％以下。Ta含量优选为0.040％以下、更优选0.030％以下、进一步优选0.020％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Ta含量优选为0.001％以上、更优选0.005％以上。
B：0～0.010％
B为改善淬火性、提高强度的元素，因此可以根据需要含有。但是，即使含有过量的B、效果也饱和，母材和HAZ的韧性有可能降低。因此，B含量设为0.010％以下。B含量优选为0.0050％以下、更优选0.0030％以下、进一步优选0.0020％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，B含量优选为0.0003％以上、更优选0.0005％以上。
本发明的钢的化学组成中，除了上述元素之外，为了脱氧以及控制夹杂物，可以在以下所示的范围内还含有选自Ca、Mg、REM中的1种以上。需要说明的是，这些元素在钢材中未必是必须的，因此含量的下限值为0％。对于各元素的限定理由进行说明。
Ca：0～0.010％
Ca为主要用于硫化物的形态控制的元素，另外，为了形成微细的氧化物，可以根据需要含有。但是，若添加过量的Ca则有可能损害机械特性。因此，Ca含量设为0.010％以下。Ca含量优选为0.005％以下、更优选0.003％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Ca含量优选为0.0005％以上、更优选0.001％以上、进一步优选0.002％以上。
Mg：0～0.010％
Mg为了形成微细的氧化物，可以根据需要含有。但是，过量添加Mg导致炼钢成本增大。因此，Mg含量设为0.010％以下。Mg含量优选为0.005％以下、更优选0.003％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，Mg含量优选为0.0001％以上、更优选0.0003％以上、进一步优选0.0005％以上。
REM：0～0.010％
REM(稀土元素)为主要用于脱氧的元素，为了形成微细的氧化物，可以根据需要含有。但是过量添加REM导致炼钢成本增大。因此，REM含量设为0.010％以下。REM含量优选为0.005％以下、更优选0.003％以下。需要说明的是，想要得到上述效果的情况下，REM含量优选为0.0001％以上、更优选0.0003％以上、进一步优选0.0005％以上。
在此，REM为Sc、Y和镧系元素的总计17种元素的总称，REM的含量指的是上述元素的总量。需要说明的是，镧系元素在工业上以混合稀土合金形式添加。
本发明的钢材的化学组成中，余量为Fe和杂质。在此，杂质指的是在工业上制造钢材时，由于矿石、废料等原料其他主要原因而混入的，在对于本发明的钢材不会造成不良影响的范围内容许的成分。
CI：17.0～30.0
耐酸性腐蚀指数CI是为了在钢中生成CuS并且抑制容易成为腐蚀起点的夹杂物而导出的指标。为了在钢中生成CuS而需要Cu和S，但是Cu和S的平衡是重要的。为了显著改善酸腐蚀环境中的耐蚀性，耐酸性腐蚀指数CI设为17.0～30.0。耐酸性腐蚀指数CI优选为18.0以上、更优选19.0以上、进一步优选20.0以上。另外，耐酸性腐蚀指数CI优选为28.0以下、更优选26.0以下、进一步优选24.0以下。
耐酸性腐蚀指数CI如利用下述(i)式定义那样，为Cu原子数与S原子数之比。即，Cu/64、S/32分别为Cu、S的含量除以各元素的质量数而得到的项。
CI＝(Cu/64)/(S/32)(i)
DI：1.00～3.00
热脆化指数DI为用于通过含有Ni而抑制由于在晶界或铁素体表面偏析的Cu所导致的表面裂纹的指标，对于确保热加工性而言是重要的。若相对于Cu含量、Ni含量过少则热加工性降低。另一方面，减小热脆化指数DI对于确保热加工性而言优选，但是即使该值过低、效果也饱和。另外，若Cu不足则酸腐蚀环境中的耐蚀性的改善效果不充分。从兼顾热加工性和耐蚀性的观点考虑，热脆化指数DI设为1.00～3.00。热脆化指数DI从耐蚀性改善的观点考虑优选为1.25以上、更优选1.50以上。另外，从热加工性改善的观点考虑，热脆化指数DI优选为2.80以下、更优选2.60以下。
热脆化指数DI如利用下述(ii)式定义那样，为Cu原子数与Ni原子数之比。即，Cu/64、Ni/59分别为Cu、Ni的含量除以各元素质量数而得到的项。
DI＝(Cu/64)/(Ni/59)(ii)
Ceq：0.100～0.220
Ceq为表示由于硬度的升高所导致的冷加工性的劣化的指标。若Ceq过量则不能确保冷加工性。另一方面，若Ceq过低则机械特性不充分。因此，Ceq设为0.100～0.220。Ceq优选为0.110以上、更优选0.120以上。另外，Ceq优选为0.210以下、更优选0.200以下。Ceq利用下述(iii)式定义。
Ceq＝C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15(iii)
需要说明的是，上述(i)～(iii)式中的元素符号表示钢材中含有的各元素的含量(质量％)，不含有的情况下代入0。
(B)夹杂物
本发明的钢材在钢材中含有MnS和MnS氧化物。而最大长度为2.0μm以上的MnS的个数密度小于10.0/mm2。并且最大长度为2.0μm以上的MnS氧化物的个数密度相对于最大长度为2.0μm以上的MnS的个数密度之比为0.10以上。
需要说明的是，最大长度小于2.0μm的MnS对于钢材的耐蚀性几乎不造成影响，因此在本发明中，将最大长度为2.0μm以上的夹杂物作为对象。以下的说明中，最大长度为2.0μm以上的MnS仅称为MnS、最大长度为2.0μm以上的MnS氧化物仅称为MnS氧化物。
如上所述，本发明的钢材中，不能避免MnS的形成。但是，MnS成为腐蚀的起点、使酸腐蚀环境中的耐蚀性劣化。因此，需要将MnS的个数密度限制于小于10.0/mm2。MnS的个数密度优选为8.0/mm2以下、更优选6.0/mm2以下。
另一方面，Mn和S的含量的极端降低，在本发明的钢材中，从改善强度、韧性和耐蚀性的观点考虑不优选。为了兼顾它们，需要将MnS无害化。若MnS与氧结合、形成MnS氧化物则被无害化、不易成为腐蚀的起点。由此，本发明中，MnS氧化物的个数密度相对于MnS的个数密度之比设为0.10以上。上述比优选为0.12以上、更优选0.15以上。
MnS的个数密度和MnS氧化物的个数密度通过扫描电子显微镜(SEM)所具备的能量分散型X射线分析(EDS)测定。测定倍率设为1000倍，测定在视野内检出的MnS和MnS氧化物的最大长度。并且，分别对于最大长度为2.0μm以上的夹杂物的个数进行计数，除以视野面积，由此求出个数密度。
夹杂物的鉴定通过EDS进行，将Mn和S的总含量为90质量％以上的夹杂物判断为MnS，进而检出O的峰，将Mn、S和O的总含量为90质量％以上的夹杂物判断为MnS氧化物。
(C)制造方法
对于本发明的一实施方式的钢材的制造方法进行说明。本实施方式的钢材包括实施热轧、进而根据需要实施冷轧而制造的钢板、型钢、钢管等。其中，本发明的钢材可以合适地用作散热片材料等中使用的薄板。因此，钢材的厚度优选为0.5～2.5mm、更优选0.7～2.3mm、进一步优选1.0～1.6mm。
对于本实施方式的钢材，通过利用常规方法将钢熔炼、调整成分后、铸造得到钢坯、对于该钢坯进行热轧、进而根据需要实施冷轧来制造。为了促进CuS的生成、尽可能抑制MnS的生成，并且将不可避免地存在于钢材中的MnS和MnS氧化物的个数密度之比控制于上述范围内，热轧前的加热温度设为比较低的温度是重要的，具体而言优选设为1000～1130℃。
通过降低热轧前的加热温度，抑制MnS生长、并且在轧制时能够实现微细化。被微细化的MnS由于表面积相对大，因此容易与氧结合，容易形成MnS氧化物。为了使MnS的个数密度小于6.0/mm2、MnS氧化物相对于MnS的个数密度之比为0.12以上，热轧前的加热温度更优选为1080℃以下。
对于热轧后的热轧钢板，施加切断或卷材卷取等下一工序。此时，钢板温度降低，但是优选从热轧完成后直至达到400℃为止的时间为4小时以上。热轧后，也可以进行冷轧而形成冷轧钢板。进而也可以在冷轧后实施热处理。
由所得到的钢板制造钢管的情况下，只要将钢板成形为管状并焊接即可，例如可以形成UO钢管、电焊钢管、锻接钢管、螺旋钢管等。
以下通过实施例对于本发明进行更具体说明。需要说明的是，以下所示的实施例中的条件是为了确认本发明的实施可能性和效果而采用的一条件例，本发明不限于该一条件例。另外，本发明只要不脱离本发明的主旨、达成本发明的目的则能够采用各种条件。
实施例
将具有表1及2所示的化学组成的钢(A1～26、B1～12)熔炼，对于钢锭在表3及4所示的条件下进行热轧，制造厚度为20mm的热轧钢板。在热轧后进行模拟卷取的冷却后，进一步进行冷轧，形成厚度为1.3mm的冷轧钢板。
[表1]
Figure BDA0003611799500000171
[表2]
Figure BDA0003611799500000181
[表3]
表3
Figure BDA0003611799500000191
[表4]
表4
Figure BDA0003611799500000201
由所得到的各钢板切出SEM观察用的试验片，通过SEM所具备的EDS进行夹杂物的个数密度的测定。测定倍率设为1000倍，测定在视野内检出的MnS和MnS氧化物的最大长度，分别对于最大长度为2.0μm以上的夹杂物的个数进行计数，除以视野面积，由此求出个数密度。
进而使用所得到的各钢板进行以下所示的各种性能评价试验。
＜耐硫酸性、耐盐酸性＞
从各钢板由板厚中央部采集板厚1mm、宽度25mm、长度25mm的试验片，通过湿式#400研磨进行精加工，形成耐蚀性评价用的试验片。耐蚀性的评价通过硫酸浸渍试验和盐酸浸渍试验进行。硫酸浸渍试验中，将试验片浸渍于70℃的50％硫酸水溶液6小时，盐酸浸渍试验中，将试验片浸渍于80℃的10％盐酸水溶液中5小时。
然后，由因硫酸浸渍试验和盐酸浸渍试验所导致的试验片的腐蚀减量，分别算出腐蚀速度。本实施例中，因硫酸浸渍试验所导致的腐蚀速度为15.0mg/cm2/h以下的情况下，判断为耐硫酸性优异，因盐酸浸渍试验所导致的腐蚀速度为10.0mg/cm2/h以下的情况下，判断为耐盐酸性优异。
＜热加工性＞
对于在上述条件下轧制而成的热轧材的表面肉眼观察外观，产生裂纹的情况设为×、没有产生裂纹的情况设为〇、评价热加工性。
＜拉伸强度和总伸长率＞
根据JIS Z 2241：2011制作厚度1mm的拉伸试验片，进行拉伸试验，求出拉伸强度和总伸长率。拉伸强度为350MPa以上的情况设为○、小于350MPa的情况设为×。总伸长率作为冷加工性的指标、30％以上的情况设为○、小于30％的情况设为×。
表5及6中汇总示出夹杂物的个数密度的测定结果、以及耐硫酸浸渍试验、耐盐酸浸渍试验、热加工性和拉伸试验的评价结果。
[表5]
表5
Figure BDA0003611799500000221
[表6]
表6
Figure BDA0003611799500000231
如表5及6所示那样，对于满足本发明的全部规定的试验No.1～26而言，在任意性能评价试验中均得到优异的结果。与此相对地，对于作为比较例的试验No.27～36而言，在耐硫酸性、耐盐酸性、热加工性和冷加工性中的至少任意一种得到变差的结果。
产业上的可利用性
本发明的钢材可以用于使重油、煤等化石燃料、液化天然气等气体燃料、城市垃圾等一般废弃物、废油、塑料、废轮胎等产业废弃物和下水污泥等燃烧的锅炉的排烟设备。具体而言，可以合适地用于排烟设备的烟道管道、套管、热交换器、由2台热交换器(热回收器和再加热器)构成的气体-气体加热器、脱硫装置、电集尘机、引风机、旋转再生式空气预热器的筐材和传热元件板等。

Claims (4)

1.一种钢材，其化学组成以质量％计为
C：0.0010％以上且小于0.010％、
Si：0.03～0.60％、
Mn：0.10～1.50％、
Cu：0.05～0.50％、
Sb：0.02～0.30％、
Ni：0.02～0.50％、
Cr：0.02～0.09％、
Al：0.005～0.080％、
N：0.008％以下、
P：0.025％以下、
S：0.001～0.015％、
O：0.0005～0.0035％、
Mo：0～0.50％、
W：0～0.50％、
Sn：0～0.30％、
As：0～0.30％、
Co：0～0.30％、
Bi：0～0.010％、
Ti：0～0.050％、
Nb：0～0.10％、
V：0～0.10％、
Zr：0～0.050％、
Ta：0～0.050％、
B：0～0.010％、
Ca：0～0.010％、
Mg：0～0.010％、
REM：0～0.010％、
余量：Fe和杂质，
利用下述(i)式定义的CI为17.0～30.0，
利用下述(ii)式定义的DI为1.00～3.00，
利用下述(iii)式定义的Ceq为0.100～0.220，
钢材中含有MnS和MnS氧化物，最大长度为2.0μm以上的MnS的个数密度小于10.0mm2，并且最大长度为2.0μm以上的MnS氧化物的个数密度相对于最大长度为2.0μm以上的MnS的个数密度之比为0.10以上，
CI＝(Cu/64)/(S/32)(i)
DI＝(Cu/64)/(Ni/59)(ii)
Ceq＝C+Mn/6+(Cu+Ni)/5+(Cr+Mo+V)/15(iii)
其中，上述式中的元素符号表示钢材中含有的各元素的以质量％计的含量，不含有的情况下代入0。
2.根据权利要求1所述的钢材，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
Mo：0.01～0.50％、
W：0.01～0.50％、
Sn：0.01～0.30％、
As：0.01～0.30％、
Co：0.01～0.30％、和
Bi：0.001～0.010％中的1种以上。
3.根据权利要求1或权利要求2所述的钢材，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
Ti：0.001～0.050％、
Nb：0.001～0.10％、
V：0.005～0.10％、
Zr：0.005～0.050％、
Ta：0.001～0.050％、和
B：0.0003～0.010％中的1种以上。
4.根据权利要求1～权利要求3中任一项所述的钢材，其中，所述化学组成以质量％计含有选自
Ca：0.0005～0.010％、
Mg：0.0001～0.010％、和
REM：0.0001～0.010％中的1种以上。
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