CN114346256A - 适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，激光选区熔化成形过程中，通过建立相应的函数模型精确的调控每扫描一层的激光体能量密度，来达到整体上控制高熵合金试样激光体能量密度的大小。本发明与现有技术相比，其优势在于开发了激光选区熔化成形高熵合金领域中新的成形方法，该方法在保证能熔融高熵合金粉末的激光体能量密度范围内，在成形的过程中，通过建立的指数函数模型精确的调控每扫描一层的激光体能量密度，来达到试样整体上激光体能量密度的控制。本增材方法能很大程度上的抑制因残余应力导致热裂纹的形成，从而提高试样成形的质量。
Description
技术领域
本发明属于材料加工领域技术领域，特别是涉及一种适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法。
背景技术
高熵合金作为一种新兴的多主元合金材料，由于其特有的固溶体组织和高强硬度、优良的热稳定性等优异的综合性能，成为国内外学者研究的热点。目前对于高熵合金的研究，大多以传统的电弧熔炼技术为主，该技术成形的高熵合金生产周期长、形状简单、尺寸较小且容易产生成分偏析，存在气孔、夹杂等缺陷，极大的限制了高熵合金复杂结构件的制备及实际工程应用。近年来随着先进的增材制造技术的快速发展，其中激光选区熔化技术因可通过计算机辅助直接集成到材料加工中，具有“离散-堆积”快速成形的特点，可直接实现不同尺寸和复杂性结构件的制定，极大程度上的提高了成形效率，能克服传统成形技术的难点，成为制备金属复杂结构件最有前景的制造方法之一。
通过激光选区熔化技术制备高熵合金，即能在快速凝固过程中发挥高熵合金的缓慢扩散效应，更好的形成固溶体结构，又能达到组织晶粒细化效果，从而提高材料的性能。
根据现有研究表明，获得成形质量好、致密度高的高熵合金仍是一大难题，而成形试样的致密度和表面形貌均与激光体能量密度有紧密关系。若激光体能量密度过低，导致高熵合金中的一些难熔金属如：W、Mo、Nb等元素无法与其他元素发生良好的冶金反应，使得试样内部产生孔洞等缺陷，降低其致密度。虽然适当的提高激光体能量密度，成型件的致密度会有所提高，但过高的激光体能量密度会导致其成形过程发生球化，翘曲导致其无法成形。其次由于成形过程中热量的累积使得最终成形试样内部的残余应力过大，导致试样的开裂，产生裂纹，降低材料的力学性能。
发明内容
本发明为解决上述背景技术中存在的技术问题，提供了适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法。该方法主要通过在成形过程中灵活的改变每层激光输入的能量密度，来达到整体上降低热输入的积累量，从而避免因激光体能量密度过低或过高导致试样无法成形以及成形后致密度过低的问题。
为了实现上述的目的，本发明采用的技术方案如下：
适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，包括如下步骤：
步骤1、将制备好的高熵合金粉末在真空环境下干燥处理预定时长；
步骤2、将基板打磨平整，并放入喷砂机进行喷砂，以去除表面的污渍，正式增材前对所述基板进行预热；
步骤3、选用棋盘格式扫描，其中每层之间扫描的旋转角度为顺时针旋转45°；
步骤4、确定激光体能量密度范围
~
；
步骤5、确定指数函数模型进行编程并导入激光选区熔化设备，同时设置首层增材的工艺参数，确定
；
步骤6、沿成形方向以激光体能量密度由高到低的方式进行增材，每扫描一层降低一次激光体能量密度；
步骤7、当激光体能量密度值递减至设定
时，开启下一循环，直至试样成形结束。
在进一步的实施例中，本发明所用的金属原料是通过气雾化工艺制备的AlCoCuFeNi预合金粉末，其中所制备的合金粉末中各元素所占原子百分比符合（Al=20%、Co=20%、Cu=20%、Fe=23%、Ni=17%），粉末粒径范围为15~50um。
在进一步的实施例中，将气雾化法制备好的AlCoCuFeNi高熵合金粉末，打印前需在100~120℃的真空环境下干燥1~3小时。
打印时所用基板为316钢板，将基板表面打磨平整，并放入喷砂机进行喷砂去除表面的污渍，正式打印前需将基板进行预热至140~160℃。
在进一步的实施例中，采用激光选区熔化（SLM）设备，设置激光功率（P）为120~200W，扫描速度（V）为800~1400mm/s，铺粉厚度（D）为25um，扫描间距（H）为50um，光斑直径为30um。
在进一步的实施例中，扫描策略选用棋盘格式，即把一个整体分为若干个棋盘格，成形过程中以对角线的顺序跳动扫描，其中每层之间扫描的旋转角度为顺时针旋转45°。
打印AlCoCuFeNi高熵合金的尺寸为：10mm×10mm×10mm。
根据上述设定的工艺参数，利用激光体能量密度计算公式E=P/VHD，可确定激光体能量密度的范围为
~
。
在进一步的实施例中，为了避免最终成形试样内部存在过大的热量累积，遵循沿着成形方向以激光体能量密度由高到低的方式进行增材，即每扫描一层降低一次激光体能量密度。
递减的激光体能量密度值不得低于最小值
，且递减规律应当符合指数函数模型
，其中E和L分别代表激光体能量密度和打印层数。边界条件
≤E≤
，1≤L≤400。a的取值为-1.01，b的取值为201.01。
在进一步的实施例中，利用MATLAB将确定好的指数函数模型进行编程并导入SLM设备，同时设置首层打印的工艺参数，确定
。后续每一层的工艺参数则根据幂函数模型自动进行调节，其中激光功率的调节幅度单位为10W，扫描速度的调节幅度单位为50mm/s。当激光体能量密度值递减至设定
时，将开启下一循环，直至试样成形结束。
在进一步的实施例中，预热装置包括基本平台、隔热层、热电偶。基本平台上设置有网状加热器；隔热层设于基准平台与网状加热器之间；网状加热器用于放置基板，并加热；热电偶连接于基板。网状加热器通过交流接触器与数显调节仪相连接，温度数显调节仪被设置为预热温度，并通过热电偶监测成形基板的实时温度，完成预热装置的开或关。
有益效果：本发明与现有技术相比，其优势在于开发了激光选区熔化成形AlCoCuFeNi高熵合金领域中新的成形方法，该方法在保证能熔融AlCoCuFeNi高熵合金粉末的激光体能量密度范围内，在成形的过程中，通过建立的指数函数模型精确的调控每扫描一层的激光体能量密度，来达到试样整体上激光体能量密度的控制。由于该成形方法是降低激光体能量密度的过程，一方面随着试样厚度方向的增加，其热量的传导的方向与成形方向一致，其传导的热量使得层间结合处发生微熔，形成了良好的冶金结合，另一方面又能避免体能量密度过大造成粉末吸收热量过多，熔池形成更多液相，导致液相粘度低，因毛细张力的作用产生飞溅而导致球化。同时还能很大程度上的抑制因残余应力导致热裂纹的形成，从而提高试样成形的质量。
附图说明
图1为调节激光体能量密度的指数函数模型。
图2为SLM成形扫描策略。
图3为打印试样尺寸示意图。
图4为激光体能量密度的范围为107 ~ 200J/mm3AlCoCuFeNi高熵合金显微组织图。
图5为激光体能量密度的范围为80 ~ 200J/mm3AlCoCuFeNi高熵合金显微组织图。
其中，图4（a）为YOZ面；（b）为XOZ面；图5（a）为YOZ面；（b）为XOZ面。
具体实施方式
下面结合实施例和说明书附图对本发明做进一步的描述。
实施例1：
本实施例所用AlCoCuFeNi高熵合金粉末是通过气雾化工艺制备，其中合金粉末中各元素所占原子百分比分别为：Al=20.43%、Co=20.43%、Cu=19.19%、Fe=22.39%、Ni=17.55%），粉末粒径范围为15~35um。
将AlCoCuFeNi高熵合金粉末在120℃的真空环境下干燥1小时。
打印时所用基板为316钢板，将基板打磨平整，并放入喷砂机进行喷砂去除表面的污渍，最后将316基板放置到成形仓预热至140℃。
采用激光选区熔化（SLM）设备，设置激光功率（P）为160~200W，扫描速度（V）为800~1200mm/s，铺粉厚度（D）为25um，扫描间距（H）为50um，光斑直径为30um。
扫描策略选用棋盘格式，即把一个整体分为若干个棋盘格，成形过程中以对角线的顺序跳动扫描，其中每层之间扫描的旋转角度为顺时针旋转45°。如图2所示。
打印AlCoCuFeNi高熵合金的尺寸为：10mm×10mm×10mm。成形示意图如图3所示。
根据上述设定的工艺参数，利用激光体能量密度计算公式E=P/VHD，可确定激光体能量密度的范围为
=107J/mm3~
=200J/mm3。
为了避免最终成形试样内部存在过大的热量累积，遵循沿着成形方向以激光体能量密度由高到低的方式进行增材，即每扫描一层降低一次激光体能量密度。
递减的激光体能量密度值不得低于最小值
=128J/mm3，且递减规律应当符合指数函数模型
，如图1所示，其中E和L分别代表激光体能量密度和打印层数。边界条件满足107≤E≤200，1≤L≤400。
可确定每层激光体能量密度递减规律的指数模型为
，并利用MATLAB对该指数函数模型进行编程并导入SLM设备。
设置第一层打印的工艺参数：激光功率P为200W、扫描速度V为800mm/s，确定
=200J/mm3。
后续每一层的工艺参数则根据指数函数模型
自动进行调节，其中激光功率的调节幅度单位为10W，扫描速度的调节幅度单位为50mm/s。当递减至设定
=107J/mm3时，将开启下一循环，直至试样成形结束。
经过阿基米德排水法，测得最终成形AlCoCuFeNi高熵合金的致密度高达到97.5%，如图4所示。
实施例2：
本实施例所用AlCoCuFeNi高熵合金粉末是通过气雾化工艺制备，其中合金粉末中各元素所占原子百分比分别为：Al=20.43%、Co=20.43%、Cu=19.19%、Fe=22.39%、Ni=17.55%），粉末粒径范围为15~35um。
将AlCoCuFeNi高熵合金粉末在100℃的真空环境下干燥3小时。
打印时所用基板为316钢板，将基板打磨平整，并放入喷砂机进行喷砂去除表面的污渍，最后将316基板放置到成形仓预热至160℃。
采用激光选区熔化（SLM）设备，设置激光功率（P）为120~200W，扫描速度（V）为800~1200mm/s，铺粉厚度（D）为25um，扫描间距（H）为50um，光斑直径为30um。
扫描策略选用棋盘格式，即把一个整体分为若干个棋盘格，成形过程中以对角线的顺序跳动扫描，其中每层之间扫描的旋转角度为顺时针旋转45°。如图2所示。
打印AlCoCuFeNi高熵合金的尺寸为：10mm×10mm×10mm。
根据上述设定的工艺参数，利用激光体能量密度计算公式E=P/VHD，可确定激光体能量密度的范围为
=80J/mm3~
=200J/mm3。
为了避免最终成形试样内部存在过大的热量累积，遵循沿着成形方向以激光体能量密度由高到低的方式进行增材，即每扫描一层降低一次激光体能量密度。
递减的激光体能量密度值不得低于最小值
=128J/mm3，且递减规律应当符合指数函数模型
，其中E和L分别代表激光体能量密度和打印层数。边界条件满足80≤E≤200，1≤L≤400。
可确定每层激光体能量密度递减规律的指数模型为
，并利用MATLAB对该指数函数模型进行编程并导入SLM设备。
设置第一层打印的工艺参数：激光功率P为200W、扫描速度V为800mm/s，确定
=200J/mm3。
后续每一层的工艺参数则根据指数函数模型
自动进行调节，其中激光功率的调节幅度单位为10W，扫描速度的调节幅度单位为50mm/s。当递减至设定
=80J/mm3时，将开启下一循环，直至试样成形结束。
经过阿基米德排水法，测得最终成形AlCoCuFeNi高熵合金的致密度高达到97.5%。如图5所示。
Claims (10)
1.适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，包括如下步骤：
步骤1、将制备好的高熵合金粉末在真空环境下干燥处理预定时长；
步骤2、将基板打磨平整，并放入喷砂机进行喷砂，以去除表面的污渍，正式增材前对所述基板进行预热；
步骤3、选用棋盘格式扫描，其中每层之间扫描的旋转角度为顺时针旋转45°；
步骤4、确定激光体能量密度范围
~
；
步骤5、确定指数函数模型进行编程并导入激光选区熔化设备，同时设置首层增材的工艺参数，确定
；
步骤6、沿成形方向以激光体能量密度由高到低的方式进行增材，每扫描一层降低一次激光体能量密度；
步骤7、当激光体能量密度值递减至设定
时，开启下一循环，直至试样成形结束。
2.根据权利要求1所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，步骤1中所述高熵合金粉末中各元素所占原子百分比符合：
Al=20%、Co=20%、Cu=20%、Fe=23%、Ni=17%；
粉末粒径范围为15~50um。
3.根据权利要求1所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，步骤1中所述高熵合金粉末在100~120℃的真空环境下干燥1~3小时。
4.根据权利要求1所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，步骤2中所述基板为316钢板；正式打印前采用预热装置对基板进行预热，当温度预热至指定温度140~160℃时，预热装置自动停止加热；随后开始正式打印，打印过程中直至打印结束都将不对基板的温度进行任何调整。
5.根据权利要求1所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，步骤4之前还包括：采用激光选区熔化设备，设置激光功率为120~200W，扫描速度为800~1200mm/s，铺粉厚度为25
，扫描间距为50
，光斑直径为30
。
6.根据权利要求5所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，步骤4中激光体能量密度范围~
的计算方式如下：
式中，P表示激光功率，取值范围为120~200W，V表示扫描速度取值范围为800~1200mm/s，D表示铺粉厚度，H表示扫描间距。
7.根据权利要求1所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，步骤6中激光体能量密度在递减时遵循如下指数函数模型：
式中，E表示激光体能量密度，L表示增材层数，边界条件
，
；a的取值为-1.01，b的取值为201.01；
后续每一层的工艺参数则根据幂函数模型自动进行调节，其中激光功率的调节幅度单位为10W，扫描速度的调节幅度单位为50mm/s。
8.根据权利要求4所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，所述预热装置包括：
基本平台，其上设置有网状加热器；
隔热层，设于所述基准平台与网状加热器之间；所述网状加热器用于放置基板，并加热；
热电偶，连接于所述基板。
9.根据权利要求8所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，所述网状加热器通过交流接触器与数显调节仪相连接，温度数显调节仪被设置为预热温度，并通过热电偶监测成形基板的实时温度，完成预热装置的开或关。
10.根据权利要求1所述的适用于高熵合金的变体能量密度激光增材方法，其特征在于，步骤3中选用棋盘格式扫描的过程进一步包括：
把一个整体分为预定个数的棋盘格，成形过程中以对角线的顺序跳动扫描，其中每层之间扫描的旋转角度为顺时针旋转45°。
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114807719A (zh) * | 2022-05-27 | 2022-07-29 | 北京理工大学 | 一种实现AlxCoFeNi高熵合金晶粒细化的激光熔化沉积方法 |
| CN115889805A (zh) * | 2022-05-31 | 2023-04-04 | 重庆大学 | 一种基于选择性激光熔化的高致密镍钛合金相变行为控制方法 |
| CN116144962A (zh) * | 2023-04-17 | 2023-05-23 | 北京科技大学 | 一种高强韧哈氏合金及其制备工艺 |
Citations (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107130124A (zh) * | 2017-04-21 | 2017-09-05 | 北京科技大学 | 一种增材制造技术成形高熵合金的方法 |
| KR101789682B1 (ko) * | 2016-05-02 | 2017-10-25 | 한국생산기술연구원 | 대형제품이 제조가능한 레이저를 이용한 금속소재의 적층성형 가공방법 |
| CN108555296A (zh) * | 2018-05-07 | 2018-09-21 | 四川省有色冶金研究院有限公司 | 一种k465合金粉末的增材制造方法 |
| WO2019029031A1 (zh) * | 2017-08-07 | 2019-02-14 | 华南理工大学 | 一种无铅环保高强黄铜合金的增材制造方法 |
| CN109365811A (zh) * | 2018-11-27 | 2019-02-22 | 北京科技大学广州新材料研究院 | 一种选区激光熔化技术成形锌合金制品的方法 |
| CN111761057A (zh) * | 2019-04-01 | 2020-10-13 | 天津大学 | 一种提高选区激光熔化产品致密度及成分均匀度的方法 |
| US20200333295A1 (en) * | 2019-04-18 | 2020-10-22 | The Research Foundation For The State University Of New York | Enhanced non-destructive testing in directed energy material processing |
| CN111974990A (zh) * | 2019-05-24 | 2020-11-24 | 天津大学 | 激光选区熔化成形相邻分区搭接位置缺陷的修复方法 |
| US20210008795A1 (en) * | 2018-03-30 | 2021-01-14 | Aspect Inc. | Powder bed fusion model and method of fabricating same |
| WO2021004185A1 (zh) * | 2019-07-09 | 2021-01-14 | 南京中科煜宸激光技术有限公司 | 增材制造过程工艺参数梯度调控的方法 |
| CN112935252A (zh) * | 2021-03-04 | 2021-06-11 | 西北工业大学 | 一种基于激光选区熔化技术制备高强韧共晶高熵合金的方法 |
| CN113000858A (zh) * | 2021-02-07 | 2021-06-22 | 西安交通大学 | 一种石墨烯-高熵合金复合材料及选区激光熔化制备其的方法 |
| CN113042749A (zh) * | 2021-03-10 | 2021-06-29 | 南京理工大学 | 一种激光粉末床熔融近表层成形缺陷实时消除方法 |
| CN113102754A (zh) * | 2019-12-24 | 2021-07-13 | 天津大学 | 一种高熵合金激光选区熔化工艺参数优化方法 |
| CN113210629A (zh) * | 2021-05-21 | 2021-08-06 | 大连理工大学 | 一种AlCoCrFeNi2.1共晶高熵合金及其激光选区增材制造制备方法 |
-
2021
- 2021-12-03 CN CN202111465518.9A patent/CN114346256B/zh active Active
Patent Citations (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101789682B1 (ko) * | 2016-05-02 | 2017-10-25 | 한국생산기술연구원 | 대형제품이 제조가능한 레이저를 이용한 금속소재의 적층성형 가공방법 |
| CN107130124A (zh) * | 2017-04-21 | 2017-09-05 | 北京科技大学 | 一种增材制造技术成形高熵合金的方法 |
| WO2019029031A1 (zh) * | 2017-08-07 | 2019-02-14 | 华南理工大学 | 一种无铅环保高强黄铜合金的增材制造方法 |
| US20210008795A1 (en) * | 2018-03-30 | 2021-01-14 | Aspect Inc. | Powder bed fusion model and method of fabricating same |
| CN108555296A (zh) * | 2018-05-07 | 2018-09-21 | 四川省有色冶金研究院有限公司 | 一种k465合金粉末的增材制造方法 |
| CN109365811A (zh) * | 2018-11-27 | 2019-02-22 | 北京科技大学广州新材料研究院 | 一种选区激光熔化技术成形锌合金制品的方法 |
| CN111761057A (zh) * | 2019-04-01 | 2020-10-13 | 天津大学 | 一种提高选区激光熔化产品致密度及成分均匀度的方法 |
| US20200333295A1 (en) * | 2019-04-18 | 2020-10-22 | The Research Foundation For The State University Of New York | Enhanced non-destructive testing in directed energy material processing |
| CN111974990A (zh) * | 2019-05-24 | 2020-11-24 | 天津大学 | 激光选区熔化成形相邻分区搭接位置缺陷的修复方法 |
| WO2021004185A1 (zh) * | 2019-07-09 | 2021-01-14 | 南京中科煜宸激光技术有限公司 | 增材制造过程工艺参数梯度调控的方法 |
| CN113102754A (zh) * | 2019-12-24 | 2021-07-13 | 天津大学 | 一种高熵合金激光选区熔化工艺参数优化方法 |
| CN113000858A (zh) * | 2021-02-07 | 2021-06-22 | 西安交通大学 | 一种石墨烯-高熵合金复合材料及选区激光熔化制备其的方法 |
| CN112935252A (zh) * | 2021-03-04 | 2021-06-11 | 西北工业大学 | 一种基于激光选区熔化技术制备高强韧共晶高熵合金的方法 |
| CN113042749A (zh) * | 2021-03-10 | 2021-06-29 | 南京理工大学 | 一种激光粉末床熔融近表层成形缺陷实时消除方法 |
| CN113210629A (zh) * | 2021-05-21 | 2021-08-06 | 大连理工大学 | 一种AlCoCrFeNi2.1共晶高熵合金及其激光选区增材制造制备方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114807719A (zh) * | 2022-05-27 | 2022-07-29 | 北京理工大学 | 一种实现AlxCoFeNi高熵合金晶粒细化的激光熔化沉积方法 |
| CN115889805A (zh) * | 2022-05-31 | 2023-04-04 | 重庆大学 | 一种基于选择性激光熔化的高致密镍钛合金相变行为控制方法 |
| CN115889805B (zh) * | 2022-05-31 | 2024-07-23 | 重庆大学 | 一种基于选择性激光熔化的高致密镍钛合金相变行为控制方法 |
| CN116144962A (zh) * | 2023-04-17 | 2023-05-23 | 北京科技大学 | 一种高强韧哈氏合金及其制备工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN114346256B (zh) | 2023-12-12 |
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