CN114346193A - 预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，所述预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法包括：中包出苗完成后启动拉速，通过计算机自动控制程序，拉速自动设定0.28m/min，在此拉速条件下保持2分钟，期间中包工检查结晶器内结冷钢的情况，2分钟后，计算机控制每隔30秒拉速提升0.03m/min，当拉速达到0.70m/min后，终止自动控制拉速，改为手动控制，然后以每40秒提升0.03m/min幅度将拉速提升到正常工作拉速。本发明使起机炉铸坯纵裂缺陷及粘结漏钢报警率都大大降低。
Description
技术领域
本发明涉及钢铁生产领域，具体涉及一种预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法。
背景技术
板坯铸坯出现表面纵裂纹，轻则要进行精整，重则导致漏钢或废品。
板坯连铸机起步过程伴随着拉速大范围的波动，起步拉速低时，结晶器弯月面处钢水供热不足，处于温度偏低状态，保护渣因温度低而熔化不好，液渣层厚度不能充分保证，若此时提速方式不合理，结晶器内钢液面会有较大起伏，结晶器弯月面区热流不均匀导致坯壳生长厚度不均匀，就会引起横向温度梯度不均匀而产生横向张应力，以上因素都容易使铸坯产生纵裂纹，严重者发生粘结漏钢。因此起步操作作为板坯生产中主要出现的非稳态工况，控制铸坯表面纵裂纹及预防粘结漏钢一直是生产过程中的重点和难点。。
综上所述，现有技术中存在以下问题：起步操作中，如何有效控制铸坯表面纵裂纹及预防粘结漏钢。
发明内容
本发明提供一种预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，降低铸坯纵裂纹的产生及粘结漏钢的发生几率。
为此，本发明提出一种预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，所述预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法包括：中包出苗完成后启动拉速，通过计算机自动控制程序，拉速自动设定0.28m/min，在此拉速条件下保持2分钟，期间中包工检查结晶器内结冷钢的情况，2分钟后，计算机控制每隔30秒拉速提升0.03m/min，当拉速达到0.70m/min后，终止自动控制拉速，改为手动控制，然后以每40秒提升0.03m/min幅度将拉速提升到正常工作拉速；
所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.08～0.19Wt％，断面：220×1500～1810mm，钢水液相线温度：1511～1525℃，过热度：25～40℃，铸机工作拉速0.28～1.45m/min；
进一步地，在1.0m/min拉速条件下保持2～3min再继续提速，目的是确认结晶器内保护渣的液渣层厚度满足提速条件。
进一步地，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.08～0.09Wt％，断面：220×1500mm，钢水液相线温度：1516～1521℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.42m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.42m/min。
进一步地，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.08～0.09Wt％，断面：220×1810mm，钢水液相线温度：1516～1521℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.24m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.24m/min。
进一步地，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.091～0.12Wt％，断面：220×1500mm，钢水液相线温度：1518～1521℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.42m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.42m/min。
进一步地，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.091～0.12Wt％，断面：220×1810mm，钢水液相线温度：1518～1521℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.24m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.24m/min。
进一步地，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.121～0.16Wt％，断面：220×1500mm，钢水液相线温度：1514～1519℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.42m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.42m/min。
进一步地，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.121～0.16Wt％，断面：220×1810mm，钢水液相线温度：1514～1519℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.36m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.36m/min。
进一步地，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.161～0.19Wt％，断面：220×1500mm，钢水液相线温度：1513～1517℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.36m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.36m/min。
进一步地，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.161～0.19Wt％，断面：220×1810mm，钢水液相线温度：1513～1517℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.36m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.36m/min。
通过本发明在板坯连铸机起步过程中的使用，起机炉铸坯纵裂缺陷及粘结漏钢报警率都大大降低。尤其对于板坯连铸机普碳钢和低合金钢生产，这些钢种碳、锰成分偏高，起步过程如提速不合理且工况波动大易出现纵裂及粘结拉漏，本发明确保了结晶器内保护渣的消耗量和液渣层厚度，进一步维持结晶器内初生坯壳在凝固过程中所处的稳定环境，降低铸坯表面裂纹和粘结漏钢发生几率。
附图说明
图1为本发明的板坯连铸机拉速控制图。其中，横坐标为时间，纵坐标为速度，单位为m/min。
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和效果有更加清楚的理解，现对照附图说明本发明。
申请人在研究中发现：纵裂纹是在结晶器弯月面区域，由于钢水-坯壳-铜板-保护渣之间不均衡凝固产生的，它取决于钢水在结晶器中的凝固过程，在二冷区纵裂纹会继续扩展，它会导致轧材表面缺陷，影响产品表面质量。申请人通过改进板坯连铸机起步过程的拉速控制方法，在现有工艺条件下，通过合理控制拉速，确保了结晶器内保护渣的消耗量和液渣层厚度，进一步维持结晶器内初生坯壳在凝固过程中所处的稳定环境。
本发明一种通用的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺操作方法，尤其是一种预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，如图1所示，其工艺操作为：中包出苗完成后启动拉速，通过计算机自动控制程序，拉速自动设定0.28m/min，在此拉速条件下保持2分钟，期间中包工检查结晶器内结冷钢的情况，起步初始结晶器内钢水温度低，尤其是钢液面以下钢水结冷钢会影响保护渣的正常熔化及流入，容易产生粘结漏钢，如果起步后没有出现结晶器液面结冷钢，2分钟后，计算机控制每隔30秒拉速提升0.03m/min，当拉速达到0.70m/min后，终止自动控制拉速，改为手动控制，然后以每40秒提升0.03m/min幅度将拉速提升到正常工作拉速(注意在1.0m/min拉速条件下保持2～3min再继续提速，目的是确认结晶器内保护渣的液渣层厚度满足提速条件)。如果起步后结晶器液面结冷钢，操作工会进行处理，即用钢钎把液面冷钢往结晶器下部下压，因为中包钢水通过下水口注入结晶器，结晶器下部的钢水温度比较高，把冷钢下压有利于冷钢快速熔化，一般情况下起步2分钟内结冷钢会比较严重，2分钟后会有所缓解拉速就可以按上述程序提升了，但提升过程还是要不断检查液面结冷钢的情况，直到液面不结冷钢为止。
另外，申请人发现：板坯连铸机在0.76m/min这个拉速附近会造成振动负滑脱时间波动大且出现过生产事故，自动控制拉速容易出现问题，所以考虑到生产安全，拉速自动提到0.7m/min后就转为手动，以防出现异常情况操作工能及时处置。
表1各实例钢种参数
| 实例 | C含量，Wt％ | 液相线温度，℃ | 过热度，℃ | 断面，mm×mm | 工作拉速，m/min |
| 1 | 0.080～0.090 | 1516～1521 | 28～38 | 220×1500 | 0.28～1.42 |
| 2 | 0.080～0.090 | 1516～1521 | 28～38 | 220×1810 | 0.28～1.24 |
| 3 | 0.091～0.120 | 1518～1521 | 28～38 | 220×1500 | 0.28～1.42 |
| 4 | 0.091～0.120 | 1518～1521 | 28～38 | 220×1810 | 0.28～1.24 |
| 5 | 0.121～0.160 | 1514～1519 | 28～38 | 220×1500 | 0.28～1.42 |
| 6 | 0.121～0.160 | 1514～1519 | 28～38 | 220×1810 | 0.28～1.36 |
| 7 | 0.161～0.190 | 1513～1517 | 28～38 | 220×1500 | 0.28～1.36 |
| 8 | 0.161～0.190 | 1513～1517 | 28～38 | 220×1810 | 0.28～1.36 |
表2各实例的具体操作工艺参数
表3各实例纵裂纹比例及粘结漏钢次数
本发明可以将C含量0.13～0.19Wt％，断面尺寸为220×1810mm的首炉铸坯轧后纵裂纹比例控制在4.6％以下，将C含量0.13～0.19Wt％，断面尺寸为220×1500mm的首炉铸坯轧后纵裂纹比例控制在4％以下，对于C含量0.08～0.12Wt％，220×1810mm以及220×1500mm的首炉铸坯轧后纵裂纹和起步粘结漏钢，能够完全避免。而对于未采用本发明的板坯连铸机起步过程来说，如下表：
表4未采用本发明方法时各实例纵裂纹比例及粘结漏钢次数
| 实例 | 起步次数，次 | 起机炉铸坯轧后纵裂纹块数，块 | 首炉铸坯轧后纵裂纹比例，％ | 起步粘结漏钢，次 |
| 1 | 8 | 1 | 12.50 | 0 |
| 2 | 7 | 1 | 14.30 | 0 |
| 3 | 6 | 1 | 16.66 | 0 |
| 4 | 12 | 1 | 8.33 | 0 |
| 5 | 62 | 7 | 11.29 | 1 |
| 6 | 58 | 5 | 8.62 | 1 |
| 7 | 23 | 2 | 8.69 | 0 |
| 8 | 35 | 1 | 2.85 | 0 |
可以看出：采用本发明的方法后，首炉铸坯轧后纵裂纹比例，实例5的情况，从11.29％降低至4.54％；实例6的情况，从8.62％降低至3.62％，实例7的情况，从8.69％降低至3.84％，实例7的情况，从2.85％降低至0，而且各实例的情况下，完全避免了起步粘结漏钢，效果非常显著。
以上所述仅为本发明示意性的具体实施方式，并非用以限定本发明的范围。为本发明的各组成部分在不冲突的条件下可以相互组合，任何本领域的技术人员，在不脱离本发明的构思和原则的前提下所作出的等同变化与修改，均应属于本发明保护的范围。
Claims (10)
1.一种预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法包括：中包出苗完成后启动拉速，通过计算机自动控制程序，拉速自动设定0.28m/min，在此拉速条件下保持2分钟，期间中包工检查结晶器内结冷钢的情况，如果起步后没有出现结晶器液面结冷钢，2分钟后，计算机控制每隔30秒拉速提升0.03m/min，当拉速达到0.70m/min后，终止自动控制拉速，改为手动控制，然后以每40秒提升0.03m/min幅度将拉速提升到正常工作拉速；
所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.08～0.19Wt％，断面：220×1500～1810mm，钢水液相线温度：1511～1525℃，过热度：25～40℃，铸机工作拉速0.28～1.45m/min；锰成分在1.00％以上。
2.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，在1.0m/min拉速条件下保持2～3min再继续提速，目的是确认结晶器内保护渣的液渣层厚度满足提速条件。
3.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.08～0.09Wt％，断面：220×1500mm，钢水液相线温度：1516～1521℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.42m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.42m/min。
4.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.08～0.09Wt％，断面：220×1810mm，钢水液相线温度：1516～1521℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.24m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.24m/min。
5.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.091～0.12Wt％，断面：220×1500mm，钢水液相线温度：1518～1521℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.42m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.42m/min。
6.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.091～0.12Wt％，断面：220×1810mm，钢水液相线温度：1518～1521℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.24m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.24m/min。
7.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.121～0.16Wt％，断面：220×1500mm，钢水液相线温度：1514～1519℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.42m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.42m/min。
8.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.121～0.16Wt％，断面：220×1810mm，钢水液相线温度：1514～1519℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.36m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.36m/min。
9.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.161～0.19Wt％，断面：220×1500mm，钢水液相线温度：1513～1517℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.36m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.36m/min。
10.如权利要求1所述的预防板坯连铸机起步过程产生纵裂纹及粘结漏钢的工艺方法，其特征在于，所述工艺方法适用范围是：钢种C含量:0.161～0.19Wt％，断面：220×1810mm，钢水液相线温度：1513～1517℃，过热度：28～38℃，铸机工作拉速0.28～1.36m/min；手动提速到工作拉速的速度为1.18～1.36m/min。
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Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245232A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造鋳片の表面割れ防止方法 |
| CN102218512A (zh) * | 2011-06-01 | 2011-10-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种结晶器高液位更换中间包的方法 |
| CN104889358A (zh) * | 2014-03-05 | 2015-09-09 | 鞍钢股份有限公司 | 一种控制连铸板坯表面裂纹的方法 |
| CN105689675A (zh) * | 2015-07-24 | 2016-06-22 | 安徽工业大学 | 一种连铸粘结漏钢的治愈控制方法 |
| CN110548848A (zh) * | 2019-09-02 | 2019-12-10 | 柳州钢铁股份有限公司 | 预防板坯连铸机纵裂纹产生及粘结漏钢的方法 |
| CN110640106A (zh) * | 2019-09-12 | 2020-01-03 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种减少宽厚板连铸坯表面纵裂纹的开浇方法 |
| CN112122573A (zh) * | 2020-09-15 | 2020-12-25 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种解决超宽板坯连铸机粘结报警后坯壳脱不开的方法 |
| CN112296299A (zh) * | 2020-11-04 | 2021-02-02 | 山东钢铁集团日照有限公司 | 一种减少超宽板坯连铸机粘结报警的方法 |
-
2021
- 2021-12-24 CN CN202111596070.4A patent/CN114346193A/zh active Pending
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245232A (ja) * | 2006-03-20 | 2007-09-27 | Jfe Steel Kk | 連続鋳造鋳片の表面割れ防止方法 |
| CN102218512A (zh) * | 2011-06-01 | 2011-10-19 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种结晶器高液位更换中间包的方法 |
| CN104889358A (zh) * | 2014-03-05 | 2015-09-09 | 鞍钢股份有限公司 | 一种控制连铸板坯表面裂纹的方法 |
| CN105689675A (zh) * | 2015-07-24 | 2016-06-22 | 安徽工业大学 | 一种连铸粘结漏钢的治愈控制方法 |
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