CN114318153B - 一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢及其制备方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，按质量百分数计包含以下组分：C：0.001％～0.006％，Si：0.3％～1％，Mn：0.1％～0.5％，Cr：15％～20％，Nb：0.1％～0.6％，Ti：0.1％～0.5％，Ni：0.6％～1.2％，Cu：1％～2％，Al：0.5％～2％，余量为铁；所述Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢中，晶内和晶界处均匀分布有Al修饰富Cu相，其中富含Al、Fe、Cu、Si和Cr。本发明还公开了所述Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢的制备方法。本发明的Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，抗拉强度可达730MPa～750MPa，屈服强度可达626MPa～640MPa，延伸率可达27.2％～28.1％。这种铁素体不锈钢可满足汽车排气系统、火力发电领域，以及满足作为固态氧化物燃料电池连接体材料的需求。

Description

一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢及其制备方法

技术领域

本发明涉及金属材料加工技术领域，具体涉及一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢及其制备方法。

背景技术

铁素体不锈钢指含11～30％的Cr、在使用状态下组织结构以铁素体为主的Fe-Cr或Fe-Cr-Mo合金。它具有比奥氏体不锈钢好得多的耐氯化物、苛性碱等应力腐蚀性能，还具有很好的耐海水局部腐蚀(抗点蚀、抗缝隙腐蚀和应力腐蚀开裂)性能和抗高温氧化性能。但普通铁素体不锈钢的缺点是对晶间腐蚀敏感，塑性和韧性较低。

近年来，镍价大幅度波动导致奥氏体不锈钢成本增加，而作为低镍、无镍的“经济型”不锈钢，铁素体不锈钢因其成本低，竞争力强，市场前景看好，研究铁素体不锈钢新品种的开发与生产，对我国的不锈钢产业健康发展十分重要。如何克服普通铁素体不锈钢的缺点，提高其强度和塑性，得到了众多研究者的关注。

发明内容

本发明要解决的技术问题是提供一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢及其制备方法，以同时提高普通铁素体不锈钢的强度和塑性。

为了解决上述技术问题，本发明提供了如下的技术方案：

本发明提供了一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，按质量百分数计，所述Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢包含以下组分：C：0.001%～0.006%，Si：0.3%～1%，Mn：0.1%～0.5%，Cr：15%～20%，Nb：0.1%～0.6%，Ti：0.1%～0.5%，Ni：0.6%～1.2%，Cu：1%～2%，Al：0.5%～2%，余量为铁；

所述Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢中，晶内和晶界处均匀分布有Al修饰富Cu相，其中富含Al、Fe、Cu、Si和Cr。

本发明中，通过控制铁素体不锈钢内Cu的质量分数为1%～2%，Al的质量分数为0.5%～2%，配合特定的时效工艺，从而使得铁素体不锈钢基体内析出大量的Al修饰富Cu相，这种Al修饰富Cu相均匀地分布于晶内和晶界处，其中富含Al、Fe、Cu、Si和Cr元素，并且还含有位错。与普通的富Cu相相比，本发明的Al修饰富Cu相能同时作为位错源和位错阻碍，可以实现对铁素体不锈钢强度和塑性的同时提升。

进一步地，所述Al修饰富Cu相的尺寸为1～50nm。

进一步地，所述Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢中，Al和Cu的总质量分数≤3.5%。Al、Cu的总质量百分比不高于3.5%，能够保证Al和Cu较好的溶解于不锈钢中，而不会使它们在不锈钢中因为富集而恶化不锈钢的力学性能。

本发明还提供了所述的一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢的制备方法，包括以下步骤：

S1、按照以下组分配比进行配料，经感应熔炼，制成铸锭：C：0.001%～0.006%，Si：0.3%～1%，Mn：0.1%～0.5%，Cr：15%～20%，Nb：0.1%～0.6%，Ti：0.1%～0.5%，Ni：0.6%～1.2%，Cu：1%～2%，Al：0.5%～2%，余量为铁；

S2、将铸锭进行均匀化热处理；

S3、将均匀化热处理后的铸锭进行锻造，使晶粒破碎；

S4、将锻造后的胚料进行热轧，得到热轧板；

S5、对热轧板进行退火处理；

S6、将退火后的热轧板进行冷轧以细化晶粒；

S7、将冷轧板在600～800℃下保温0.5～60min，之后水冷，即得到所述Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢。

本发明中，将退火后的冷轧板在600～800℃下保温0.5～60min，这一步的时效热处理能够消除钢中应力，并使Al修饰富Cu相析出，从而对不锈钢的强度和塑性进行同时提升。若时效热处理的时间过长，则会导致富Cu相尺寸过大，从而影响不锈钢的强度；并且，时效热处理的时间过长还会导致排Al，从而得不到含Al的富Cu相。

进一步地，步骤S1中，在感应熔炼的过程中，当熔体中氧的质量百分数小于1.6×10^-7后，再加入Al源、Cu源、Nb源和Ti源。这样可以防止Al、Cu、Nb、Ti被氧化成氧化物，能够更好地使Al、Cu、Nb、Ti固溶到钢液中。

进一步地，步骤S2中，所述均匀化热处理的温度为1100～1200℃，保温时间为1～5h。

进一步地，步骤S3中，进行锻造过程中，开锻温度为1200～1150℃，终锻温度为850～950℃，锻造比不小于6。

进一步地，步骤S4中，进行热轧过程中，开轧温度为1100～1200℃，终轧温度为850～950℃，轧制变形量不小于50%。由于Al的添加会降低铁素体不锈钢的塑性，因此轧制温度较高，以防止轧制开裂。而高的轧制变形量可以进一步细化晶粒。

进一步地，步骤S5中，所述退火处理的温度为950～1150℃，保温时间为0.5～3h。

进一步地，步骤S6中，冷轧前，先去除退火后的热轧板的氧化皮，再对热轧板进行冷轧以细化晶粒，冷轧的轧制变形量不低于60%。

本发明中，较高的冷轧变形量是为了使晶粒更加细化，为后续Al修饰富Cu相的析出提供更多的形核点位，提高Al修饰富Cu相对不锈钢的强化效果。

与现有技术相比，本发明的有益效果在于：

1. 本发明的Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢中含有15%～20%Cr，通过在钢中加入总质量百分比不高于3.5%的Al、Cu，由于Al原子与Cu、Fe原子间的半径差异较大，以及Al-Cu原子对间具有强吸引作用，Al-Al原子对间具有强排斥作用，能够使钢在加工过程中产生均匀分布的Al修饰富Cu相，实现对铁素体不锈钢的强化。

2. 本发明的Al修饰富Cu相强化不锈钢的制备方法中，采用感应熔炼能够保证不锈钢的纯净度，铸锭于1100～1200℃下保温1～5h进行均匀化热处理，一方面能够去除钢锭中残留的热应力，另一方面还能够促进Al、Cu、Nb、Ti在不锈钢中的固溶；将均匀化热处理后的铸锭进行高温锻造，能够破碎晶粒，能够促使合金元素分布的更加均匀。由于锻造和热轧过程中会有大量的析出相析出，以及内部存在较大的应力，而热轧后的退火处理，可以使析出相回溶并且消除锻造和热轧产生的应力；随后的冷轧可以引起细晶强化的同时，还能为后续Al修饰富Cu相的析出提供更多的形核点位，提高Al修饰富Cu相对不锈钢的强化效果。

3. 本发明制备的Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢具有优良的力学性能。其抗拉强度可达730MPa～750MPa，屈服强度可达626MPa～640MPa，延伸率可达27.2%～28.1%。这种铁素体不锈钢可满足汽车排气系统、火力发电领域，以及满足作为固态氧化物燃料电池连接体材料的需求。

附图说明

图1为Al修饰富Cu相和无Al修饰富Cu相内部有无位错的对比照片。

图2为实施例1中所析出的Al修饰富Cu相的分布照片。

图3为实施例1中所析出的Al修饰富Cu相高倍放大照片。

图4为Al修饰富Cu相强化不锈钢（实施例1）与未经Al修饰富Cu相强化不锈钢（对比例1）的工程应力应变曲线对比。

具体实施方式

除非另有定义，本文所使用的所有的技术和科学术语与属于本发明的技术领域的技术人员通常理解的含义相同。本文中在本发明的说明书中所使用的术语只是为了描述具体的实施例的目的，不是旨在于限制本发明。本文所使用的术语“及／或”包括一个或多个相关的所列项目的任意的和所有的组合。

下面结合附图和具体实施例对本发明作进一步说明，以使本领域的技术人员可以更好地理解本发明并能予以实施，但所举实施例不作为对本发明的限定。

下述实施例中所使用的实验方法如无特殊说明，均为常规方法，所用的材料、试剂等，如无特殊说明，均可从商业途径得到。

实施例1

本实施例的Al修饰富Cu相强化不锈钢中，以质量百分数计，包括：C：0.003%，Si：0.4%，Mn：0.3%，Cr：16%，Nb：0.2%，Ti：0.2%，Ni：0.8%，Cu：1.2%，Al：0.9%，余量为铁。

本实施例中Al修饰富Cu相强化不锈钢的制备方法，包括以下步骤：

（1）感应熔炼：按照上述的配比进行配料，熔炼制成铸锭；加入Al、Cu时，溶体中氧的质量百分数为1.5×10^-7；

（2）均匀化热处理：将铸锭于1200℃下保温5h；

（3）高温晶粒破碎：将均匀化热处理后的铸锭进行高温锻造，开锻温度为1150℃，终锻温度为950℃，锻造比为6；

（4）高温热轧：将高温锻造后的胚料进行高温热轧，热轧的开轧温度为1200℃，终轧温度为950℃，轧制变形量为55%；

（5）退火处理：将热轧板在1150℃下保温1h；

（6）冷轧细化晶粒：将步骤（5）处理后的热轧板表面氧化皮去除，然后进行变形量为60%的冷轧；

（7）组织调控热处理：将步骤（6）处理完的冷轧板在600℃下保温30min，保温结束后进行水冷，得到本发明的Al修饰富Cu相强化不锈钢。

上述成分的Al修饰富Cu相强化不锈钢中Al修饰富Cu相富含Al、Cu、Fe、Cr、Si，其尺寸为15～40nm。

实施例2

本实施例制得的Al修饰富Cu相强化不锈钢的性能检测如表1所示。

本实施例的Al修饰富Cu相强化不锈钢中，以质量百分数计，包括：C：0.003%，Si：0.45%，Mn：0.2%，Cr：17%，Nb：0.3%，Ti：0.2%，Ni：0.9%，Cu：1.5%，Al：1%，余量为铁。

本实施例中Al修饰富Cu相强化不锈钢的制备方法，包括以下步骤：

（1）感应熔炼：按照上述的配比进行配料，熔炼制成铸锭；加入Al、Cu时，溶体中氧的质量百分数为1.55×10^-7；

（2）均匀化热处理：将铸锭于1200℃下保温4h；

（3）高温晶粒破碎：将均匀化热处理后的铸锭进行高温锻造，开锻温度为1200℃，终锻温度为900℃，锻造比为7；

（4）高温热轧：将高温锻造后的胚料进行高温热轧，热轧的开轧温度为1150℃，终轧温度为900℃，轧制变形量为60%；

（5）退火处理：将热轧板在1100℃下保温2h；

（6）冷轧细化晶粒：将步骤（5）处理后的热轧板表面氧化皮去除，然后进行变形量为55%的冷轧；

（7）组织调控热处理：将步骤（6）处理完的冷轧板在700℃下保温60min，保温结束后进行水冷，得到本发明的Al修饰富Cu相强化不锈钢。

上述成分的Al修饰富Cu相强化不锈钢中Al修饰富Cu相富含Al、Cu、Fe、Cr、Si，其尺寸为40～45nm。

实施例3

本实施例的Al修饰富Cu相强化不锈钢中，以质量百分数计，包括：C：0.0045%，Si：0.5%，Mn：0.4%，Cr：18.5%，Nb：0.5%，Ti：0.2%，Ni：0.92%，Cu：1.8%，Al：1.5%，余量为铁。

本实施例中Al修饰富Cu相强化不锈钢的制备方法，包括以下步骤：

（1）感应熔炼：按照上述的配比进行配料，熔炼制成铸锭；加入Al、Cu时，溶体中氧的质量百分数为1.6×10^-7；

（2）均匀化热处理：将铸锭于1200℃下保温4.5h；

（3）高温晶粒破碎：将均匀化热处理后的铸锭进行高温锻造，开锻温度为1130℃，终锻温度为850℃，锻造比为10；

（4）高温热轧：将高温锻造后的胚料进行高温热轧，热轧的开轧温度为1170℃，终轧温度为920℃，轧制变形量为53%；

（5）退火处理：将热轧板在1150℃下保温0.5h；

（6）冷轧细化晶粒：将步骤（5）处理后的热轧板表面氧化皮去除，然后进行变形量为68%的冷轧；

（7）组织调控热处理：将步骤（6）处理完的冷轧板在600℃下保温60min，保温结束后进行水冷，得到本发明的Al修饰富Cu相强化不锈钢。

上述成分的Al修饰富Cu相强化不锈钢中Al修饰富Cu相富含Al、Cu、Fe、Cr、Si，其尺寸为10～30nm。

实施例4

本实施例制得的Al修饰富Cu相强化不锈钢的性能检测如表1所示。

本实施例的Al修饰富Cu相强化不锈钢中，以质量百分数计，包括：C：0.002%，Si：0.7%，Mn：0.35%，Cr：19%，Nb：0.5%，Ti：0.16%，Ni：0.7%，Cu：1.1%，Al：0.5%，余量为铁。

本实施例中Al修饰富Cu相强化不锈钢的制备方法，包括以下步骤：

（1）感应熔炼：按照上述的配比进行配料，熔炼制成铸锭；加入Al、Cu时，溶体中氧的质量百分数为1.3×10^-7；

（2）均匀化热处理：将铸锭于1120℃下保温5h；

（3）高温晶粒破碎：将均匀化热处理后的铸锭进行高温锻造，开锻温度为1160℃，终锻温度为890℃，锻造比为9；

（4）高温热轧：将高温锻造后的胚料进行高温热轧，热轧的开轧温度为1180℃，终轧温度为880℃，轧制变形量为75%；

（5）退火处理：将热轧板在1160℃下保温0.8h；

（6）冷轧细化晶粒：将步骤（5）处理后的热轧板表面氧化皮去除，然后进行变形量为72%的冷轧；

（7）组织调控热处理：将步骤（6）处理完的冷轧板在800℃下保温0.5min，保温结束后进行水冷，得到本发明的Al修饰富Cu相强化不锈钢。

上述成分的Al修饰富Cu相强化不锈钢中Al修饰富Cu相富含Al、Cu、Fe、Cr、Si，其尺寸为20～40nm。

对比例1

本对比例的富Cu相强化不锈钢中，以质量百分数计，包括：C：0.0025%，Si：0.9%，Mn：0.45%，Cr：20%，Nb：0.55%，Ti：0.32%，Ni：1.1%，Cu：2%，余量为铁。

本实施例中富Cu相强化不锈钢的制备方法，包括以下步骤：

（1）感应熔炼：按照上述的配比进行配料，熔炼制成铸锭；加入Al时，溶体中氧的质量百分数为1.0×10^-7；

（2）均匀化热处理：将铸锭于1200℃下保温4h；

（3）高温晶粒破碎：将均匀化热处理后的铸锭进行高温锻造，开锻温度为1200℃，终锻温度为900℃，锻造比为7；

（4）高温热轧：将高温锻造后的胚料进行高温热轧，热轧的开轧温度为1200℃，终轧温度为900℃，轧制变形量为66%；

（5）退火处理：将热轧板在1100℃下保温1.5h；

（6）冷轧细化晶粒：将步骤（5）处理后的热轧板表面氧化皮去除，然后进行变形量为80%的冷轧；

（7）组织调控热处理：将步骤（6）处理完的冷轧板在650℃下保温40min，之后进行水冷，得到富Cu相强化不锈钢。

上述成分的富Cu相强化不锈钢中富Cu相富含Cu、Fe、Cr、Si，其尺寸为15～40nm。

对比例2

本对比例的Al修饰富Cu相强化不锈钢中，以质量百分数计，包括：C：0.0051%，Si：0.63%，Mn：0.41%，Cr：18.2%，Nb：0.4%，Ti：0.2%，Ni：0.7%，Cu：2.1%，Al：3%，余量为铁。

本实施例中Al修饰富Cu相强化不锈钢的制备方法，包括以下步骤：

（1）感应熔炼：按照上述的配比进行配料，熔炼制成铸锭；加入Al、Cu时，溶体中氧的质量百分数为1.1×10^-7；

（2）均匀化热处理：将铸锭于1120℃下保温3.5h；

（3）高温晶粒破碎：将均匀化热处理后的铸锭进行高温锻造，开锻温度为1155℃，终锻温度为930℃，锻造比为6；

（4）高温热轧：将高温锻造后的胚料进行高温热轧，热轧的开轧温度为1170℃，终轧温度为860℃，轧制变形量为75%；

（5）退火处理：将热轧板在1120℃下保温2.5h；

（6）冷轧细化晶粒：将步骤（5）处理后的热轧板表面氧化皮去除，然后进行变形量为65%的冷轧；

（7）组织调控热处理：将步骤（6）处理完的冷轧板在700℃下保温5min，保温结束后进行水冷，得到本发明的Al修饰富Cu相强化不锈钢。

上述成分的Al修饰富Cu相强化不锈钢中Al修饰富Cu相富含Al、Cu、Fe、Cr、Si，其尺寸为30～50nm。

对比例3

本实施例的铁素体不锈钢中，以质量百分数计，包括：C：0.0042%，Si：0.55%，Mn：0.43%，Cr：16.7%，Nb：0.15%，Ti：0.19%，Ni：1.1%，Cu：0.95%，Al：0.4%，余量为铁。

本实施例中铁素体不锈钢的制备方法，包括以下步骤：

（1）感应熔炼：按照上述的配比进行配料，熔炼制成铸锭；加入Al、Cu时，溶体中氧的质量百分数为1.51×10^-7；

（2）均匀化热处理：将铸锭于1190℃下保温3h；

（3）高温晶粒破碎：将均匀化热处理后的铸锭进行高温锻造，开锻温度为1185℃，终锻温度为925℃，锻造比为7；

（4）高温热轧：将高温锻造后的胚料进行高温热轧，热轧的开轧温度为1020℃，终轧温度为895℃，轧制变形量为68%；

（5）退火处理：将热轧板在980℃下保温1.5h；

（6）冷轧细化晶粒：将步骤（5）处理后的热轧板表面氧化皮去除，然后进行变形量为80%的冷轧；

（7）组织调控热处理：将步骤（6）处理完的冷轧板在800℃下保温3min，保温结束后进行水冷，得到本发明的铁素体不锈钢。

上述成分的铁素体不锈钢中，由于Cu元素含量低于1%，时效处理后无法析出富Cu相。

性能测试

附图1为Al修饰富Cu相（实施例1）和无Al修饰富Cu相（对比例1）内部有无位错的对比照片.

从图1中可以看出，实施例1制备的Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其基体中Al修饰富Cu相内部含有大量位错，这种Al修饰富Cu相能同时作为位错源和位错阻碍，可以实现对铁素体不锈钢强度和塑性的同时提升。对比例1的铁素体不锈钢，由于并不含有Al元素，因此不锈钢基体中析出的是无Al修饰富Cu相，富Cu相中并无位错产生。

对实施例1-4、对比例1-3制备的不锈钢的抗拉强度、屈服强度、延伸率进行测试，所得结果如表1所示。

表1

成品钢	抗拉强度/MPa	屈服强度/MPa	延伸率/%
				实施例1	750	640	27.5
实施例2	730	626	28
				实施例3	743	630	27.2
实施例4	748	633	28.1
				对比例1	501	419	26.5
对比例2	520	428	24
				对比例3	513	402	25.3

从表1可以看出，实施例1-4制备的Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，具有优良的力学性能，其抗拉强度为730MPa～750MPa，屈服强度为626MPa～640MPa，延伸率为27.2%～28.1%。

对比例1的铁素体不锈钢，由于不锈钢基体中析出的是无Al修饰富Cu相，富Cu相中并无位错产生，导致其抗拉强度、屈服强度及延伸率均低于实施例的铁素体不锈钢。

对比例2的铁素体不锈钢，其中Cu元素的质量分数为2.1%，Al元素的质量分数为3%，Cu+Al的总质量分数＞3.5%。这会导致部分Al元素以固溶的形式存在于不锈钢基体中，从而会导致不锈钢的塑性恶化，进而导致其抗拉强度、屈服强度及延伸率均出现了下降。

对比例3的铁素体不锈钢，其中Cu元素的质量分数小于1%，从而无法形成富Cu相，也就无法起到对铁素体不锈钢强化的作用，因此，铁素体不锈钢的抗拉强度、屈服强度及延伸率均出现了下降。

综上，本发明的Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢具有优良的力学性能，可满足汽车排气系统、火力发电领域，以及满足作为固态氧化物燃料电池连接体材料的需求。

以上所述实施例仅是为充分说明本发明而所举的较佳的实施例，本发明的保护范围不限于此。本技术领域的技术人员在本发明基础上所作的等同替代或变换，均在本发明的保护范围之内。本发明的保护范围以权利要求书为准。

Claims (8)

1.一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其特征在于，按质量百分数计，所述Al修饰富

Cu相强化铁素体不锈钢包含以下组分：C：0.001％～0.006％，Si：0.3％～1％，Mn：0.1％～0.5％，Cr：15％～20％，Nb：0.1％～0.6％，Ti：0.1％～0.5％，Ni：0.6％～1.2％，Cu：1％～2％，Al：0.5％～2％，余量为铁；

所述Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢中，晶内和晶界处均匀分布有Al修饰富Cu相，其

中富含Al、Fe、Cu、Si和Cr；

所述Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢中，Al和Cu的总质量分数≤3.5％；

所述的Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢的制备方法包括以下步骤：

S1、按照以下组分配比进行配料，经感应熔炼，制成铸锭：C：0.001％～0.006％，Si：0.3％～1％，Mn：0.1％～0.5％，Cr：15％～20％，Nb：0.1％～0.6％，Ti：0.1％～0.5％，Ni：0.6％～1.2％，Cu：1％～2％，Al：0.5％～2％，余量为铁；

S2、将铸锭进行均匀化热处理；

S3、将均匀化热处理后的铸锭进行锻造，使晶粒破碎；

S4、将锻造后的胚料进行热轧，得到热轧板；

S5、对热轧板进行退火处理；

S6、将退火后的热轧板进行冷轧以细化晶粒；

S7、将冷轧板在600～800℃下保温0.5～60min，之后水冷，即得到所述Al修饰富Cu相强

化铁素体不锈钢。

2.根据权利要求1所述的一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其特征在于，所述Al修饰富Cu相的尺寸为1～50nm。

3.根据权利要求1所述的一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其特征在于，步骤S1中，在感应熔炼的过程中，当熔体中氧的质量百分数小于1.6×10^-7后，再加入Al源、Cu源、Nb源和Ti源。

4.根据权利要求1所述的一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其特征在于，步骤S2中，所述均匀化热处理的温度为1100～1200℃，保温时间为1～5h。

5.根据权利要求1所述的一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其特征在于，步骤S3中，进行锻造过程中，开锻温度为1200～1150℃，终锻温度为850～950℃，锻造比不小于6。

6.根据权利要求1所述的一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其特征在于，步骤S4中，进行热轧过程中，开轧温度为1100～1200℃，终轧温度为850～950℃，轧制变形量不小于50％。

7.根据权利要求1所述的一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其特征在于，步骤S5中，所述退火处理的温度为950～1150℃，保温时间为0.5～3h。

8.根据权利要求1所述的一种Al修饰富Cu相强化铁素体不锈钢，其特征在于，步骤S6中，冷轧前，先去除退火后的热轧板的氧化皮，再对热轧板进行冷轧以细化晶粒，冷轧的轧制变形量不低于60％。

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