CN114134432A - 一种tmcp工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造方法 - Google Patents

一种tmcp工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114134432A
CN114134432A CN202110487959.2A CN202110487959A CN114134432A CN 114134432 A CN114134432 A CN 114134432A CN 202110487959 A CN202110487959 A CN 202110487959A CN 114134432 A CN114134432 A CN 114134432A
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel plate
equal
continuous casting
temperature
tempering
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202110487959.2A
Other languages
English (en)
Other versions
CN114134432B (zh
Inventor
孙宪进
罗元东
许峰
诸建阳
苗丕峰
许晓红
白云
林涛
石艾来
徐光琴
芦莎
陶君
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Jiangyin Xingcheng Special Steel Works Co Ltd
Original Assignee
Jiangyin Xingcheng Special Steel Works Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Jiangyin Xingcheng Special Steel Works Co Ltd filed Critical Jiangyin Xingcheng Special Steel Works Co Ltd
Priority to CN202110487959.2A priority Critical patent/CN114134432B/zh
Publication of CN114134432A publication Critical patent/CN114134432A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114134432B publication Critical patent/CN114134432B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Abstract

本发明涉一种TMCP工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造方法：该钢板的微观结构为针状铁素体+多边形铁素体+细小弥散分布的MA组织，钢板的元素组分质量百分比为C 0.06～0.10，Si 0.20～0.40，Mn 1.50～1.70，Al 0.02～0.04，Nb 0.02～0.05，Cr 0.10～0.50，Ni 0.20～0.50，Mo 0.15～0.40，Ti 0.01～0.02，Cu≤0.30，Pcm≤0.20，余量为Fe及不可避免的杂质。高温回火试验证明，具有该微观组织类型可保证钢板具有良好的高温回火稳定性和低温韧性，突破了以往TMCP工艺生产高强钢板高温回火稳定性差的技术瓶颈，提供了一种新型中厚板的制造方法。

Description

一种TMCP工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造 方法
技术领域
本发明属于冶金技术领域，涉及一种TMCP工艺生产的高回火稳定性钢板及制造方法。
背景技术
在许多工程应用中，需要在钢板焊接后进行焊后消应力处理，减少焊接接头位置由于应力集中导致断裂风险，部分容器设备制造后，需要进行整体回火处理，以保证设备在高温环境下运行安全。在类似的应用条件下，钢板均需要满足高回火稳定性，也就是说在高温回火处理后，钢板的性能没有明显下降。
通常，热处理交货的钢板能够满足回火稳定性的要求，回火稳定性的高低与钢种成分、热处理工艺和强度要求有关，正火交货状态的钢板强度一般较低，高强度钢板普遍采用调质交货。TMCP工艺生产的钢板，主要通过控轧控冷实现的晶粒细化和高密度位错强化提高强度，因此回火稳定性普遍较差，仅能满足中低温回火，高温回火后，强度出现明显下降，难以满足高抗回火稳定性的要求。
专利公告号CN110819890A提供了一种长时间较高温度回火性能稳定的X100超高钢级管线钢板，钢板母材在550-630℃温度范围内回火后能够满足性能要求，但对于回火温度超过630℃以上钢板性能变化情况没有涉及。专利公告号CN107326304A提供了一种TMCP型屈服500MPa级桥梁钢板，可满足500-550℃回火后屈服强度大于等于500MPa，抗拉强度大于等于630MPa，没有涉及更高回火温度下钢板的强度指标。国内未见有回火温度达到720℃条件下，仍能满足屈服强度大于等于570MPa，抗拉强度大于等于670MPa的TMCP工艺生产高强钢板的报道。
发明内容
本发明针对传统TMCP工艺生产的钢板抗回火稳定性差的难题，提供一种TMCP工艺生产的高回火稳定性钢板及制造方法。
本发明解决上述问题所采用的技术方案为：一种TMCP工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板，该钢板的微观结构为针状铁素体+多边形铁素体+细小弥散分布的MA组织，所述钢板的元素组分质量百分比为C 0.06～0.10，Si 0.20～0.40，Mn 1.50～1.70，Al0.02～0.04，Nb 0.02～0.05，Cr 0.10～0.50，Ni 0.20～0.50，Mo 0.15～0.40，Ti 0.01～0.02，Cu≤0.30，Pcm≤0.20，焊接裂纹敏感系数Pcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B，余量为Fe及不可避免的杂质。
本发明针对TMCP工艺生产高强钢板抗高温回火稳定性差的问题，通过Ni+Cr+Mo+Nb微合金化元素设计，利用控轧控冷工艺在适当的温度和冷却速度区间内得到针状铁素体+多边形铁素体的同时，形成细小弥散分布的MA组织。该钢板可满足在550℃-720℃、保温4.5～4.7min/mm*T(钢板厚度mm)的回火条件下，屈服强度≥570MPa，抗拉强度≥670MPa。系列高温回火试验证明，具有该微观组织类型可保证钢板具有良好的高温回火稳定性和低温韧性，突破了以往TMCP工艺生产高强钢板高温回火稳定性差的技术瓶颈，提供了一种新型中厚板的制造方法。
本发明中所含有所有组分的作用及其含量选择理由具体说明如下：
C：影响动态组织转变的关键元素，对钢板的强度和韧性有显著影响。含量过高，固溶强化效果好，回火稳定性高，但韧性较差，含量过低，焊接性好，韧性较好，但强度较低。
Si：主要脱氧元素，固溶强化提高钢板强度，过高对表面质量有损害。
Mn：主要强化元素，通过固溶强化提高钢在热轧状态和回火状态下的强度和硬度，有利于提高抗回火稳定性，含量过高容易产生中心偏析，导致心部韧性降低。
Al：脱氧元素，可通过形成AlN起到细化晶粒的作用。
Nb：粗轧阶段，通过提高奥氏体再结晶区温度范围可有效细化奥氏体晶粒，有利于强度和韧性的提高，精轧阶段可通过位错强化和析出强化提高钢的强度和韧性，对钢的回火稳定性影响不大。
Cr：提高回火稳定性的主要元素，过高会使钢板韧性降低，并增加回火脆性，不利于低温韧性提高。
Ni：通过固溶强化提高钢的强度，是提高钢回火稳定性的主要元素之一，同时可改善低温冲击韧性，属于贵重合金元素，经济性较差。
Mo：能够推迟铁素体转变，有利于控轧控冷阶段在较低冷速下得到针状铁素体组织，同时能够提高高温回火稳定性，属于贵重合金元素，经济性较差。
Ti：固氮元素，通过形成TiN起到析出强化和细晶强化的作用，有效细化晶粒，但Ti含量过多容易出现粗大的析出相，对韧性不利。
一种TMCP工艺生产的高回火稳定性钢板的制造方法，包含以下工艺步骤：
步骤1、炼钢，冶炼符合元素组分的钢水，然后利用板坯连铸工艺得到连铸坯；
步骤2、将连铸坯再加热奥氏体化使元素充分固溶，出炉后使用高压水除鳞除去连铸坯表面的氧化铁皮；
步骤3、连铸坯进行两阶段轧制，第一阶段为粗轧阶段，开轧温度在1050-1150℃，累计综合压下率≥50％，后三道次单道次平均压下率≥20％，通过在再结晶区轧制细化奥氏体晶粒度；第二阶段为精轧阶段，开轧温度为820～880℃，终轧温度800～820℃，累计道次压下率≥65％；轧后钢板进行ACC快冷，冷速10～15℃/s，终冷温度560～600℃，由此得到针状铁素体+多边形铁素体+弥散分布的MA组织。
作为一种实施方式，步骤1钢水冶炼涉及KR铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH真空脱气处理。
作为一种实施方式，步骤2，连铸坯再加热至1150-1220℃，保温0.5～0.6min/mm×连铸坯厚度mm，使钢中的合金元素充分固溶以保证性能的均匀性。
结合各元素对控轧控冷阶段组织调控需求和高温回火条件下所需的抗回火稳定性要求，进行合理的匹配，通过成分+工艺得到针状铁素体+多边形铁素体+细小弥散MA的混合组织，从而实现TMCP工艺条件下得到具有高回火稳定性高强度钢板的目的。
与现有技术相比，本发明的优点在于：
(1)本发明所生产的钢板比传统TMCP工艺钢板具有更好的高温回火稳定性，适应550-720℃区间内的回火温度范围。
(2)热轧态性能满足屈服强度≥600MPa，抗拉强度≥700MPa，经过550℃、600℃、630℃、680℃、700℃、720℃，保温时间4.6min/mm*钢板厚度(mm)，高温回火处理后，屈服强度≥570MPa，抗拉强度≥670MPa，-40℃冲击功≥200J，具有良好的高温回火稳定性。
(3)与传统需要调质工艺生产抗高温回火稳定性的钢板相比，本申请的钢板制造方法省去了热处理环节，具有节能、环保的优点。
附图说明
图1为本发明30mm厚度钢板的TMCP交货状态显微组织照片；
图2为本发明30mm厚度钢板的550℃回火状态显微组织照片；
图3为本发明30mm厚度钢板的600℃回火状态显微组织照片；
图4为本发明30mm厚度钢板的630℃回火状态显微组织照片；
图5为本发明30mm厚度钢板的680℃回火状态显微组织照片；
图6为本发明30mm厚度钢板的700℃回火状态显微组织照片；
图7为本发明30mm厚度钢板的720℃回火状态显微组织照片。
具体实施方式
以下结合实施例对本发明作进一步详细描述，所述实施例是示例性的，旨在用于解释本发明，而不能理解为对本发明的限制。
实施例：
根据表1的化学成分范围，经KR铁水预处理—转炉冶炼—LF精炼—RH真空脱气—370mm厚度连铸坯连铸—连铸坯缓冷—连铸坯检查清理—铸坯加热—高压水除鳞—控制轧制—控制冷却—矫直—工艺步骤，制造一种TMCP工艺生产的高回火稳定性高强钢板。
上述加热、轧制和缓冷阶段的具体工艺为：370mm厚度连铸坯加热至1210℃，保温190min，连铸坯出炉后使用高压水除鳞；然后进行两阶段轧制，第一阶段开轧温度1080℃，累计压下率75％，后三道次单道次平均压下率≥20％，中间坯厚度90mm；第二阶段开轧温度为860℃，终轧温度815℃，累计道次压下率66.7％，最终钢板厚度为30mm；轧后进行快速冷却，出水温度585℃，冷速12℃/s。
从热轧态钢板取样，进行回火稳定性测试，回火温度分别为550℃、600℃、630℃、680℃、700℃、720℃，保温时间均为140min，测试拉伸试样和进行-40℃冲击试验。
试验钢板的力学性能见表2。
表1实施例钢板的化学成分(wt.％)
Figure BDA0003051226530000041
Pcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B
表2实施例钢板的力学性能
Figure BDA0003051226530000051
除上述实施例外，本发明还包括有其他实施方式，凡采用等同变换或者等效替换方式形成的技术方案，均应落入本发明权利要求的保护范围之内。

Claims (5)

1.一种TMCP工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板，其特征在于：该钢板的微观结构为针状铁素体+多边形铁素体+细小弥散分布的MA组织，所述钢板的元素组分质量百分比为C 0.06～0.10，Si 0.20～0.40，Mn 1.50～1.70，Al 0.02～0.04，Nb 0.02～0.05，Cr0.10～0.50，Ni 0.20～0.50，Mo 0.15～0.40，Ti 0.01～0.02，Cu≤0.30，Pcm≤0.20，焊接裂纹敏感系数Pcm＝C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B，余量为Fe及不可避免的杂质。
2.根据权利要求1所述的钢板，其特征在于：该钢板热轧态满足屈服强度≥600MPa，抗拉强度≥700MPa，满足在550℃～720℃、保温4.5～4.7min/mm×T的回火条件下，T为钢板厚度mm，屈服强度≥570MPa，抗拉强度≥670MPa，-40℃冲击功≥200J。
3.根据权利要求1所述钢板的制造方法，其特征在于：包含如下步骤
步骤1、炼钢，冶炼符合元素组分的钢水，然后利用板坯连铸工艺得到连铸坯；
步骤2、将连铸坯再加热奥氏体化使元素充分固溶，出炉后使用高压水除鳞除去连铸坯表面的氧化铁皮；
步骤3、连铸坯进行两阶段轧制，第一阶段为粗轧阶段，开轧温度在1050-1150℃，累计综合压下率≥50％，后三道次单道次平均压下率≥20％，通过在再结晶区轧制细化奥氏体晶粒度；第二阶段为精轧阶段，开轧温度为820～880℃，终轧温度800～820℃，累计道次压下率≥65％；轧后钢板进行ACC快冷，冷速10～15℃/s，终冷温度560～600℃，由此得到针状铁素体+多边形铁素体+弥散分布的MA组织。
4.根据权利要求3所述的制造方法，其特征在于：步骤1钢水冶炼涉及KR铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼、RH真空脱气处理。
5.根据权利要求3所述的制造方法，其特征在于：步骤2，连铸坯再加热至1150-1220℃，保温0.5～0.6min/mm×连铸坯厚度mm，使钢中的合金元素充分固溶以保证性能的均匀性。
CN202110487959.2A 2021-05-06 2021-05-06 一种tmcp工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造方法 Active CN114134432B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110487959.2A CN114134432B (zh) 2021-05-06 2021-05-06 一种tmcp工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110487959.2A CN114134432B (zh) 2021-05-06 2021-05-06 一种tmcp工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114134432A true CN114134432A (zh) 2022-03-04
CN114134432B CN114134432B (zh) 2022-12-06

Family

ID=80438625

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110487959.2A Active CN114134432B (zh) 2021-05-06 2021-05-06 一种tmcp工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114134432B (zh)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101096738A (zh) * 2006-06-26 2008-01-02 舞阳钢铁有限责任公司 低焊接裂纹敏感性钢板及其生产方法
CN102534383A (zh) * 2012-03-01 2012-07-04 首钢总公司 高韧性海洋工程用钢板及其制造方法
CN105143487A (zh) * 2013-08-30 2015-12-09 新日铁住金株式会社 耐酸性、耐压碎特性及低温韧性优异的厚壁高强度线管用钢板和线管
CN110819890A (zh) * 2019-10-10 2020-02-21 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种长时间较高温度回火性能稳定的x100超高钢级管线钢板及其制造方法
US20200080179A1 (en) * 2016-12-23 2020-03-12 Posco High-strength steel having excellent fracture initiation resistance and fracture propagation arrestability at low temperature and method of manufacturing the same
CN111492085A (zh) * 2017-12-22 2020-08-04 株式会社Posco 低温下抗断裂性优异的极地环境用高强度钢材及其制造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101096738A (zh) * 2006-06-26 2008-01-02 舞阳钢铁有限责任公司 低焊接裂纹敏感性钢板及其生产方法
CN102534383A (zh) * 2012-03-01 2012-07-04 首钢总公司 高韧性海洋工程用钢板及其制造方法
CN105143487A (zh) * 2013-08-30 2015-12-09 新日铁住金株式会社 耐酸性、耐压碎特性及低温韧性优异的厚壁高强度线管用钢板和线管
US20200080179A1 (en) * 2016-12-23 2020-03-12 Posco High-strength steel having excellent fracture initiation resistance and fracture propagation arrestability at low temperature and method of manufacturing the same
CN111492085A (zh) * 2017-12-22 2020-08-04 株式会社Posco 低温下抗断裂性优异的极地环境用高强度钢材及其制造方法
CN110819890A (zh) * 2019-10-10 2020-02-21 江阴兴澄特种钢铁有限公司 一种长时间较高温度回火性能稳定的x100超高钢级管线钢板及其制造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
张继明等: "《X90/X100管线钢与钢管显微组织鉴定图谱》", 30 November 2017, 陕西科学技术出版社 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN114134432B (zh) 2022-12-06

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2022011936A1 (zh) 一种具有优良低温韧性的高强度容器板及制造方法
EP3789508A1 (en) Yield strength 460 mpa grade hot-rolled high-toughness low-temperature-resistant h-beam and preparation method therefor
WO2020062564A1 (zh) 一种超高钢q960e厚板及制造方法
CN111286670A (zh) 中碳非调质钢及其制备工艺和连杆及其制备工艺
CN107937807B (zh) 770MPa级低焊接裂纹敏感性压力容器钢及其制造方法
CN111636034B (zh) 一种抗腐蚀稀土高性能桥梁用钢Q500qE宽厚钢板的生产方法
CN110184528A (zh) 一种高温模拟焊后热处理条件下具有优异性能的q345r钢板及其制造方法
CN114134406B (zh) 一种20-50mm厚落锤和心部低温韧性优良的球罐钢板及其制造方法
CN115181911B (zh) 特厚Q500qE桥梁钢板及其生产方法
CN108342649B (zh) 一种耐酸腐蚀的调质高强度压力容器用钢及生产方法
CN111996462B (zh) 一种纵向变厚度超高强船板及生产方法
CN111893401A (zh) 高加载应力下抗sscc性能优良l450ms管线钢及其制造方法
CN114875331B (zh) 一种具有优良心部疲劳性能的610MPa级厚钢板及其生产方法
CN115261746B (zh) 特厚Q420qE桥梁钢板及其生产方法
CN114892105B (zh) 一种具有优异抗脆断性能的船用5Ni钢板及其制造方法
CN115094298A (zh) 一种600MPa级低碳当量水电用钢的生产方法
CN114134432B (zh) 一种tmcp工艺生产的高抗回火稳定性的高强度钢板及其制造方法
CN115198194A (zh) 一种低屈强比调质容器钢板的生产方法
CN113755759A (zh) 一种厚规格高韧性低合金高强结构钢及其生产方法
CN114231703A (zh) 一种高强度简化退火冷镦钢生产方法
RU2797390C1 (ru) Сверхтолстый лист стали для сосуда с хорошей ударной вязкостью при низких температурах в центре и способ производства
CN113151737B (zh) 一种抗氢致裂纹的08Ni3DR钢板及其制造方法
CN116377328B (zh) 一种x60钢板及其制造方法
CN116162848A (zh) 一种高温抗疲劳低合金钢板及其制造方法
CN115369323A (zh) 一种800MPa级抗氢致裂纹容器钢板及其生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant