CN114074155A - 高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法 - Google Patents

高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法 Download PDF

Info

Publication number
CN114074155A
CN114074155A CN202111307782.XA CN202111307782A CN114074155A CN 114074155 A CN114074155 A CN 114074155A CN 202111307782 A CN202111307782 A CN 202111307782A CN 114074155 A CN114074155 A CN 114074155A
Authority
CN
China
Prior art keywords
bearing ring
ring blank
main roller
roller
current
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202111307782.XA
Other languages
English (en)
Other versions
CN114074155B (zh
Inventor
王丰
钱东升
华林
邓加东
刘毅
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wuhan University of Technology WUT
Original Assignee
Wuhan University of Technology WUT
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wuhan University of Technology WUT filed Critical Wuhan University of Technology WUT
Priority to CN202111307782.XA priority Critical patent/CN114074155B/zh
Publication of CN114074155A publication Critical patent/CN114074155A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN114074155B publication Critical patent/CN114074155B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21HMAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
    • B21H1/00Making articles shaped as bodies of revolution
    • B21H1/06Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length
    • B21H1/12Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length rings for ball or roller bearings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)

Abstract

本发明公开了一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,该方法在轴承环件室温轧制成形过程中引入电磁场,利用电磁场的增塑效应和室温轧制的细晶作用轧制轴承环件。本发明还公开一种采用上述方法的高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置。本发明能解决轴承环件成形晶粒粗大和损伤缺陷问题,实现轴承环件高性能低损伤成形。

Description

高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法
技术领域
本发明属于轴承制造技术领域,具体涉及一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法。
背景技术
轴承由内外套圈环件、滚动体和保持架组成。其中,套圈环件是轴承的核心构件,重量和制造成本占轴承的60%~70%,其性能直接决定轴承的寿命和可靠性,是轴承制造的核心。如何通过成形制造获得高性能轴承环件,是国际轴承科学与技术领域高度重视的技术难题。
轴承套圈环件常用材料为高碳铬轴承钢。因高碳铬轴承钢碳含量较高,材料强度高、塑性低、成形性差,工业生产常采用高温热锻和切削成形,但这会导致轴承套圈晶粒组织粗大、滚道流线缺失,严重危害轴承材料抗疲劳性能。
环件轧制成形是轴承套圈的先进成形前沿方向,能够显著改善轴承套圈流线分布,提高综合性能。但高碳铬轴承材料经过高温热轧环变形,晶粒组织粗大的问题仍然存在。同时,由于高碳铬轴承材料的塑性变形能力差,若采用室温冷轧成形则会引起微纳尺度损伤缺陷,由此可见,常规热轧和冷轧成形均存在技术局限,无法实现高碳铬轴承环件性能的进一步提升。
因此,本发明提出一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,以解决目前成形工艺下晶粒组织粗大和损伤缺陷削弱轴承的机械性能和抗疲劳性能的问题。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法,该装置和方法能解决轴承环件成形晶粒粗大和损伤缺陷问题,实现轴承环件高性能低损伤成形。
本发明所采用的就是方案是:
一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,其在轴承环件室温轧制成形过程中引入电磁场,利用电磁场的增塑效应和室温轧制的细晶作用轧制轴承环件。
按上述方案,所述高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法包括如下步骤:
(1)电磁辅助轧制条件准备:
将主轧辊、芯辊和导向辊内孔与轴连接处分别装上绝缘套,即对设备进行绝缘处理;随后将脉冲电源正负极与导电弹簧碳刷连接,连接正极的导电弹簧碳刷与主轧辊接触,连接负级的导电弹簧碳刷与芯辊接触,确保碳刷不影响轧辊的旋转进给运动;
(2)电磁场预加载:
选取外径尺寸为R、内径尺寸为r、高度尺寸为H的退火态高碳铬轴承钢环坯,测试材料的延伸率为σ;将轴承环坯端面和侧面进行打磨处理;将打磨后的轴承环坯装在环轧机上,利用脉冲电流控制系统开启电流,根据材料特性设置初始电流参数并引入电磁场;控制主轧辊的旋转和进给运动,待主轧辊与轴承环坯接触时停止主轧辊进给;
(3)电磁辅助轧制:
逐渐调整电流参数至稳定,脉冲电流从主轧辊与轴承环坯接触处通过,并在轴承环坯内部产生交变磁场;随后控制主轧辊进给运动,根据环坯尺寸和输入电流确定主轧辊进给速度和轧制比;当轧制比达到设定值后,主轧辊停止进给,立即断开电流,即完成电辅助轧制成形过程。
按上述方案,步骤(2)中的根据材料特性设置初始电流参数的方法为:
设置初始电流为I0
Figure BDA0003340865320000021
其中,I0为初始电流(A),H为轴承环坯高度(m),f为脉冲频率(HZ),脉冲频率f为1~5HZ,cp为轴承环坯比热容(J/(kg·K)),d为轴承环坯密度(kg/m3),ρ为轴承环坯电阻率(Ω·m),σ为轴承环坯延伸率;I0由环坯高度H,脉冲频率f0,材料比热容cp、密度d和电阻率ρ和延伸率σ共同确定。其中,材料比热容cp、密度d和电阻率ρ和延伸率σ根据材料测试获得。
按上述方案,步骤(3)电磁辅助轧制的方法为:
逐渐调整电流大小至稳定电流I1,脉冲频率为f1,脉冲电流从主轧辊与轴承环坯接触处通过,并在轴承环坯内部产生交变磁场,其中,I1为(50~100)I0,f1为(1~10)f;
待电流稳定后控制主轧辊进给运动和轧制比;主轧辊进给运动中,主轧辊进给速度为V,V在(0.1~0.5)VO范围内,其中,
Figure BDA0003340865320000031
式中,R为轴承环坯的外径尺寸(m),r为轴承环坯的内径尺寸(m),R1为主轧辊外径(m),I1为稳定电流(A);主轧辊进给速度V由主轧辊外径R1、外径尺寸为R、内径尺寸r和输入电流大小I1共同确定;
当轧制比达到最终轧制比后,主轧辊停止进给,立即断开电流,即完成电辅助轧制成形;所述最终轧制比为K,
Figure BDA0003340865320000032
式中,r为轴承环坯的内径尺寸(m),R1为主轧辊外径(m),R2为芯辊外径(m),I1为稳定电流(A),σ为轴承环坯延伸率;最终轧制比K由材料延伸率σ,主轧辊外径R1,芯辊外径R2、环坯内径r和输入电流大小I1共同确定。
本发明还提供一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置,该装置采用上述高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法轧制高碳铬轴承环件。
按上述方案,所述高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置包括脉冲电流控制系统、下导电弹簧碳刷、上导电弹簧碳刷、主轧辊、芯辊、导向辊;脉冲电流控制系统的脉冲电源正极与下导电弹簧碳刷连接,脉冲电流控制系统的脉冲电源负极与上导电弹簧碳刷连接;下导电弹簧碳刷与主轧辊接触,上导电弹簧碳刷与芯辊接触;芯辊外设有轴承环坯,且芯辊与轴承环坯内环接触;轴承环坯外侧与主轧辊接触;导向辊有两个,对称设置在轴承环坯两侧,且与轴承环坯外环接触。
本发明的有益效果在于:
利用脉冲电流的电致塑性效应,在室温条件下实现难变形高碳铬(8Cr4Mo4V)材料的高塑性轧制成形,在保留大量位错的基础上减少了轧制成形损伤缺陷;利用脉冲电流产生的磁场加速轴承环坯内部位错运动,促使轧制变形过程中产生的位错湮灭,减少位错缠结,降低加工硬化程度,从而增加了轴承环件极限轧制变形量,进而促进了后续热处理的晶粒组织细化效果;
在室温轧制过程中,利用脉冲电流的局部愈合效应,原位修复变形产生的微区损伤缺陷,从而在源头上控制轧制成形损伤缺陷,实现难变形高碳铬(8Cr4Mo4V)材料轴承环件的低损伤成形;
电磁辅助轧制过程中,脉冲电流的参数和轧制参数将依据材料特性和环件尺寸特性进行调整,从而适用于不同高碳铬轴承材料和尺寸的套圈电磁辅助轧制过程;
本发明将室温变形与电磁调控效应结合,大幅减少了高温热轧成形引起的能耗,最大限度地发挥了室温轧制成形优势,同时弥补其不足,解决了轴承环件成形晶粒粗大和损伤缺陷问题,显著提升了轴承环件的强韧性和抗疲劳性能。
附图说明
下面将结合附图及实施例对本发明作进一步说明,附图中:
图1是高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置的结构示意图;
图中1、脉冲电流控制系统,2、上导电弹簧碳刷,3、下导电弹簧碳刷,4、主轧辊,5、芯辊,6、导向辊,7、测温装置,8、轴承环坯。
具体实施方式
为了使本发明的目的、技术方案及优点更加清楚明白,以下结合附图及实施例,对本发明进行进一步详细说明。应当理解,此处所描述的具体实施例仅用以解释本发明,并不用于限定本发明。
参见图1,一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置,其包括脉冲电流控制系统1、下导电弹簧碳刷3、上导电弹簧碳刷2、主轧辊4、芯辊5、导向辊6;脉冲电流控制系统1的脉冲电源正极与下导电弹簧碳刷3连接,脉冲电流控制系统1的脉冲电源负极与上导电弹簧碳刷2连接;下导电弹簧碳刷3与主轧辊4接触,上导电弹簧碳刷2与芯辊5接触;芯辊5外设有轴承环坯8,且芯辊5与轴承环坯8内环接触;轴承环坯8外侧与主轧辊4接触;导向辊6有两个,对称设置在轴承环坯8两侧,且与轴承环坯8外环接触。
在较佳实施例中,高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置还包括由测温装置7,该装置用于测试主轧辊4与轴承环坯8接触处的温度。
下面举两个高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法的实例:
实施例1:
一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,所述高碳铬轴承环件为8Cr4Mo4V钢(碳含量:0.82wt.%;铬含量:4.0wt.%)为材料的某型航发轴承环件,其成形方法按如下步骤实现:
(1)电磁辅助轧制条件准备:将主轧辊、芯辊和导向辊内孔与轴连接处分别装上绝缘套,即对设备进行绝缘处理;随后将脉冲电源的正负级分别与导电弹簧碳刷连接,连接正极的导电弹簧碳刷与主轧辊接触,连接负级的导电弹簧碳刷与芯辊接触,确保碳刷不影响轧辊的旋转进给运动;
(2)电磁场预加载:选取外径尺寸为99.5mm、内径尺寸为66.5mm、高度尺寸为33.9mm的退火态8Cr4Mo4V高碳铬轴承钢环坯,测试材料的延伸率为22%;将环坯端面和侧面进行打磨处理,装上环轧机后,利用脉冲电流控制系统开启电流,脉冲频率设置为5HZ,根据环坯高度、脉冲频率、材料比热容、密度、电阻率和延伸率共同确设置初始电流为1.3A;控制主轧辊进行旋转和进给运动,待主轧辊与环坯预接触后停止主轧辊进给;
(3)电磁辅助轧制:逐渐调整电流大小至稳定电流80A,脉冲频率f1为50HZ,脉冲电流从主轧辊与轴承环坯接触处通过,并在环件内部产生交变磁场;待电流稳定后控制主轧辊继续进给运动,主轧辊进给速度根据主轧辊外径、外径尺寸、内径尺寸和输入电流大小共同确定为0.6mm/s;轧制比根据材料延伸率、主轧辊外径,芯辊外径、环坯内径和输入电流大小共同确定为1.45;当轧制比达到1.45后,主轧辊停止进给,立即断开电流,即完成8Cr4Mo4V轴承环件电辅助轧制成形过程。
对上述实施例所获得8Cr4Mo4V轴承环件进行金相解剖分析,发现本发明实施例的轴承环件未见微纳尺度损伤缺陷。同时,将本发明实施例与传统热轧成形轴承环件进行技术效果对比,测试相同热处理工艺条件下的晶粒尺寸,发现轴承环件晶粒度由9级提升为11级,抗拉强度由2450MPa上升至2561MPa,U型缺口试样冲击功由9.8J上升至13.5J。由此说明:本发明方法能够通过将室温变形与脉冲电流调控效应结合,减少变形损伤缺陷和细化晶粒组织,显著提升8Cr4Mo4V高碳铬轴承环件的强韧性。
实施例2
一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,所述高碳铬轴承环件为GCr15钢(碳含量:1.05wt.%;铬含量:1.45wt.%)为材料的某型汽车轴承环件,其轧制成形方法按如下步骤实现:
(1)电磁辅助轧制条件准备:将主轧辊、芯辊和导向辊内孔与轴连接处分别装上绝缘套,即对设备进行绝缘处理。随后将脉冲电源的正负级分别与导电弹簧碳刷连接,连接正极的导电弹簧碳刷与主轧辊接触,连接负级的导电弹簧碳刷与芯辊接触,确保碳刷不影响轧辊的旋转进给运动;
(2)电磁场预加载:选取外径尺寸为72mm、内径尺寸为50mm、高度尺寸为22.5mm的退火态GCr15高碳铬轴承钢环坯,测试材料的延伸率为26%;将环坯端面和侧面进行打磨处理,装上环轧机后,利用脉冲电流控制系统开启电流,脉冲频率设置为5HZ,根据环坯高度、脉冲频率、材料比热容、密度、电阻率和延伸率共同确设置初始电流为0.8A;控制主轧辊进行旋转和进给运动,待主轧辊与环坯预接触后停止主轧辊进给;
(3)电磁辅助轧制:逐渐调整电流大小至稳定电流60A,脉冲频率f1为25HZ,脉冲电流从轧辊与轴承环坯接触处通过,并在环件内部产生交变磁场;待电流稳定后控制主轧辊继续进给运动,主轧辊进给速度V根据主轧辊外径、外径尺寸为、内径尺寸和输入电流大小共同确定为1.2mm/s;最终轧制比根据材料延伸率,主轧辊外径,芯辊外径、环坯内径和输入电流大小共同确定为1.51。当轧制比达到1.51后,主轧辊停止进给,立即断开电流,即完成GCr15轴承环件电辅助轧制成形过程。
对上述实施例所获得GCr15轴承环件进行金相解剖分析,发现本发明实施例的轴承环件未见微纳尺度损伤缺陷。同时,将本发明实施例与传统热轧成形轴承环件进行技术效果对比,测试相同热处理工艺条件下的晶粒尺寸,发现轴承环件晶粒度由8.5级提升为10.5级,抗拉强度由1865MPa上升至2035MPa,未开缺口试样冲击功由32.2J上升至73.5J。由此说明:本发明方法能够通过将室温变形与脉冲电流调控效应结合,减少变形损伤缺陷和细化晶粒组织,显著提升GCr15高碳铬轴承环件的强韧性。
本发明能充分利用室温轧制成形优点和电磁场的增塑效应,解决高碳铬轴承环件传统成形晶粒粗大和损伤缺陷问题,实现轴承环件高性能低损伤成形。
应当理解的是,对本领域普通技术人员来说,可以根据上述说明加以改进或变换,而所有这些改进和变换都应属于本发明所附权利要求的保护范围。

Claims (8)

1.一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,其特征在于:在轴承环件室温轧制成形过程中引入电磁场,利用电磁场的增塑效应和室温轧制的细晶作用轧制轴承环件。
2.根据权利要求1所述的高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,其特征在于:所述方法包括如下步骤:
(1)电磁辅助轧制条件准备:
将主轧辊、芯辊和导向辊内孔与轴连接处分别装上绝缘套;随后将脉冲电源正负极与导电弹簧碳刷连接,连接正极的导电弹簧碳刷与主轧辊接触,连接负级的导电弹簧碳刷与芯辊接触,确保碳刷不影响轧辊的旋转进给运动;
(2)电磁场预加载:
将轴承环坯端面和侧面进行打磨处理;将打磨后的轴承环坯装在环轧机上,根据材料特性设置初始电流参数并引入电磁场;控制主轧辊的旋转和进给运动,待主轧辊与轴承环坯接触时停止主轧辊进给;
(3)电磁辅助轧制:
逐渐调整电流参数至稳定,脉冲电流从主轧辊与轴承环坯接触处通过,并在轴承环坯内部产生交变磁场;随后控制主轧辊进给运动,根据环坯尺寸和输入电流确定主轧辊进给速度和轧制比;当轧制比达到设定值后,主轧辊停止进给,立即断开电流,即完成电辅助轧制成形过程。
3.根据权利要求2所述的高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,其特征在于:
步骤(2)中的根据材料特性设置初始电流参数的方法为:
设置初始电流为I0,且
Figure FDA0003340865310000011
其中,I0为初始电流,H为轴承环坯高度,f为脉冲频率,cp为轴承环坯比热容,d为轴承环坯密度,ρ为轴承环坯电阻率,σ为轴承环坯延伸率。
4.根据权利要求3所述的高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,其特征在于:所述脉冲频率f为1~5HZ。
5.根据权利要求2所述的高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,其特征在于:
步骤(3)电磁辅助轧制的方法为:
逐渐调整电流大小至稳定电流I1,脉冲频率为f1,脉冲电流从主轧辊与轴承环坯接触处通过,并在轴承环坯内部产生交变磁场;
待电流稳定后控制主轧辊进给运动和轧制比;主轧辊进给速度为V,V在(0.1~0.5)VO范围内,其中,
Figure FDA0003340865310000021
式中,R为轴承环坯的外径尺寸,r为轴承环坯的内径尺寸,R1为主轧辊外径,I1为稳定电流;;
当轧制比达到最终轧制比后,主轧辊停止进给,立即断开电流,即完成电辅助轧制成形;最终轧制比为K,其中
Figure FDA0003340865310000022
由式中,r为轴承环坯的内径尺寸,R1为主轧辊外径,R2为芯辊外径,I1为稳定电流,σ为轴承环坯延伸率。
6.根据权利要求5所述的高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法,其特征在于:
I1为(50~100)I0,f1为(1~10)f。
7.一种高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置,其特征在于:所述装置采用权利要求1-6中任一所述的高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形方法。
8.根据权利要求7所述的高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置,其特征在于:包括脉冲电流控制系统、下导电弹簧碳刷、上导电弹簧碳刷、主轧辊、芯辊、导向辊;脉冲电流控制系统的脉冲电源正极与下导电弹簧碳刷连接,脉冲电流控制系统的脉冲电源负极与上导电弹簧碳刷连接;下导电弹簧碳刷与主轧辊接触,上导电弹簧碳刷与芯辊接触;芯辊外设有轴承环坯,且芯辊与轴承环坯内环接触;轴承环坯外侧与主轧辊接触;导向辊有两个,对称设置在轴承环坯两侧,且与轴承环坯外环接触。
CN202111307782.XA 2021-11-05 2021-11-05 高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法 Active CN114074155B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111307782.XA CN114074155B (zh) 2021-11-05 2021-11-05 高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202111307782.XA CN114074155B (zh) 2021-11-05 2021-11-05 高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN114074155A true CN114074155A (zh) 2022-02-22
CN114074155B CN114074155B (zh) 2022-09-16

Family

ID=80283680

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202111307782.XA Active CN114074155B (zh) 2021-11-05 2021-11-05 高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN114074155B (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116638021A (zh) * 2023-05-16 2023-08-25 武汉理工大学 一种大型锥形筒体电磁冲击复合辊轧成形设备与方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20120279268A1 (en) * 2011-05-03 2012-11-08 Loveless Don L Forging of an Annular Article with Electric Induction Heating
CN103316926A (zh) * 2013-06-07 2013-09-25 武汉理工大学 一种l型截面汽车轮毂轴承环件冷轧成形方法
WO2013174446A1 (en) * 2012-05-25 2013-11-28 Aktiebolaget Skf Method for producing a bearing ring
CN106270354A (zh) * 2016-08-12 2017-01-04 上海电机学院 一种轴承套圈精密锻件的加工方法
CN109226612A (zh) * 2018-09-21 2019-01-18 太原科技大学 一种42CrMo钢离心铸坯环件热辗扩裂纹的控制方法
CN112251597A (zh) * 2020-09-29 2021-01-22 武汉理工大学 一种高性能轴承基体多能场协同成形制造方法
CN112626320A (zh) * 2020-12-11 2021-04-09 华南理工大学 脉冲电流辅助超声滚压表面强化装置及方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20120279268A1 (en) * 2011-05-03 2012-11-08 Loveless Don L Forging of an Annular Article with Electric Induction Heating
WO2013174446A1 (en) * 2012-05-25 2013-11-28 Aktiebolaget Skf Method for producing a bearing ring
CN103316926A (zh) * 2013-06-07 2013-09-25 武汉理工大学 一种l型截面汽车轮毂轴承环件冷轧成形方法
CN106270354A (zh) * 2016-08-12 2017-01-04 上海电机学院 一种轴承套圈精密锻件的加工方法
CN109226612A (zh) * 2018-09-21 2019-01-18 太原科技大学 一种42CrMo钢离心铸坯环件热辗扩裂纹的控制方法
CN112251597A (zh) * 2020-09-29 2021-01-22 武汉理工大学 一种高性能轴承基体多能场协同成形制造方法
CN112626320A (zh) * 2020-12-11 2021-04-09 华南理工大学 脉冲电流辅助超声滚压表面强化装置及方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
江双双等: "钛合金电流辅助成形工艺研究进展", 《精密成形工程》 *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN116638021A (zh) * 2023-05-16 2023-08-25 武汉理工大学 一种大型锥形筒体电磁冲击复合辊轧成形设备与方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN114074155B (zh) 2022-09-16

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN100491000C (zh) 一种纯铜箔压延的方法
CN101880834B (zh) 具有高耐磨性和粗糙度保持能力的冷轧辊及其制造方法
CN103894792B (zh) 全纤维组织大型单法兰防爆电机主轴锻件加工方法
CN114074155B (zh) 高碳铬轴承环件电磁辅助轧制成形装置及方法
CN110106326B (zh) 一种轴承基体碳化物的复合场调控方法
WO2005075121A1 (ja) 冷間仕上げ継目無鋼管
CN109807554B (zh) 一种冷轧辊的制造工艺
CN103741028B (zh) 低屈强比低温无缝钢管及其生产方法
CN109514012B (zh) 一种用于提高edt毛化冷轧辊使用寿命的表面钝化系统
CN107282688A (zh) 一种Ti45Nb合金盘圆丝材的制备方法
CN113083936B (zh) 一种直径≤10mm满足大减面率热轧直拉的高碳铬轴承钢线材及其生产方法
CN101225459A (zh) 高塑性超细晶微合金低碳钢的制造方法
CN109822291B (zh) 一种基于超声滚压技术制备金属异质层片结构的方法
CN112008339A (zh) 微合金化加工强化u型螺栓的加工工艺
CN102181799B (zh) 二次电池电极压制用压辊及其生产工艺
CN111889522A (zh) 一种提高铝板带轧制表面质量的控制方法
CN111621624A (zh) 提高中锰钢耐氢致延迟断裂性能的工艺方法
CN106350646A (zh) 非标四辊冷轧机制造精密恒力发条用不锈钢带的方法
CN103567267B (zh) 一种薄带钢边部连续压毛刺方法
CN113083937B (zh) 一种冷碾扩轴承用轴承钢管生产工艺
CN114193087A (zh) 一种特种耐疲劳螺栓的加工方法
CN109262203B (zh) 一种耐冲击合金工具钢钢球的制备方法
CN114603079B (zh) 一种平底型轴承套圈碳化物细化方法
CN102071299B (zh) 高性能纳米晶弹簧钢板材的制造方法
CN210499088U (zh) 一种支承辊埋弧堆焊的系统

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant