CN114060003A - 海上复杂断块油藏井间连通性表征方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及油藏开发技术领域，更具体地，涉及一种海上复杂断块油藏井间连通性表征方法。包括：S1.区域干扰试井设计；S2.区域干扰试井测试；S3.井底压力、压力导数分析；S4.计算井间连通系数；S5.根据井间连通系数判断各井间的连通关系。本发明利用井间区域干扰试井在较短时间内获取观测井的产量和压力波动，通过对压力数据求导放大干扰信号，结合井间距离、干扰信号接受时间、干扰信号强度，计算得到基于干扰试井测试的井间连通性定量表征：干扰试井连通系数。本发明旨在精确给出各井间连通性大小，指导下步注采井网决策。
Description
技术领域
本发明涉及油藏开发技术领域，更具体地，涉及一种海上复杂断块油藏井间连通性表征方法。
背景技术
南海西部北部湾海域原油探明储量巨大，其中复杂断块油藏占87％，需要注水开发。井间连通性是影响注水开发效果的重要因素，注采井间连通性差会导致注水不受效、连通性太好会导致采油井过早水淹，都不利于油田开发。目前最常用的连通性分析法为现场动态法，根据采油井压力、含水上升速度定性判断连通性强弱，无法精确表征井间连通性。
对于复杂断块油藏井间连通性判断，目前有三种分析方法：
1)根据生产动态定性分析，该方法具有以下特点：
(1)结合实际生产动态，判定结果较为落实，可以为以后开发调整提供依据；
(2)该方法基于长期生产情况，不能快速评价；
(3)仅适用于注采井间连通性判断，无法分析2口采油井间连通性；
(4)仅能给出定性判断，无法得到精确连通系数定量评价连通性强弱。
2)根据数值模拟定量分析连通强弱，该方法具有以下特点：
(1)采用实钻井物性构建地质模型，通过生产动态拟合井间物性，具有一定代表性；
(2)生产动态拟合不具备唯一性，模型不确定性较强；
(3)生产史越长模型越准确，短时间内快速评价准确性较低；
(4)数值模拟网格尺寸较大，计算结果存在较大偏差。
3)根据岩心实验定量分析连通强弱，该方法具有以下特点：
(1)能够给出连通性定量判断，可用于快速评价；
(2)空间评价尺度较小，代表性较差；
(3)实验数据与矿场生产数据存在较大差异，不能充分代表实际情况。
综上，动态法判定结果可靠但无法定量表征连通性强弱，数值模拟法和岩心实验法能够定量表征连通性强弱，但受限于模型精度和实验条件，代表性差。
发明内容
本发明为克服上述现有技术中的缺陷，提供一种海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，能够精确表征井间连通性。
为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：一种海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，包括以下步骤：
S1.区域干扰试井设计：设置观测井和多口干扰试井，确定干扰试井的开关方案；
S2.区域干扰试井测试：关闭观测井，按照步骤S1所确定的干扰试井的开关方案，有序打开各个干扰试井，同时记录观测井井底的压力变化和干扰试井的产量变化；
S3.井底压力、压力导数分析：将观测井的井底压力对时间求导，得到压力导数的曲线，压力导数曲线拨动越明显，表明干扰试井与观测井连通；
S4.计算井间连通系数：从压力导数曲线统计观测井接收干扰所需时间Δt和受到干扰后压力导数变化幅度Δd，采用Δd/Δt表征观测井监测到的干扰信号强度，该强度与干扰试井发出的干扰信号强度即产量变化和两井间连通关系相关，建立方程：
式中，C即为井间连通系数，表征井间连通关系强弱；
S5.根据井间连通系数判断各井间的连通关系。
为了能够精确表征海上复杂断块油藏井间连通性，合理部署注采井网，本发明利用井间干扰试井在较短时间内获取观测井的产量和压力波动，通过对压力数据求导放大干扰信号，结合井间距离、干扰信号接受时间、干扰信号强度，计算得到基于干扰试井测试的井间连通性定量表征：干扰试井连通系数。本发明旨在精确给出各井间连通性大小，指导下步注采井网决策。
在本发明中，通过干扰试井测试数据，结合井间距离、干扰信号接受时间、干扰信号强度，计算得到基于干扰试井测试的井间连通性定量表征：干扰试井连通系数。该方法基于试井分析并能够快速评价井间连通性，可用于复杂断块油田合理井网部署依据。
在其中一个实施例中，在所述的步骤S1中，设置1口观测井，多口干扰试井，多口干扰试井通过间歇开关井对观测井发送干扰信号。
在其中一个实施例中，设置1口观测井，3口干扰试井。
在其中一个实施例中，设置的干扰试井开关方案具体包括：在生产初期，观测井和干扰试井同时打开生产，之后，观测井保持关井压力恢复状态，3口干扰试井轮流开关井，且当一口干扰试井完成一个开关周期后，再进行另一口干扰试井开关操作。
在其中一个实施例中，在完成一轮干扰试井开关操作后，更换观测井，将其中一口干扰试井设置为观测井，而观测井更改为干扰试井，然后按照干扰试井开关方案进行开关操作。
在其中一个实施例中，在进行更换观测井时，保证每口井都被用作一次观测井，以进行干扰试井开关方案。
在其中一个实施例中，每口干扰试井开关周期为150～350小时。
在其中一个实施例中，在生产初期，观测井和干扰试井同时生产100小时～120小时。
在其中一个实施例中，当关闭观测井后，若观测井压力持续升高，之后开始逐渐下降，则观测井与3口干扰试井或其中一口干扰试井连通。
在其中一个实施例中，当关闭其中一口干扰试井就，观测井压力导数曲线开始明显上翘，则表明观测井与所关闭的这口干扰试井存在连通关系。
与现有技术相比，有益效果是：本发明提供的一种海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，利用井间区域干扰试井在较短时间内获取观测井的产量和压力波动，通过对压力数据求导放大干扰信号，结合井间距离、干扰信号接受时间、干扰信号强度，计算得到基于干扰试井测试的井间连通性定量表征：干扰试井连通系数。本发明旨在精确给出各井间连通性大小，指导下步注采井网决策。
附图说明
图1是本发明方法流程示意图。
图2是本发明实施例中井位关系示意图。
图3是本发明实施例中井底压力、压力导数曲线示意图。
图4是本发明实施例中干扰信号强度指标示意图。
具体实施方式
附图仅用于示例性说明，不能理解为对本发明的限制；为了更好说明本实施例，附图某些部件会有省略、放大或缩小，并不代表实际产品的尺寸；对于本领域技术人员来说，附图中某些公知结构及其说明可能省略是可以理解的。附图中描述位置关系仅用于示例性说明，不能理解为对本发明的限制。
如图1所示，一种海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，包括以下步骤：
S1.区域干扰试井设计：设置观测井和多口干扰试井，确定干扰试井的开关方案；
S2.区域干扰试井测试：关闭观测井，按照步骤S1所确定的干扰试井的开关方案，有序打开各个干扰试井，同时记录观测井井底的压力变化和干扰试井的产量变化；
S3.井底压力、压力导数分析：将观测井的井底压力对时间求导，得到压力导数的曲线，压力导数曲线拨动越明显，表明干扰试井与观测井连通；
S4.计算井间连通系数：从压力导数曲线统计观测井接收干扰所需时间Δt和受到干扰后压力导数变化幅度Δd，采用Δd/Δt表征观测井监测到的干扰信号强度，该强度与干扰试井发出的干扰信号强度即产量变化和两井间连通关系相关，建立方程：
式中，C即为井间连通系数，表征井间连通关系强弱；
S5.根据井间连通系数判断各井间的连通关系。
为了能够精确表征海上复杂断块油藏井间连通性，合理部署注采井网，本发明利用井间干扰试井在较短时间内获取观测井的产量和压力波动，通过对压力数据求导放大干扰信号，结合井间距离、干扰信号接受时间、干扰信号强度，计算得到基于干扰试井测试的井间连通性定量表征：干扰试井连通系数。本发明旨在精确给出各井间连通性大小，指导下步注采井网决策。
在本发明中，通过干扰试井测试数据，结合井间距离、干扰信号接受时间、干扰信号强度，计算得到基于干扰试井测试的井间连通性定量表征：干扰试井连通系数。该方法基于试井分析并能够快速评价井间连通性，可用于复杂断块油田合理井网部署依据。
在其中一个实施例中，在所述的步骤S1中，设置1口观测井，多口干扰试井，多口干扰试井通过间歇开关井对观测井发送干扰信号。
在一些实施例中，设置1口观测井，3口干扰试井。
在其中一个实施例中，设置的干扰试井开关方案具体包括：在生产初期，观测井和干扰试井同时打开生产，之后，观测井保持关井压力恢复状态，3口干扰试井轮流开关井，且当一口干扰试井完成一个开关周期后，再进行另一口干扰试井开关操作。在完成一轮干扰试井开关操作后，更换观测井，将其中一口干扰试井设置为观测井，而观测井更改为干扰试井，然后按照干扰试井开关方案进行开关操作。另外，在进行更换观测井时，保证每口井都被用作一次观测井，以进行干扰试井开关方案。
在其中一个实施例中，每口干扰试井开关周期为150～350小时。
在其中一个实施例中，在生产初期，观测井和干扰试井同时生产100小时～120小时。
当关闭观测井后，若观测井压力持续升高，之后开始逐渐下降，则观测井与3口干扰试井或其中一口干扰试井连通。当关闭其中一口干扰试井就，观测井压力导数曲线开始明显上翘，则表明观测井与所关闭的这口干扰试井存在连通关系。
实施例
一、区域干扰试井设计：
1、设定观测井和干扰井，井位见图2所示，涉及4口井连通性分析，A5井为主力观测井，其余3口井通过间歇开关井对A5井发送干扰信号。同时，A6、A7、A8三口井兼顾观测井，观测其余井信号。
2、设定干扰制度，见表1，初期4口井同时打开生产，之后A5井保持关井压力恢复状态，A6、A7、A8三口井相继开关井，每口井开关周期200小时，整个区域干扰试井设计时间800小时。受储层物性、断层分布等影响，施工阶段可根据具体压力响应情况实时调整开关井周期。
表1干扰方案
| 测试时间/h | A5 | A6 | A7 | A8 |
| 0～100 | 开 | 开 | 开 | 开 |
| 100～200 | 关 | 开 | 开 | 开 |
| 200～300 | 关 | 关 | 开 | 开 |
| 300～400 | 关 | 开 | 开 | 开 |
| 400～500 | 关 | 开 | 关 | 开 |
| 500～600 | 关 | 开 | 开 | 开 |
| 600～700 | 关 | 开 | 开 | 关 |
| 700～800 | 关 | 开 | 开 | 开 |
二、区域干扰试井实施
1、所有井开井生产100小时，保证各井间原油被充分动用。本次试验靶区渗透率120mD，储层厚度36m，油层内部断层不发育，100小时可保证压力充分波及井间区域，针对物性较差、断层较发育储层，该时间可相应增加。
2、A5井关井，关井后32小时压力持续升高，之后开始逐渐下掉，认为A5井与A6、A7、A8三口井或其中某一口井连通。
3、关闭A6井后31小时，A5井压力导数曲线开始明显上翘，表明受到A6关井影响压力下降速度减缓。从该项措施可以得到干扰时间Δt、导数变化幅度Δd。Δt受井间距离、压力传播速度影响，时间越久表明井间距离越远、压力传播速度越慢即物性越差；Δd受干扰源强度和井间物性影响，幅度越大表明干扰源强度越高、井间物性越好，见图4所示。采用Δd/Δt表征观测井监测到的干扰信号强度，该强度与干扰井发出的干扰信号强度(产量变化)和两井间连通关系相关，建立方程：
式中，Δt为干扰时间，h；Δd为压力导数变化幅度，MPa/h；Δq为干扰信号强度，m3/h；C为井间连通系数，MPa/m3/h，表征井间连通关系强弱。
由上式可以求得两井间连通系数为1.36×10-6MPa/m3/h：
4、打开A6井后31小时，A5井压力导数曲线开始明显下掉，表明受到A6开井影响压力下降速度增加。从该项措施可以验证两井干扰情况，以及校核干扰时间Δt。
5、与3～4步骤一致，对A7、A8井进行开关井作业，分别求得A5和A7井连通系数为2.52、A5和A8井连通系数为2.79。
6、评价各井间连通关系：与3～4步骤一致，采用区域干扰试井法相继关闭A6、A8井，改变A7井生产制度，即可得到所有井间连通关系，见表2，认为A7井与A6和A8连通系数较大、连通性较好，A5井与其他3口井连通系数相近。
表2各井间连通系数(单位：10-6MPa/m3/h)
| 井名 | A5 | A6 | A7 | A8 |
| A5 | / | 1.36 | 2.52 | 2.79 |
| A6 | 1.36 | / | 12.65 | 5.33 |
| A7 | 2.52 | 12.65 | / | 10.19 |
| A8 | 2.79 | 5.33 | 10.19 | / |
7、下步开发决策：原方案计划采用A7井中心注水，从区域干扰试井和井间连通系数分析，认为A7井与A6、A8井连通性太好，注水会导致水驱前沿不均衡，A6、A8过早水淹，开发效果较差。建议改为A5井注水，该井与A6、A7、A8三口生产井均连通且连通性一致，能够保证油水前缘均匀推进，采油井不会过早水淹，最终将原方案中的A7井注水改为A5井注水。
8、开发效果验证：方案实施4年以来，注采井各项指标稳定，生产井含水缓慢上升，区块整体水驱效率较高，开发效果好于预期，见表3。
表3开发现状
| 井名 | A6 | A7 | A8 |
| 当前含水(％) | 29 | 32 | 31 |
| 无水采油期(天) | 294 | 257 | 268 |
在本说明书的描述中，参考术语“一个实施例”、“一些实施例”、“示例”、“具体示例”、或“一些示例”等的描述意指结合该实施例或示例描述的具体特征、结构、材料或者特点包含于本发明的至少一个实施例或示例中。在本说明书中，对上述术语的示意性表述不必须针对的是相同的实施例或示例。而且，描述的具体特征、结构、材料或者特点可以在任一个或多个实施例或示例中以合适的方式结合。此外，在不相互矛盾的情况下，本领域的技术人员可以将本说明书中描述的不同实施例或示例以及不同实施例或示例的特征进行结合和组合。
尽管上面已经示出和描述了本发明的实施例，可以理解的是，上述实施例是示例性的，不能理解为对本发明的限制，本领域的普通技术人员在本发明的范围内可以对上述实施例进行变化、修改、替换和变型。
显然，本发明的上述实施例仅仅是为清楚地说明本发明所作的举例，而并非是对本发明的实施方式的限定。对于所属领域的普通技术人员来说，在上述说明的基础上还可以做出其它不同形式的变化或变动。这里无需也无法对所有的实施方式予以穷举。凡在本发明的精神和原则之内所作的任何修改、等同替换和改进等，均应包含在本发明权利要求的保护范围之内。
Claims (10)
1.一种海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，包括以下步骤：
S1.区域干扰试井设计：设置观测井和多口干扰试井，确定干扰试井的开关方案；
S2.区域干扰试井测试：关闭观测井，按照步骤S1所确定的干扰试井的开关方案，有序打开各个干扰试井，同时记录观测井井底的压力变化和干扰试井的产量变化；
S3.井底压力、压力导数分析：将观测井的井底压力对时间求导，得到压力导数的曲线，压力导数曲线拨动越明显，表明干扰试井与观测井连通；
S4.计算井间连通系数：从压力导数曲线统计观测井接收干扰所需时间Δt和受到干扰后压力导数变化幅度Δd，采用Δd/Δt表征观测井监测到的干扰信号强度，该强度与干扰试井发出的干扰信号强度即产量变化和两井间连通关系相关，建立方程：
式中，C即为井间连通系数，表征井间连通关系强弱；
S5.根据井间连通系数判断各井间的连通关系。
2.根据权利要求1所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，在所述的步骤S1中，设置1口观测井，多口干扰试井，多口干扰试井通过间歇开关井对观测井发送干扰信号。
3.根据权利要求2所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，设置1口观测井，3口干扰试井。
4.根据权利要求3所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，设置的干扰试井开关方案具体包括：在生产初期，观测井和干扰试井同时打开生产，之后，观测井保持关井压力恢复状态，3口干扰试井轮流开关井，且当一口干扰试井完成一个开关周期后，再进行另一口干扰试井开关操作。
5.根据权利要求4所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，在完成一轮干扰试井开关操作后，更换观测井，将其中一口干扰试井设置为观测井，而观测井更改为干扰试井，然后按照干扰试井开关方案进行开关操作。
6.根据权利要求5所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，在进行更换观测井时，保证每口井都被用作一次观测井，以进行干扰试井开关方案。
7.根据权利要求5所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，每口干扰试井开关周期为150～350小时。
8.根据权利要求5所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，在生产初期，观测井和干扰试井同时生产100小时～120小时。
9.根据权利要求4至8任一项所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，当关闭观测井后，若观测井压力持续升高，之后开始逐渐下降，则观测井与3口干扰试井或其中一口干扰试井连通。
10.根据权利要求9所述的海上复杂断块油藏井间连通性表征方法，其特征在于，当关闭其中一口干扰试井就，观测井压力导数曲线开始明显上翘，则表明观测井与所关闭的这口干扰试井存在连通关系。
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| CN114060003B (zh) | 2024-02-23 |
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