CN113930698A - 孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法 - Google Patents
孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113930698A CN113930698A CN202110883649.2A CN202110883649A CN113930698A CN 113930698 A CN113930698 A CN 113930698A CN 202110883649 A CN202110883649 A CN 202110883649A CN 113930698 A CN113930698 A CN 113930698A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolling
- magnesium alloy
- twin crystal
- strain rate
- rib structure
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000013078 crystal Substances 0.000 title claims abstract description 110
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 57
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 65
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 25
- 230000032683 aging Effects 0.000 claims abstract description 23
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 13
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 7
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 6
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 4
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 3
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 abstract description 21
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 abstract description 21
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 12
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 10
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 abstract description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 3
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 15
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 10
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 7
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 7
- 229910021323 Mg17Al12 Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 6
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 6
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 5
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 3
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000005012 migration Effects 0.000 description 2
- 238000013508 migration Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 2
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 230000006399 behavior Effects 0.000 description 1
- 230000007123 defense Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/06—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of magnesium or alloys based thereon
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
- B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
- B21C37/02—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of sheets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/02—Alloys based on magnesium with aluminium as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
本发明涉及一种孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法,包括:(1)均匀化处理:对镁合金铸坯进行350~420℃、12~24小时的均匀化退火;(2)小下压量轧制:进行第一道次轧制,轧制温度为200~300℃、下压量为5~15%、轧辊线速度为250~800mm·s‑1、平均应变速率为1~6s‑1;(3)时效处理:时效温度为80~250℃、时效时间为2~24h;(4)大下压量高应变速率轧制:温度为250~400℃、下压量分别为40~80%、轧辊线速度为800~1600mm·s‑1、平均应变速率为10~30s‑1。本发明通过三种常见元素设计、热处理和普通双辊热轧机的高效轧制相结合,调控材料自身缺陷,通过构筑孪晶“筋结构”多尺度组织,得到了短流程低成本特点的增强增塑Mg‑Al‑Zn镁合金宽幅板及其制备方法,可获得室温下,抗拉强度>320MPa,延伸率>15%。
Description
技术领域
本发明属于金属材料加工、改性和多尺度组织结构材料制备领域,尤其是一种增强增塑Mg-Al-Zn镁合金宽幅板的孪晶“筋结构”多尺度组织的构筑,具体涉及多尺度组织的构筑及其制备方法。
背景技术
镁合金是目前已知最轻的金属结构材料,具有高储量、高比强度、高比刚度等优点,在国防军工、航空航天、交通运输等领域有巨大的应用前景。由于稀贵元素合金化依赖性强、强塑性匹配差、成形效率低等原因,限制了镁合金在工程中的实际应用。因此,低成本、增强增塑镁合金的制备技术,是突破我国镁合金产业化应用瓶颈的关键。
2017年,卢柯院士总结并提出材料“素化”概念:在不改变材料成分的前提下,不(或少)依赖合金化,通过调控材料不同尺度的缺陷,构筑多尺度组织提高材料的综合性能。目前,有少数研究者对镁合金“素化”进行了探索研究,通过累积叠轧、传统热轧构筑AZ31粗晶、细晶共存的多尺度组织,通过衬板轧制、等径角挤压构筑AZ91粗晶、细晶、第二相共存的多尺度组织,同时提高了 Mg-Al-Zn合金的强度和塑性。其中,累积叠轧成形坯料尺寸普遍标距长度在 20mm~40mm之间,横截面积在5mm~20mm内(宽),加工厚度在3~10mm内,轧制道次一般大于十次,成形坯料尺寸小,成形效率低;传统热轧的成形坯料尺寸主要受轧机影响,但其轧制道次也在十次左右,成形效率低;衬板轧制成形坯料受衬板尺寸限制,横截面积在30mm~50mm内,成形坯料尺寸小;等径角挤压成形坯料常规尺寸也在20mm×20mm×45mm左右。相比稀贵元素合金化,商用Mg-Al-Zn合金可通过“素化”构筑多尺度组织,同时提高强度和塑性,但上述制备技术存在的成形坯料尺寸小、成形效率低的问题仍较为突出。而本发明所采用制备方法,通过普通双辊热轧机,只需要两道次轧制就可以制备出一种低成本孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑Mg-Al-Zn镁合金宽幅板,成形坯料尺寸不受限制,且轧制两道次即可,成形效率较高。
发明内容
本发明的主要目的在于发明一种孪晶“筋结构”多尺度组织Mg-Al-Zn镁合金,用于制造成形坯料尺寸不受限制的低成本增强增塑Mg-Al-Zn镁合金宽幅板,并开发其制备方法。
本发明实现目的的技术方法如下:
一种孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板的制备方法,包括以下几个步骤:
(1)均匀化处理
均匀化处理条件为350~420℃、12~24小时。
(2)单道次小下压量预轧制
将其预热至设定轧制温度,通过普通双辊热轧机,一道次温轧制备具有不同孪晶(类型、尺寸、长宽比、密度等)分布特征的预轧板,引入不同的孪晶密度和分布,为第二相在孪晶界优先析出提供条件。
单道次小下压量预轧制温度为200~300℃,下压量为5~15%,轧辊线速度为 250~800mm·s-1,平均应变速率为1~6s-1。
(3)时效处理
获得具有孪晶和第二相共存区、粗晶区交错分布的初始组织,为后续调控“筋 /软/硬”的空间分布提供前提条件。
时效温度为80~250℃,时效时间分别为2~24h。
(4)单道次高应变速率轧制
将其预热至设定轧制温度,通过普通双辊热轧机,进行单道次高应变速率轧制,控制孪晶和第二相共存区诱导再结晶形核形成细晶和第二相共存的“硬结构”,控制粗晶区中发生孪生形成具有孪晶“筋结构”的“软结构”,构筑目标孪晶“筋结构”多尺度组织。
单道次高应变速率轧制温度为250~400℃、下压量分别为40~80%、轧辊线速度为800~1600mm·s-1、平均应变速率为10~30s-1。
本发明的Mg-Al-Zn镁合金无需添加稀贵元素,化学成分质量百分比铝为 2.5-9.5%,锌为0.5-1.5%,其余为镁,除镁、铝、锌三种元素外严格控制其他合金元素的化学成分质量百分比总量小于0.1%。其孪晶“筋结构”多尺度组织构筑包括孪晶交叉分布于粗晶内,粗晶与细晶交错分布,粗晶作为“软结构”,孪晶作为“筋结构”,细晶和第二相作为“硬结构”。
粗晶作为“软结构”发生孪生提供主要塑性,孪生是镁合金中主要的协调变形机制,在其粗晶区,位错滑移无法短时间内协调塑性大变形,孪生协调均匀塑性变形。粗晶占比适当增加,可在提高塑性的同时保证强度下降较少。
孪晶界阻碍位错运动,提高应变硬化提高强度;孪晶改变晶体取向使基面织构偏转、为位错储存和运动提供更多的空间增加塑性。
细晶晶界阻碍位错运动,造成位错塞积提高材料强度。
引入第二相,基于奥罗万机制及第二相在塑性变形过程中破碎细化,钉扎再结晶晶界迁移,致使再结晶晶粒细小,第二相镁合金中具有强化作用,显著提高滑移、孪生的临界剪切应力,有效提高镁合金强度。
本发明低成本增强增塑Mg-Al-Zn合金的孪晶“筋结构”多尺度组织的构筑,通过控制孪晶、第二相、粗/细晶等结构的数量、形态和占比,同时调节Mg-Al-Zn 合金中强度和塑性的匹配,得到综合力学性能优良的Mg-Al-Zn镁合金板材。
本发明通过高效轧制(预轧制时效+高应变速率轧制),制备孪晶“筋结构”多尺度组织镁合金。利用初始组织协同塑性成形工艺调控“筋/软/硬”的分布,控制孪晶和第二相共存区诱导再结晶形核形成细晶和第二相共存的“硬结构”,控制粗晶区中发生孪生形成具有孪晶“筋结构”的“软结构”,构筑目标孪晶“筋结构”多尺度组织,增强材料的强度和塑性,实现强度和塑性的匹配,同时解决(衬板轧制、等径角挤压)成形工件尺寸小、(累积叠轧、传统热轧)成形效率低的问题。
本发明实质性特点以及显著进步。
(1)独特的孪晶“筋结构”增强增塑多尺度组织。
现有多尺度组织的镁合金一般由粗晶、细晶、第二相组成,而本发明利用孪生是镁合金中主要的协调变形机制,孪晶可以同时提高强度和塑性的特性,提出构筑独特的孪晶“筋结构”多尺度组织:粗晶作为“软结构”,孪晶作为“筋结构”交叉分布于粗晶中,细晶和第二相作为“硬结构”,通过调控“筋/软/硬”的交错分布,实现增强增塑。
(2)Mg-Al-Zn镁合金无需添加稀贵元素,实现材料“素化”。
突破传统增强增塑镁合金的设计原则和其宽幅板(宽度范围)的制备方法,无需添加稀贵元素,无需改装专用轧制设备,通过三种常见元素设计、热处理和普通双辊热轧机的高效轧制相结合,调控材料自身缺陷,构筑孪晶“筋结构”多尺度组织,得到了短流程低成本特点的增强增塑Mg-Al-Zn镁合金宽幅板及其制备方法,可获得室温下,抗拉强度>320MPa,延伸率>15%。
(3)初始组织协同高应变速率轧制的孪生/再结晶选择机制。
通过调控初始组织,协同高应变速率轧制,构筑孪晶“筋结构”多尺度组织。初始组织各特征区的孪晶、第二相分布不同,在高应变速率轧制过程中,第二相会提高孪生临界剪切应力,孪晶、第二相会阻碍位错运动,使各特征区的孪生临界剪切应力和位错密度分布各异,从而影响各区域的孪生、再结晶行为(孪生需达到临界剪切应力、再结晶形核需达到临界位错密度。
(4)孪晶与不同特征组织相互协调下的性能调控。
粗晶作为“软结构”,孪晶作为“筋结构”,细晶和第二相作为“硬结构”。粗晶作为“软结构”发生孪生提供主要塑性,孪生是镁合金中主要的协调变形机制,在其粗晶区,位错滑移无法短时间内协调塑性大变形,孪生协调均匀塑性变形。粗晶占比适当增加,可在提高塑性的同时保证强度下降较少。孪晶界阻碍位错运动,提高应变硬化提高强度;孪晶改变晶体取向使基面织构偏转、为位错储存和运动提供更多的空间增加塑性。细晶晶界阻碍位错运动,造成位错塞积提高材料强度。引入第二相,基于奥罗万机制及第二相在塑性变形过程中破碎细化,钉扎再结晶晶界迁移,致使再结晶晶粒细小,第二相镁合金中具有强化作用,显著提高滑移、孪生的临界剪切应力,有效提高镁合金强度。
在该孪晶“筋结构”多尺度组织中,利用孪晶能同时提高强度和塑性的特性,将孪晶作为“筋结构”分布于粗晶“软结构”中,有利于“软结构”协调主要塑性变形同时提供一定强度。该多尺度组织中,孪晶的特征,会影响其自身控制的强度和塑性,同时还会影响孪晶界与不同特征组织界面间的协调、孪晶控制的性能与其他特征组织控制性能间的协调,最终决定强度和塑性的匹配。
附图说明
图1为本发明孪晶“筋结构”多尺度组织镁合金原理图。
图2为高效轧制(预轧制时效+高应变速率轧制)制备孪晶“筋结构”多尺度组织镁合金流程图。
图3为商用Mg-Al-Zn镁合金铸坯均匀化处理后的组织。
图4为商用Mg-Al-Zn镁合金铸坯预轧制后的孪晶交叉组织。
图5为商用Mg-Al-Zn镁合金铸坯预轧制时效下的第二相在孪晶析出组织。
图6为商用Mg-Al-Zn镁合金铸坯高效轧制后的孪晶“筋结构”多尺度组织图。
用Mg-Al-Zn镁合金铸坯高效轧制(预轧制时效+高应变速率轧制)后,孪晶和第二相共存区诱导再结晶形成细晶+第二相、粗晶区形成孪晶的孪晶“筋结构”多尺度组织。
具体实施方式
为了理解本发明,下面结合实施例对本发明作进一步说明:下述实施例是说明性的,不是限定性的,不能以下述实施例来限定本发明的保护范围。
一种孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法,具有孪晶“筋结构”多尺度组织,Mg-Al-Zn镁合金无需添加稀贵元素,以孪晶作为“筋结构”,粗晶作为“软结构”,细晶和第二相作为“硬结构”。粗晶作为“软结构”提供主要塑性,孪晶作为“筋结构”交叉分布于粗晶中,有利于粗晶协调主要塑性变形的同时提供一定强度,同时提高粗晶的强度和塑性;引入第二相,形成细晶和第二相共存的“硬结构”,提高细晶区的强度;采用“软/硬”交错分布,利用背应力提供额外的强度和塑性。通过控制孪晶、第二相、粗/细晶等结构的数量、形态和占比,调节Mg-Al-Zn合金中强度和塑性的匹配。
无需添加稀贵元素,无需改装专用轧制设备,通过三种常见元素设计、热处理和普通双辊热轧机的高效轧制相结合,调控材料自身缺陷,构筑孪晶“筋结构”多尺度组织,得到了短流程低成本特点的增强增塑Mg-Al-Zn镁合金宽幅板及其制备方法。
实施例1
一种孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法,本实施例采用商用AZ61镁合金来进行方法说明。
(1)均匀化处理。
对商用AZ61镁合金铸坯进行360℃、14小时的均匀化处理。
(2)单道次小压量预轧制
在普通双辊热轧机上进行预轧制正交实验,具体工艺如下:
轧制温度为250℃,下压量为10%,轧辊线速度为500mm·s-1,平均应变速率为3s-1。
(3)预轧制时效Mg17Al12相调控。
选取具有不同孪晶分布特征的AZ61预轧板,利用预轧制所产生的孪晶界为选取具有不同孪晶分布特征的AZ61预轧板。
利用预轧制所产生的孪晶界为Mg17Al12相的动态析出提供非均匀形核质点,通过不同时效工艺获得不同特征的Mg17Al12相。
对上述所得Mg17Al12相进行时效工艺。
时效温度为250℃,时效时间为20h。
(4)高应变速率轧制。
采用普通双辊热轧机,对上述具有两个特征区(孪晶和第二相共存区、粗晶区)交错分布的AZ61镁合金预轧坯,进行单道次高应变速率轧制正交实验,具体工艺如下:
温度为300℃、下压量为50%、轧辊线速度为1000mm·s-1、平均应变速率为 15s-1。
实施例2
一种孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法,本实施例采用商用AZ91镁合金来进行方法说明。
(1)均匀化处理。
对商用AZ91镁合金铸坯进行400℃、20小时的均匀化处理,可得到均匀化组织,如附图3所示。
(2)单道次小压量预轧制。
在普通双辊热轧机上进行预轧制正交实验,具体工艺如下:
轧制温度为300℃,下压量为15%,轧辊线速度为800mm·s-1,平均应变速率为6s-1,可得到孪晶交叉组织,如附图4所示。
(3)预轧制时效Mg17Al12相调控。
选取具有不同孪晶分布特征的AZ91预轧板,利用预轧制所产生的孪晶界为选取具有不同孪晶分布特征的AZ91预轧板。
利用预轧制所产生的孪晶界为Mg17Al12相的动态析出提供非均匀形核质点,通过不同时效工艺获得不同特征的Mg17Al12相。
对上述所得Mg17Al12相进行时效工艺。
时效温度为200℃,时效时间为10h,得到时效下的第二相在孪晶析出组织如附图5所示。
(4)高应变速率轧制。
采用普通双辊热轧机,对上述具有两个特征区(孪晶和第二相共存区、粗晶区)交错分布的AZ91镁合金预轧坯,进行单道次高应变速率轧制正交实验,具体工艺如下。
温度为350℃、下压量为80%、轧辊线速度为1600mm·s-1、平均应变速率为 30s-1。得到高效轧制后的孪晶“筋结构”多尺度组织,如附图6所示。
Claims (7)
1.一种孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板的制备方法,其特征在于:包括以下几个步骤:
(1)均匀化处理,对镁合金铸坯进行均匀化处理;
(2)单道次小下压量预轧制;
(3)时效处理;
(4)单道次高应变速率轧制。
2.根据权利要求1所述的孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板的制备方法,其特征在于:所述镁合金的化学成分质量百分比铝为2.5-9.5%,锌为0.5-1.5%,其余为镁,除镁、铝、锌三种元素外严格控制其他合金元素的化学成分质量百分比总量小于0.1%,所述组织为孪晶“筋结构”多尺度组织。
3.根据权利要求1所述的孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板的制备方法,其特征在于:步骤(2)和步骤(4)在普通双辊热轧机上进行轧制。
4.根据权利要求1所述的孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板的制备方法,其特征在于:步骤(2)均匀化处理条件为350~420℃、12~24小时。
5.根据权利要求1所述的孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板的制备方法,其特征在于:步骤(2)单道次小下压量预轧制温度为200~300℃,下压量为5~15%,轧辊线速度为250~800mm·s-1,平均应变速率为1~6s-1。
6.根据权利要求1所述的孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板的制备方法,其特征在于:步骤(3)时效温度为80~250℃,时效时间分别为2~24h。
7.根据权利要求1所述的孪晶“筋结构”多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板的制备方法,其特征在于:步骤(4)单道次高应变速率轧制温度为250~400℃、下压量分别为40~80%、轧辊线速度为800~1600mm·s-1、平均应变速率为10~30s-1。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110883649.2A CN113930698B (zh) | 2021-08-03 | 2021-08-03 | 孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110883649.2A CN113930698B (zh) | 2021-08-03 | 2021-08-03 | 孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113930698A true CN113930698A (zh) | 2022-01-14 |
CN113930698B CN113930698B (zh) | 2022-06-10 |
Family
ID=79274418
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110883649.2A Active CN113930698B (zh) | 2021-08-03 | 2021-08-03 | 孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113930698B (zh) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06145872A (ja) * | 1992-11-06 | 1994-05-27 | Kobe Steel Ltd | クリープ強度に優れたMg合金及びその製造方法 |
CN106637011A (zh) * | 2017-02-08 | 2017-05-10 | 吉林大学 | 一种使超塑性镁合金具有近球形析出相的制备方法 |
CN110684937A (zh) * | 2019-10-25 | 2020-01-14 | 燕山大学 | 一种层状双尺度镁合金的制备方法 |
-
2021
- 2021-08-03 CN CN202110883649.2A patent/CN113930698B/zh active Active
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06145872A (ja) * | 1992-11-06 | 1994-05-27 | Kobe Steel Ltd | クリープ強度に優れたMg合金及びその製造方法 |
CN106637011A (zh) * | 2017-02-08 | 2017-05-10 | 吉林大学 | 一种使超塑性镁合金具有近球形析出相的制备方法 |
CN110684937A (zh) * | 2019-10-25 | 2020-01-14 | 燕山大学 | 一种层状双尺度镁合金的制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN113930698B (zh) | 2022-06-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108220725B (zh) | 一种高性能镁合金棒材的制备方法 | |
US11534806B2 (en) | Rolling and preparation method of magnesium alloy sheet | |
Jia et al. | Role of pre-width reduction in deformation behavior of AZ31B alloy during break-down rolling and finish rolling | |
CN101422784B (zh) | 超细晶镁合金薄板轧制技术 | |
CN105234174B (zh) | 一种镁及镁合金极薄带的轧制方法 | |
CN103667842A (zh) | 一种低Gd含量、高延展性镁合金板材及其热轧制工艺 | |
CN110066951B (zh) | 一种超高塑性镁合金及其变形材制备方法 | |
Tang et al. | Formation mechanism of abnormal coarse grains on weld seam of extruded ZK60 alloy and the effects on mechanical properties | |
Chen et al. | Evolution of grain structure, micro-texture and second phase during porthole die extrusion of Al–Zn–Mg alloy | |
Li et al. | Effect of local strains on the texture and mechanical properties of AZ31 magnesium alloy produced by continuous variable cross-section direct extrusion (CVCDE) | |
CN106148785A (zh) | 一种室温高延展性变形镁合金及其制备方法 | |
CN110670005A (zh) | 一种波纹预轧弱化连续生产镁合金板带基面织构的方法 | |
Wu et al. | Microstructure and mechanical properties of Mg-5Li-1Al sheets processed by cross accumulative roll bonding | |
CN110684937B (zh) | 一种层状双尺度镁合金的制备方法 | |
Shen et al. | The improvement on mechanical anisotropy of AZ31 magnesium alloy sheets by multi cross-rolling process | |
CN117340000A (zh) | 二次变形制备高性能镁合金的方法 | |
CN1383940A (zh) | 直接拉拔用高碳铬轴承钢线材及制造方法 | |
CN110218919A (zh) | 一种高强铝合金材料及其制备方法 | |
Zheng et al. | The interrupted hot compression of an as-forged titanium matrix composite: Flow softening behavior and deformation mechanism | |
US3710436A (en) | Method for the production of plates | |
CN112481536B (zh) | 一种镁合金厚板及其制备方法 | |
CN112481534A (zh) | 一种镁合金薄板及其制备方法 | |
CN113930698B (zh) | 孪晶多尺度组织增强增塑镁合金宽幅板及其制备方法 | |
CN104060138B (zh) | 一种低成本高性能非稀土镁合金板材及其制备方法 | |
CN108504883A (zh) | 一种具有弱织构的Mg-LRE-HRE-Zn系变形合金的制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |