CN113914589A - 一种清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法 - Google Patents

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CN113914589A CN202111196451.3A CN202111196451A CN113914589A CN 113914589 A CN113914589 A CN 113914589A CN 202111196451 A CN202111196451 A CN 202111196451A CN 113914589 A CN113914589 A CN 113914589A
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朱同然
武克辰
蔡鲜平
李永河
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Shanghai Baoye Group Corp Ltd
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Shanghai Baoye Group Corp Ltd
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    • E04G1/04—Scaffolds primarily resting on the ground composed essentially of members elongated in one dimension only, e.g. poles, lattice masts, with or without end portions of special form, connected together by any means the members being exclusively poles, rods, beams, or other members of similar form and simple cross-section
    • E04G1/06—Scaffolds primarily resting on the ground composed essentially of members elongated in one dimension only, e.g. poles, lattice masts, with or without end portions of special form, connected together by any means the members being exclusively poles, rods, beams, or other members of similar form and simple cross-section comprising members with rod-like or tubular portions fitting together end to end, with or without separate connecting pieces
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
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Abstract

本发明属于建筑施工技术领域，具体涉及一种清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，按照打地基基础、设置立杆、设置纵向水平杆、设置横向水平杆、设置落地斜杆、设置剪刀撑、检查验收依次进行施工依次进行施工，其中设置立杆、设置纵横向水平杆使整个墙体底部支撑填充架体更加稳固。

Description

一种清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法
技术领域
本发明属于应用于土木工程混凝土浇筑技术领域，具体涉及一种清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法。
背景技术
在建筑施工生产中，现浇混凝土的浇筑需要使用到相应的模板作为模具定型使用，市场上常规的模板是木模板、钢模板。常规的现浇混凝土主要是以矩形为主，涉及圆柱形主要是使用特殊定制钢模板。钢模的缺点是重量大、不便于施工、混凝土表面气泡多。
但如今形状各异的建筑，异形混凝土越来越多，异形双曲面墙体形体复杂，墙体形状不规则，弧形弯曲不同，相交角度不同，层高也不同，模板无论是制作还是安装加工难度都较大。对于模板体系的配模要求高；对模板体系的强度高；施工缝接茬处施工难度较大。
针对现浇墙体，国内大部分墙体体型规则造型简单。大多选用全钢大模板体系，如果使用钢模，会加大模具加工、制作、安装的困难，同时模具大多是一次性使用，造成了浪费成本巨大。
异形双曲面墙体结构，目前市场上现浇主要采用定制钢模进行形态出形，结构整体性能较好，标准度程度高的特点。但加工周期长，加工钢模形态难以控制，成本较大，现场安装施工难度大，耗费人力资源高，异形墙体主要为一次性模具，没有重复的形态，一次性模板加工成本极高，模具用量大，提高了建造成本和施工难度。而非现浇主要采用GRC预制模板进行安装塑性，但结构不稳定。
发明内容
针对现有技术中存在的问题，本发明提出一种清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，按照打地基基础、设置立杆、设置纵向水平杆、设置横向水平杆、设置落地斜杆、设置剪刀撑、检查验收依次进行施工，其中设置立杆、设置纵横向水平杆使整个墙体底部支撑填充架体更加稳固。
优先的是，所述打地基基础包括以下步骤，
第一步：定距定位，根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，做好立杆标记；垫板准确地放在定位线上，垫板槽钢铺放平整，没有悬空；
第二步：本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)；
第三步：铺设样板弧形梁底支撑架体垫板，其采用12#槽钢、槽钢壁厚大于或等于5mm。
在上述任一方案中优选的是，所述设置立杆包括以下步骤，
第一步：立杆的连接：立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接；
第二步：检查立杆基础是否在同一高度，当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应小于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于或等于50cm。
第三步：立杆的垂直偏差检测，立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
立杆的接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离大于或等于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
在上述任一方案中优选的是，所述设置纵向水平杆时，纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接或者搭接。
在上述任一方案中优选的是，所述纵向水平杆接长采用对接时，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离大于或等于500cm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
在上述任一方案中优选的是，所述纵向水平杆接长采用搭接时，搭接长度大于或等于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离大于或等于100mm。
在上述任一方案中优选的是，所述立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。
在上述任一方案中优选的是，所述落地斜杆中的脚手架立杆间距为300mm，落地斜撑布置与立杆相互间隔，即一根立杆一根落地斜杆。
在上述任一方案中优选的是，所述落地斜杆中的斜杆布置角度为垂直于梁底90°直角，斜杆采用直通扣件对接或采用搭设连接，采用搭接连接时，搭接长度大于或等于1m。
在上述任一方案中优选的是，所述剪刀撑中的脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度大于或等于1m，采用大于或者等于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于或等于100mm；剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离小于或等于150mm。
附图说明
图1为按照本发明的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中清水样板墙体底部支撑填充架体局部结构示意图。
图2为按照本发明的图1所示的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中立杆对接外排接头布置图。
图3为按照本发明的图1所示的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中立杆对接内排接头布置图。
图4为按照本发明的图1所示的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中纵向水平杆对接接头布置图。
图5为按照本发明的图4所示的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中A-A方向剖视图。
图6为按照本发明的图1所示的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中立杆剪刀撑搭接构造图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明进行进一步的说明。
如图1所示，本发明提供一种清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，按照打地基基础、设置立杆、设置纵向水平杆、设置横向水平杆、设置落地斜杆、设置剪刀撑、检查验收依次进行施工，其中设置立杆、设置纵横向水平杆使整个墙体底部支撑填充架体更加稳固。
在本实施例中，所述打地基基础包括以下步骤，
第一步：定距定位，根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，做好立杆标记；垫板准确地放在定位线上，垫板槽钢铺放平整，没有悬空；
第二步：本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)；
第三步：铺设样板弧形梁底支撑架体垫板，其采用12#槽钢、槽钢壁厚大于或等于5mm。
如图2、图3所示，按照本发明的图1所示的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中立杆对接接头布置图。
在本实施例中，所述设置立杆包括以下步骤，
第一步：立杆的连接：立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接；
第二步：检查立杆基础是否在同一高度，当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应小于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于或等于50cm。
第三步：立杆的垂直偏差检测，立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
立杆的接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离大于或等于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。
接下来参阅图4、图5所示，按照本发明的图1所示的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中纵向水平杆对接接头布置图。
在本实施例中，所述设置纵向水平杆时，纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接或者搭接。
在本实施例中，所述纵向水平杆接长采用对接时，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离大于或等于500cm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
在本实施例中，所述纵向水平杆接长采用搭接时，搭接长度大于或等于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离大于或等于100mm。
在本实施例中，所述立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。
最后参阅图6所示，按照本发明的图1所示的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法中立杆剪刀撑搭接构造图。
在本实施例中，所述落地斜杆中的脚手架立杆间距为300mm，落地斜撑布置与立杆相互间隔，即一根立杆一根落地斜杆。
在本实施例中，所述落地斜杆中的斜杆布置角度为垂直于梁底90°直角，斜杆采用直通扣件对接或采用搭设连接，采用搭接连接时，搭接长度大于或等于1m。
在本实施例中，所述剪刀撑中的脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度大于或等于1m，采用大于或者等于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于或等于100mm；剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离小于或等于150mm。
本发明的打地基基础中第二步脚手架的具体要求如下：
一、面板验算
Figure BDA0003303250380000061
取单位宽度b＝1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6＝1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12＝1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×b＝1.1×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×3)+1.4×3，1.35×(0.1+(24+1.5)×3)+1.4×0.7×3]×1＝116.985kN/m
q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×3]×1＝113.751kN/m
q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×3)]×1＝76.6kN/m
计算简图如下：
Figure BDA0003303250380000071
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×113.751×0.22+0.121×3.234×0.22＝0.503kN·m
σ＝Mmax/W＝0.503×106/37500＝13.4N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632q2L4/(100EI)＝0.632×76.6×2004/(100×10000×281250)＝0.275mm≤[ν]＝L/250＝200/250＝0.8mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1＝R5＝0.393q1静L+0.446q1活L＝0.393×113.751×0.2+0.446×3.234×0.2＝9.229kN
R2＝R4＝1.143q1静L+1.223q1活L＝1.143×113.751×0.2+1.223×3.234×0.2＝26.795kN
R3＝0.928q1静L+1.142q1活L＝0.928×113.751×0.2+1.142×3.234×0.2＝21.851kN
标准值(正常使用极限状态)
R1’＝R5’＝0.393q2L＝0.393×76.6×0.2＝6.021kN
R2’＝R4’＝1.143q2L＝1.143×76.6×0.2＝17.511kN
R3’＝0.928q2L＝0.928×76.6×0.2＝14.217kN
二、小梁验算
Figure BDA0003303250380000081
承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b＝9.229/1＝9.229kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b＝Max[26.795,21.851,26.795]/1＝26.795kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b＝9.229/1＝9.229kN/m
小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.8/4＝0.059kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×3＝2.228kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×3＝2.228kN/m
左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左＝9.229+0.059+2.228＝11.516kN/m
中间小梁荷载q中＝q1中+q2＝26.795+0.059＝26.854kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右＝9.229+0.059+2.228＝11.516kN/m
小梁最大荷载q＝Max[q左,q中,q右]＝Max[11.516,26.854,11.516]＝26.854kN/m
正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b＝6.021/1＝6.021kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b＝Max[17.511,14.217,17.511]/1＝17.511kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b＝6.021/1＝6.021kN/m
小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.8/4＝0.04kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×3＝1.5kN/m
梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×3＝1.5kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'＝6.021+0.04+1.5＝7.561kN/m
中间小梁荷载q中'＝q1中'+q2'＝17.511+0.04＝17.551kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'＝6.021+0.04+1.5＝7.561kN/m
小梁最大荷载q'＝Max[q左',q中',q右']＝Max[7.561,17.551,7.561]＝17.551kN/m
为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
Figure BDA0003303250380000111
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql1 2，0.5ql2 2]＝max[0.125×26.854×0.32，0.5×26.854×0.22]＝0.537kN·m
σ＝Mmax/W＝0.537×106/21960＝24.457N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×26.854×0.3，26.854×0.2]＝5.371kN
τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh0 2-(b-δ)h2]＝5.371×1000×[80×802-(80-6)×742]/(8×878400×6)＝13.601N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.521q'l1 4/(100EI)＝0.521×17.551×3004/(100×206000×87.84×104)＝0.004mm≤[ν]＝l1/250＝300/250＝1.2mm
ν2＝q'l2 4/(8EI)＝17.551×2004/(8×206000×87.84×104)＝0.019mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]＝max[1.25×26.854×0.3,0.375×26.854×0.3+26.854×0.2]＝10.07kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝4.319kN,R2＝10.07kN,R3＝8.216kN,R4＝10.07kN,R5＝4.319kN
正常使用极限状态
Rmax'＝max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]＝max[1.25×17.551×0.3,0.375×17.551×0.3+17.551×0.2]＝6.582kN
同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'＝2.835kN,R2'＝6.582kN,R3'＝5.346kN,R4'＝6.582kN,R5'＝2.835kN
三、主梁验算
Figure BDA0003303250380000131
Figure BDA0003303250380000132
1、抗弯验算
Figure BDA0003303250380000141
σ＝Mmax/W＝0.755×106/4490＝168.221N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Figure BDA0003303250380000142
Vmax＝6.923kN
τmax＝2Vmax/A＝2×6.923×1000/424＝32.657N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
Figure BDA0003303250380000151
νmax＝0.177mm≤[ν]＝L/250＝400/250＝1.6mm
满足要求！
4、支座反力计算
承载能力极限状态
支座反力依次为R1＝7.466kN，R2＝22.063kN，R3＝7.466kN四、可调托座验算
Figure BDA0003303250380000152
可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3]＝22.063kN≤[N]＝32kN
满足要求！
五、立杆验算
Figure BDA0003303250380000153
Figure BDA0003303250380000161
1、长细比验算
顶部立杆段：l01＝kμ1(hd+2a)＝1×1.386×(750+2×200)＝1594mm
非顶部立杆段：l02＝kμ2h＝1×1.755×700＝1228mm
λ＝max[l01，l02]/i＝1594/15.9＝100.252≤[λ]＝210
长细比满足要求！
顶部立杆段：l01＝kμ1(hd+2a)＝1.155×1.386×(750+2×200)＝1841mm
非顶部立杆段：l02＝kμ2h＝1.155×1.755×700＝1419mm
λ＝max[l01，l02]/i＝1841/15.9＝115.786
查表得：φ＝0.483
2、风荷载计算
Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk＝γ0×φc×γQ×(ζ2×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6×1.4×(1×0.039×0.3×0.72/10)＝0.001kN·m
3、稳定性计算
R1＝7.466kN，R2＝22.063kN，R3＝7.466kN
Nd＝max[R1，R2，R3]+1.1×1.35×0.15×(6-3)＝max[7.466，22.063，7.466]+0.668＝22.731kN
fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝22730.824/(0.483×424)+0.001×106/4490＝111.217N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
六、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016第8.3.2条:支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B＝6/1＝6＞3
需要进行支架整体的抗倾覆验算！
七、架体抗倾覆验算
Figure BDA0003303250380000181
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk＝l'a×ωfk＝0.9×0.074＝0.067kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk＝l'a×Hm×ωmk＝0.9×1×0.254＝0.229kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok＝0.5H2qwk+HFwk＝0.5×62×0.067+6×0.229＝2.57kN.m
参考《规范》GB51210-2016第6.2.17条：
B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2l'a(gk1+gk2)+2ΣGjkbj＝B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2＝12×0.9×[0.15×6/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×1/2＝2.45kN.m≥3γ0Mok＝3×1.1×2.57＝8.482kN.M
满足要求。
八、立杆地基基础计算
Figure BDA0003303250380000191
立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝22.731/(0.9×0.15)＝168.376kPa≤γufak＝1.363×140＝190.82kPa
满足要求。

Claims (10)

1.一种清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：按照打地基基础、设置立杆、设置纵向水平杆、设置横向水平杆、设置落地斜杆、设置剪刀撑、检查验收依次进行施工。
2.如权利要求1所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述打地基基础包括以下步骤，
第一步：定距定位，根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，做好立杆标记；垫板准确地放在定位线上，垫板槽钢铺放平整，没有悬空；
第二步：本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm；
第三步：铺设样板弧形梁底支撑架体垫板，其采用12#槽钢、槽钢壁厚大于或等于5mm。
3.如权利要求1所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述设置立杆包括以下步骤，
第一步：立杆的连接：立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接；
第二步：检查立杆基础是否在同一高度，当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差应小于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于或等于50cm。
第三步：立杆的垂直偏差检测，立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
4.如权利要求1所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述设置纵向水平杆时，纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接或者搭接。
5.如权利要求4所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述纵向水平杆接长采用对接时，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离大于或等于500cm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3。
6.如权利要求4所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述纵向水平杆接长采用搭接时，搭接长度大于或等于1m，等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离大于或等于100mm。
7.如权利要求4所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。
8.如权利要求1所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述落地斜杆中的脚手架立杆间距为300mm，落地斜撑布置与立杆相互间隔，即一根立杆一根落地斜杆。
9.如权利要求1或8所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述落地斜杆中的斜杆布置角度为垂直于梁底90°直角，斜杆采用直通扣件对接或采用搭设连接，采用搭接连接时，搭接长度大于或等于1m。
10.如权利要求1所述的清水样板墙体底部支撑填充架体施工方法，其特征在于：所述剪刀撑中的脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；剪刀撑斜杆的接长采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度大于或等于1m，采用大于或者等于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于或等于100mm；剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离小于或等于150mm。
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