CN1136588C

CN1136588C - 稀土-Fe-B磁体及其改进方法

Info

Publication number: CN1136588C
Application number: CNB951095862A
Authority: CN
Inventors: A・S・金; A·S·金; 坎普; F·E·坎普
Original assignee: Crucible Materials Corp
Current assignee: Crucible Materials Corp
Priority date: 1995-10-16
Filing date: 1995-10-16
Publication date: 2004-01-28
Anticipated expiration: 2015-10-16
Also published as: CN1148251A

Abstract

本发明提供了一种永磁体合金及其制造方法。该永磁体合金含有包括Nd的稀土元素，B，Fe，C和氧，并加入Co以及Cu，Ga和Ag中的至少一种。可以通过将合金的颗粒与含碳和含氧物质接触来制造合金，以获得所需的含碳和含氧量。

Description

稀土-Fe-B磁体及其改进方法

本发明涉及一种用于生产永磁体的永磁性合金。

永磁性合金，和由它们生产的永磁体的传统制造方法是将一种轻稀土元素，以钕为佳，与过渡元素铁，和硼组合。由这些合金制成的永磁体在室温下表现出优良的磁性。但是，这些合金表现出了较差的热稳定性和耐腐蚀性，尤其是在潮湿环境中。所以，这限制了由这些合金组合物制成的永磁体的应用范围。人们已经提出了许多对合金的改型方法以克服其热稳定性差和不耐腐蚀的弱点。但这些方法都不能在不丧失其它优良特性的条件下提高这些特性。

因此，本发明的一个主要目的是提供一种具有改善了的热稳定性和耐腐蚀性的永磁合金及其生产方法。

本发明的另一个目的是提供一种永磁合金及提高永磁合金稳定性和耐腐蚀性，另一方面，提高其的固有矫顽力而并不降低它的剩磁和居里温度的方法，从而扩展了由该合金制成的永磁体的应用温度范围。

根据本发明所提供的一种永磁性合金的主要组分为(按重量百分比计)：27至35，以29至34为佳的一种稀土元素，在稀土元素的总含量中包括至少50％的Nd；0.8至1.3，以0.9至1.2为佳的B；多至30，以15以下为佳的Co；40至75的Fe；0.03至0.3，以0.05至0.15为佳的C；0.2至0.8，以0.3至0.8为佳的氧；多至1，以0.5以下为佳的Cu，Ga和Ag中的至少一种。这种合金还可以含有多至5的至少一种选自Al，Si，Sn，Zn，Nb，Mo，V，W，Cr，Zr，Hf，Ti，和Mg的过渡元素。

Cu，Ga和Ag的含量范围在0.02至0.5％，以0.05至0.5％为佳。

Pr或La的至少一种可以替代多至50％的Nd。同样，Dy或Tb中的至少一种可以替代多至50％的Nd。

Co的含量可以是0.5至5％。Cu的含量可以是0.02至0.5％。

根据本发明的方法，由预制合金颗粒和/或预制合金颗粒的混合物来生产上述永磁性合金。这些预制合金颗粒可以通过传统的将合金铸件磨碎的方法或根据已知技术利用一种隋性雾化气体使熔融的合金雾化的方法完成。将预制合金颗粒或其混合物与一种碳物质接触，从而在其中形成0.03至0.3％，以0.05至0.15％为佳的含碳量。这种含碳物质可以是一种金属的硬脂酸盐，以硬酸锌为佳。在与硬脂酸锌接触后，可以通过一些已知技术减小颗粒尺寸，例如喷射碾磨。还要将颗粒与一种含氧物质接触，从而在其中形成0.2至0.8％，以0.3至0.8％为佳的含氧量。这种含氧物质可以是空气。颗粒与空气的接触可以在减小体积过程中或过程后，包括在为减小颗粒体积而进行的碾磨过程中。这种碾磨最好是喷射碾磨。所述含碳物质和含氧物质可以是二氧化碳。

图1是合金的退磁曲线。该合金含(按重量百分比)：32.5的Nd，0.1的Dy，1.0的B，66.4的Fe，其氧含量为0.41和0.42％。

图2与图1相似，是合金的退磁曲线。该合金含(按重量百分比)：30.5的Nd，2.5的Dy，62.6的Fe，2.5的Co，1.1的B，0.15的Cu，0.65的Nb，其氧含量为0.22和0.55％。

图3显示的是Nd-Dy-Fe-Al-B合金的Hci与合金含氧量变化的关系。

图4与图3相似，显示的是含有(重量百分比)29的Nd，4的Dy，5Co，1.15B和其余为铁的合金的Hci与含氧量的变化关系。

图5显示的是加氧和不加氧条件下改变Co含量对合金的影响。该合金含有(重量成分比)：30.5Nd，2.5Dy，1.1B，0.15Cu，0.65Nb，其余为Fe；

图6显示的是为提高合金的含碳料而加入不同量的硬脂酸Zn的影响。该合金含(重量成分比)：31.9Nd，63.2Fe，3.6Co，1.15B和0.15Cu；

图7显示的是合金(重量百分比：33Nd，5Co，1.1B，其余为铁)中不同的Cu含量的影响。

图8显示的是在合金(重量百分比：30.5Nd，2.5Dy，1.2Co，1.1B，0.5Nb，其余为铁)中铜含量不同引起的磁性变化；和

图9是合金(重量百分比：30.5Nd，2.5Dy，1.2Co，0.15Cu，1.1B，其余为铁)和合金(重量百分比：28Nd，6Dy，2.5Co，1.1B，0.15Cu，其余为铁)中不同Nd含量引起的磁性变化。

为了展开和说明本发明，利用传统的粉末冶金方法制备各种合金并对其进行了测试。具体地，合金的制备是通过将高纯度元素与基本合金的预制合金料真空感应熔化从而产生一种所选的合金组合物的熔融体。将这种熔融体倒入一种铜质叠箱铸模中或利用氩作为雾化气体将其雾化成预合金粉末。这种铸块或雾化粉末在1至30个大气压下进行氢化。然后将铸块压碎并碾成粗粉。用一种诸如氩气或氮气的惰性气体将碾磨成的粉末或雾化而得的粉末喷射碾磨成细粉。在喷射碾磨之前将碾磨成的粉末或雾化粉末与不同量的硬脂酸锌混合以调节其中的碳含量并改善喷射碾磨操作。在喷射碾磨过程中或过程后，通过向系统中缓慢地吹入空气来加氧。氧与碳的加入与调节也可通过在这些操作中附带地将粉末暴露于一个CO₂环境中进行。用一个Fisher Sub-Sieve分级器测量，磨后粉末的平均颗粒大小为1至5微米。将以上制备的预合金粉末装在一个橡胶袋中，在磁场中取向排列，并用常温均衡等压压缩。然后在一个真空炉中，在900至1100℃将压块烧结1至4小时至接近它们的理论(完全)密度。再将烧结块在800至900℃热处理1小时然后在450至750℃时效处理。然后将这些磁性块磨削切割成圆柱形(6mm厚×15mm的直径)用于测试。

用一台配备有KJS Associate的温度探针的磁滞曲线记录仪在室温至150℃的范围内测定磁体的磁性。用一个Helmhaoltz线圈测量将磁体置于250℃高温1小时前后的磁通量差异来估计不可逆损耗。导磁系数是1，因为L/D是0.4(6/15)。

正如在相关表格和图表所能看出的和将要具体说明的那样，人们发现根据本发明的说明和权利要求向永磁体合金组合物中加氧会降低矫顽力，如所报导的组合物(Nd，Dy)-Fe-B在图1中所示。在合金(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B中加氧，如图2所示，则矫顽力被提高，同时两个例子中的剩磁都因加氧而提高了。对两种合金中加氧后剩磁提高的原因进行了研究。用VSM(振动样品磁强计)测得的这些加氧和不加氧的合金制成的永磁体的饱和磁化值相同。为了测定这些永磁体的晶粒取向，对(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B合金进行了一项实验。在一台X光粉末衍射仪中，将一垂直于圆柱轴的磨光表面放置于Bragg反射位置。由此获得合金加氧和不加氧的衍射图形。当永磁体是一个单晶体，或具有易磁化轴垂直于表面的理想取向，则在研究范围内，衍射图应只显示1值为偶数的(ool)反射，即(004)和(006)。结果列于表1。

表I

具有低(h，k)和高l的反射

hkl 强度取向错误角 cos

(h²+k²)/l²(度)

004 9 0 0 1

114 9 0.125 26.1 0.898

214 89 0.31 37.8 0.790

105 50 0.04 15.5 0.966

115 25 0.08 21.4 0.931

006 25 0 0 1

116 8 0.055 18.1 0.951

由下式，用cos描述由取向错误造成的磁化强度的下降：

cos²＝l²/[(c/a)²(h²+k²)+l²]

由此发现，样品A(没有加氧)具有强的(105)和(214)峰，和相对弱的(004)和(006)峰，而样品B(加氧)具有较小的(105)峰，非常弱的(214)峰，强的(004)和(006)峰。这表明，加氧提高了晶粒取向性。所以，加氧的磁体的剩磁高于不加氧的磁体。还对不同的氧浓度对两种合金的矫顽力的影响进行了研究。图3所示的是作为氧浓度的函数的(Nd，Dy)-Fe-Al-B合金的矫顽力的变化情况。在此合金系统中，矫顽力几乎随氧浓度的上升而线性下降。当稀土总含量较低时，Hci下降得更快。

图4显示了作为含氧量的函数的含钴合金(Nd，Dy)-(Fe，Co)-Al-B的矫顽力的变化情况。在含钴合金中，起先，随着含氧量上升至一个特定点，该点决定于稀土总含量与其它添加元素的加入量，矫顽力迅速上升，然后开始随含氧量的进一步的上升而下降。由于(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B合金中的这种加氧正效应，可以通过同时加Co和氧来消除和尽量减小因加钴而降低了矫顽力这一负效应。所以，可以通过在(Nd，Dy)-Fe-B合金中同时添加Co和氧来制造高Tc和Br且具有提高的Hci的磁体。

在加氧和不加氧的情况下研究了在一种(Nd，DY)-(Fe，Co)-B合金中Co不同含量的影响，结果列于表II。在图5中，是加氧后和不加氧的合金的矫顽力相对于钴含量的变化曲线。

表II

加氧和不加氧的30.5Dd-2.5Dy-余量为

-Fe-1.1B-0.15Cu-0.65Nb-xCo合金中Co含量变化的影响

～0.2％O2 ～0.45％O2

％Co Br，T Hci，kOe Br，T Hci，kOe

0 1.130 20.2 1.165 19.8

1.2 1.145 20.2 1.165 20.8

2.5 1.120 18.3 1.130 20.4

5.0 1.140 17.3 1.150 17.6

15.0 1.145 13.9 1.155 14.9

如表II所示，由于向这些合金中加入了氧，剩磁增加了0.01-0.035T。不含钴的合金的矫顽力随加氧而略有下降，而其他含钴合金的矫顽力都随氧的加入而有所提高。在不含氧的合金中，矫顽力随Co含量提高而降低。在加氧合金中，矫顽力先随着Co含量由0升至1.2％而上升，然后随着Co含量的进一步上升而开始下降。所以同时加入氧和少量的Co(1.2-2.5％)可同时提高剩磁和矫顽力。即使在较高的Co含量时，加氧合金的矫顽力仍高于那些不加氧合金的。所以，氧的加入对含钴的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B合金是至关重要的。由于Tc几乎随Co含量线性上升，合金中所需的Co含量取决于居里温度，温度稳定性和Br的温度系数。通常，Co含量以0.5至5％之间为佳。

表III

合金A，B和C的化学组成(按重量百分比)

合金 Nd Dy Fe Co B Cu Nb Al

(A) 31.5 0.5 余量 1.2 1.0 0.15 - -

(B) 30.5 2.5 余量 1.2 1.1 0.15 0.35 -

(C) 28.0 6.0 余量 2.5 1.1 0.15 0.65 0.3

表IV列出了一些加氧后改善了磁性和热稳定性(高温下的不可逆损耗)的实例。所测合金的化学组成列于表III。

表IV

加氧和不加氧合金的磁性与不可逆温度损耗

合金％O₂ Br Hci BHmax ％不可逆损

T kOe MGOe 耗P.C.＝1.0

(A) 0.237 1.27 11.2 38.2 39.9％

在150℃

0.574 1.29 14.9 40.2 3.6％

在150℃

(B) 0.123 1.17 16.8 33.2 20.8％

在175℃

0.495 1.21 20.0 35.3 0.3％

在175℃

(C) 0.253 1.06 ＞20.0(9.7 27.5 8.3％

在150℃) 在200℃

0.558 1.09 ＞20.0(11.3 29.3 1.8％

在50℃) 在200℃

如表IV所示，含Co的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B磁体的磁性特征(Br和Hci)和热稳定性(不可逆损耗)由于氧的加入而显著改善。

但也注意到，当氧含量在于0.8％(取决于其它的添加元素)时，矫顽力开始下降，如图4所示。所以，必须将氧含量限制在0.2至0.8％，以0.3至0.8％为佳。

由于本发明中的磁体是通过在喷射碾磨前将合金与硬脂酸锌混合而制成的，所以有必要研究硬脂酸锌(碳)含时变化对磁性的影响。用氩气雾化法制备了一种合金，31.9Nd-63.2Fe-3.6Co-1.15B-0.15Cu。氢化之后，在喷射碾磨之前。如表V所示，将粉末与不同量的硬脂酸锌混合。在图6中，对硬脂酸锌的变化值作磁性特性值(Br和Hci)的曲线。烧结磁体的碳含量变化，密度，剩磁，和矫顽力变化也作为硬脂酸锌含量的函数列于表V。

表V

31.9Nd-63.2Fe-3.6Co-1.15B-0.15Cu合金中

加入硬脂酸锌的影响％ZS ％C

0 0.036 7.39 1.22 9.60.05 0.073 7.57 1.27 12.30.1 0.094 7.53 1.30 12.150.2 0.150 7.56 1.32 11.10.3 0.184 7.57 1.325 9.30.5 0.310 7.56 1.35 7.70.8 - 不致密

如图6所示，加入少量硬脂酸锌，Br和Hci都明显提高。当硬脂酸锌的添加量超过O.1％，Hci开始下降而Br缓慢上升。当硬脂酸锌含量达0.8％，磁体块是不致密的。所以，用以加碳的硬脂酸锌必须限制在0.5％。烧结磁体的含碳量随硬脂酸锌添加量的增加，几乎线性地上升。所以，为改善磁性特性(Br和Hci)，必须加入少量的硬脂酸锌(碳)。硬脂酸锌加量的优化范围是O.05至0.2％，取决于对磁性特性的要求。在以下研究中，硬脂酸锌添加量固定在0.1％，而含钴合金中氧的添加量约为0.5％。

由于已知向NdFeB熔拉带中加入1至2％的铜可显著提高它的矫顽力，我们考察了在烧结(Nd，DY)-(Fe，Co)-B合金中，Cu含量变化带来的影响。图7和表VI显示了在一种33Nd-1.1B-5Co-(60.9-x)Fe-xCu合金中对Cu含量变化所作的Br和Hci的变化曲线，和作为与Cu含量相关的重量减少的函数的耐腐蚀性变化。

表VI

33Nd-1.1B-5.0Ci-(60.9-x)Fe-xCu合金中

Cu含量变化的影响％Cu

0 7.58 1.28 9.4 17.5 2280.05 7.58 1.29 10.8 0.5 4.70.1 7.58 1.30 11.3 0.7 2.20.15 7.58 1.29 13.0 0.07 0.080.2 7.58 1.28 13.5 0.01 0.160.3 7.58 1.265 13.2 0.05 0.420.5 7.57 1.265 12.4 0.15 0.251.0 7.48 1.23 11.5 0.19 0.362.0 7.36 1.23 9.O 0.52 0.76

随着铜含量上升至0.15％，Hci迅速上升并在0.2％Cu时达到它的最大值。当铜含量超过0.2％时，Hci开始下降。Br也随着铜含量上升至0.1％而略有上升，并在其后随铜含量的进一步上升而缓慢下降。所以，Cu含量在0至0.2％范围内的剩磁的总变化可忽略不计。向Nd-Fe-B中加入少量的铜不会改变居里温度。这些数据表明向Nd-Fe-Co-B合金中加入少量的铜(最多为0.2％)可以显著提高Hci而不降低Br或Tc。随铜含量由0升至0.15％，腐蚀率显著下降并在进一步提高Cu含量时，腐蚀率维持在其最小值。

在另一组磁体的制备中加入约0.5％的氧。图8和表VII表示的是30.5Nd-2.5Dy-余量铁-1.2Co-1.1B-0.5Nb-xCu合金中作为其中的铜含量的函数的磁性特性的变化。

表VII

30.5Nd-2.5DY-余量Fe-1.2Co-1.1B-0.5Nb-xCu

合金中Cu含量变化的影响

％Cu Br Hci BH_max

0 11.6 13.8 32.0

0.05 11.7 16.8 33.0

0.1 11.75 19.3 33.5

0.15 11.75 20.2 33.5

0.2 11.8 20.4 33.8

0.25 11.75 19.8 33.5

0.3 11.75 19.3 33.5

随铜含量上升至0.1％，Hci迅速上升并在此后缓慢上升，以Cu含量为0.2％时达到最大值。当铜含量超过0.2％时，Hci开始下降。剩磁和磁能积也随铜含量上升至0.1％而略有上升，并且在此后随着铜含量上升至0.3％维持在一个相同值。这一点显示，向含氧的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B合金中加入少量的铜(0.1至0.3％之间)显著提高Hci，同时使Br和(BH)_max略有上升。所以为了有效提高矫顽力的同时不损失剩磁而向含Co的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B磁体同时加入少量的Cu，O，C(硬脂酸锌)是有利的。

可以观察到，向含Co的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B磁体中加入少量的Ca或Ag，与铜相似，也可以显著提高矫顽力。由于加入少量的Cu，Ga，或Ag而引起磁性特性的提高的实例列于表VIII。

表VIII

化学组成和磁性特性

合化学组成(重量％) Br Hci

金 Nd Dy Fe Co B Cu Ag Ga T kOe

D 31.9 - 余量 3.6 1.15 - - - 1.28 10.2

E 31.0 - 余量 3.6 1.15 0.15 - - 1.29 13.0

F 31.9 - 余量 3.6 1.15 - 0.2 - 1.29 13.2

A 31.5 0.5 余量 1.2 1.0 0.15 - - 1.28 15.2

G 31.5 0.5 余量 1.2 1.0 - - 0.4 1.28 15.3

如表VIII所示，由于向含Co的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B合金中加入少量的Cu，Ag，或Ga，矫顽力显著提高而并不降低剩磁。

还研究了合并加入Cu，Ga和Ag这些元素的效果。将合金A(含0.15％Cu)和合金G(含0.4％的G)以不同比例混合，如表IX所示。

表IX

31.5Nd-0.5Dy-余量Fe-1.2Co-1.0B-xGa-yCu

合金中Ga和Cu含量变化的影响％％

Ga CU0 0.15 7.60 1.28 15.20.1 0.117 7.56 1.26 15.80.2 0.075 7.57 1.28 16.40.3 0.038 7.59 1.29 16.60.4 0 7.57 1.28 15.3

虽然单独的两种合金显示出相似的磁性特性，当混合在一起时，混合合金显示出更高的矫顽力。这一点表明，Cu元素和Ga元素一起使用时，它们可有效提高矫顽力。当Ga含量为0.3％，Cu含时为0.038％时，可得最大矫顽力。

将此概念运用于含9％镝的合金。将铜含量固定在0.2，Ga含量由0变化至1.0％。在150℃测定这些磁体的矫顽力。

表X24Nd-9Dy-余量Fe-2Co-1.1B-0.2Cu-0.65Nb-0.3Al-xGa

合金中Ga含量变化的影响％ 250℃时的不可逆损耗GA (％)PC＝1.00 7.54 1.01 15.7 16.10.2 7.53 1.02 16.5 2.O0.4 7.47 1.005 16.9 3.10.6 7.42 1.00 16.3 2.90.8 7.33 0.99 15.9 4.41.0 7.31 O.95 15.3 9.0

如表X所示，随着Ga含量上升至0.4％，150℃时的矫顽力上升，然后随着Ga含量的进一步上升开始下降。当Ga含量为O.4％而Cu含量为0.2％时，可得最大的矫顽力。当Ga含量在0.2％至0.6％之间时，250℃时的不可逆损耗很低，而不含Ga的永磁体和含1.0％的Ga的永磁体表现出较大的不可逆损耗。随着Ga含量的上升，密度开始下降。这些数据表明，该合金系统中欲得到热稳定磁体所需的优化Ga含量为0.2至0.6％之间。该值远低于在不含O，C和Cu的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B合金中欲得到相同的矫顽力和热稳定性所需的Ga含量。

已知为了相同的强化效果可加入1％至2％(原子百分比)的Ga(重量成分比：1.05-2.1)。所以，向(Nd，Dy)-(Fe，Co)-(B.C.O)合金中单独或组合加入少量的M1(Cu，Ga，或Ag)可有效提高矫顽力而不降低剩磁。

向该合金系统，(Nd，Dy)-(Fe，Co，M1)-(B，C，O)，加入其他过渡金属(M2)(包括Al，Si，Sn，Zn，Nb，Mo，V，W，Cr，Zr，Hf，Ti，Mg等)，可进一步提高矫顽力但剩磁有所下降。表XI所示的是加入各种过渡金属(M2)后的合金的磁性特性。

表XI

(Nd，Dy)-(Fe，Co，Cu)-(B，C，O)

合金中加入M2元素的影响

合重量wt％ Br Hci

金 Nd Dy Fe Co B Cu M2 T kOe

H 30.5 2.5 余量 1.2 1.1 0.15 - 1.23 18.5

I 30.5 2.5 余量 1.2 1.2 0.15 0.2Al 1.20 20.4

J 30.5 2.5 余量 1.2 1.1 0.15 0.75Si 1.14 20.3

K 30.5 2.5 余量 1.2 1.1 0.15 0.65Nb 1.17 21.0

0.2Al

L 31.2 2.5 余量 1.2 1.1 0.15 + 1.14 21.5

0.65Nb

该合金系统中的一部分Nd可以被其他轻稀土元素所取代，包括Pr，La。表XII显示的是，其中部分的Nd被Pr或La取代的该合金系统的磁性特性。

表XII

以其他稀土元素取代部分Nd的稀土-(Fe，Co，Cu)-(B，O，C)

合金的磁性特性

合重量wt％ Br Hci

金 T kOe

Nd Pr La Dy Fe Co B Cu Nb

M 30.5 - - 2.5 余量 1.2 1.1 0.15 0.35 1.19 20.2

N 26.5 4.0 - 2.5 余量 1.2 1.1 0.15 0.35 1.20 20.1

O 28.8 - 1.6 2.5 余量 1.2 1.05 0.2 - 1.19 18.3

正如由以上报导的特定的实施例所能看到的，加入了少量氧和/或碳(可以通过加入硬脂酸锌来实现)的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B磁体比不加氧和/碳的(Nd，Dy)-(Fe，Co)-B磁体表现出强得多的磁性特性(Br和Hci)。向(Nd，Dy)-(Fe，Co)-(B，C，O)中加入少量的Cu，Ga，Ag或将它们(M1)组合加入可显著提高矫顽力不降低剩磁。由于在这一合金系统中的矫顽力显著提高而Tc和/或剩磁并不降低，可以在高温下使用该合金系统只加入最少量的Dy。使用诸如O，C，Cu这样的丰富而价廉的元素和减少诸如Dy和/或Ga这样的昂贵元素将降低由该合金系统生产永磁体的总成本。可以通过加入其他过渡元素(M2)，包括Al，Si，Sn，Zn，Nb，Mo，V，W，Cr，Zr，Hf，Ti，和Mg，进一步提高合金的矫顽力。但是，加入这些元素，会导致剩磁和磁能积的下降。在该合金系统中，可用其他轻稀土元素，例如Pr或La，部分替代Nd。

在此所用的百分比都是“重量成分比”，除非另作说明。

下列惯用的缩写在此用于表示磁体的磁性特性：

Br——剩磁

Hci——固有矫顽力

BH_maz——磁能积

Tc——居里温度

Claims

1.一种永磁体合金，含有：27至35wt％稀土元素，其中，稀土元素的总含量中至少含50wt％的Nd，0.8至1.3wt％的B，0以上至30wt％的Co，40至71.95wt％的Fe，0.03至0.3wt％的C，0.2至0.8wt％的氧和0.02-0.5wt％的Cu和0.02-0.5wt％的Ga。

2.一种永磁体合金，含有：27至35wt％稀土元素，其中，稀土元素的总含量中至少含50wt％的Nd，0.8至1.3wt％的B，0以上至30wt％的Co，40至71.95wt％的Fe，0.03至0.3wt％的C，0.2至0.8wt％的氧和0.02-0.5wt％的Ag。

3.根据权利要求2所述的永磁体合金，还含有0.02-0.5wt％的Cu或Ga。

4.根据前述权利要求中任一项所述的永磁体合金，其中Co含量为0.5-5wt％。

5.一种永磁体合金，含有：29至34wt％稀土元素，其中，稀土元素的总含量中至少含50wt％的Nd，0.9至1.2wt％的B，0.5以至5wt％的Co，40至69.23wt％的Fe，0.05至0.15wt％的C，0.2至0.5wt％的氧和0.02-0.5wt％的Cu、Ga或Ag中至少其一。

6.根据权利要求1，2或5所述的永磁体合金，还包含不超过5wt％的至少一种选自Al、Si、Sn、Zn、Nb、Mo、V、W、Cr、Zr、Hf、Ti和Mg的过渡金属元素。

7.根据权利要求1，2或5所述的永磁体合金，其中B含量为0.9-1.2wt％，Cu含量为0.05-0.15wt％，氧含量为0.3-0.8wt％。

8.根据权利要求1，2或5所述的永磁体合金，其中含0.05-0.5wt％的Cu、Ga或Ag中至少其一。