CN113513373B - 一种变几何涡轮一维气动设计方法 - Google Patents

Abstract

本发明的目的在于提供一种变几何涡轮一维气动设计方法，利用常见的平均中径法，完成常规涡轮的气动设计；进而利用流量与可转导叶转角关联式估算出可转导叶转角范围，通过一维总静流函数法并结合可调导叶间隙泄漏损失模型，计算出变几何涡轮在各个转角下效率，最后将各转角下效率平均得出变几何涡轮平均效率；若变几何涡轮平均效率满足设计要求，则变几何涡轮一维设计完成；若不符合调整变几何涡轮一维气动部分设计参数，直至变几何涡轮性能满足设计要求。本发明可综合判断变几何涡轮各工况效率，从而得到一种各工况下均具有较高效率的变几何涡轮气动设计方案，从而提高变几何涡轮变工况性能；此外，本发明也可明显提高变几何涡轮一维设计速度。

Description

一种变几何涡轮一维气动设计方法

技术领域

本发明涉及的是一种燃气轮机设计方法，具体地说是涡轮设计方法。

背景技术

燃气轮机涡轮的气动设计工作是一个从低维到高维逐步设计及优化的过程，低维设计结果作为高维设计的初值及基础，为了完成变几何涡轮气动设计工作，首先要解决的问题在于如何选取适合于变几何涡轮的气动设计参数，这就需要在一维空间中进行设计及参数选取工作，而涡轮一维损失模型作为一维计算的核心及基础，其准确性直接决定了一维设计的成功与否，通过修正可调导叶间隙泄漏损失模型，从而得到适用于并且准确预估变几何涡轮损失模型。

常规涡轮的一维参数选取规律研究通常采用平均中径法，将一维计算设置在叶片排进出口平均中径上，根据已知的几何参数和边界条件，通过基本气动关系式对叶片排逐排求解，并结合损失模型建立涡轮效率及涡轮气动参数如载荷系数，流量系数，反动度，轴向速比及几何参数，如导叶及动叶展弦比，叶栅稠度等联系，从而分析涡轮效率与上述参数相关性，并绘制出Smith等关系图直观的寻找出涡轮设计参数中的最优选择。变几何涡轮与常规涡轮有着极大的区别，设计工况涡轮效率并不足以描述变几何涡轮性能的好坏，变几何涡轮除常规设计工况外，还必须保证其非设计工况依旧保持较高的涡轮效率，因此与常规涡轮一维参数选取规律研究不同的是，变几何涡轮一维参数选取规律研究必须综合考虑不同转角下涡轮效率，即通过一维参数完成对设计工况下涡轮气动设计后，再利用考虑可调导叶间隙泄漏损失模型的一维性能预测方法，评估不同转角下涡轮效率，求取各个转角工况涡轮效率平均值，平均效率最高的区域即为最佳一维参数区域。

为了探究变几何涡轮一维参数选取规律，首先需要解决的问题在于变几何涡轮导叶旋转之后涡轮气动设计参数如反动度等的变化规律，从而不同工况下一维参数与转角建立联系，最终获得不同转角下涡轮效率值，通过分析设计参数与不同转角下的平均效率进而确定变几何涡轮一维参数的选取范围，进而探讨和发展变几何涡轮一维气动设计方法。

发明内容

本发明的目的在于提供能使变几何涡轮所有工况平均效率达到较高水平的一种变几何涡轮一维气动设计方法。

本发明的目的是这样实现的：

本发明一种变几何涡轮一维气动设计方法，其特征是：

(1)给定初始几何参数与气动参数，包括动静叶展弦比、最大厚度比弦长、尾缘厚度比喉部宽度、轮缘功、进口总温总压、导叶进口气流角、载荷系数、流量系数、反动度、轴向速比、进出口中径比等参数。

(2)根据涡轮一维几何参数求解动静叶轮毂比、叶高等几何参数，并通过一维总静流函数法分析导叶转角转动后，涡轮级反动度、载荷系数、流量系数、轴向速比、气流角的变化。

(3)将导叶转动后，气动参数与几何参数输入到可调导叶间隙泄漏损失模型中，计算各种转角变化后动静叶速度损失系数，即可求出变几何涡轮各转角下涡轮效率。

本发明还可以包括：

1、(a)利用可转导叶转角与变几何涡轮流量关联式

预估所需的可转导叶旋转角，其中α₁导叶未旋转的出口气流角，seita导叶旋转角，m₁为变几何涡轮导叶转角变化前的流量，m_1z为变几何涡轮导叶转角变化后的流量；

(b)将可转导叶旋转角分为n份，利用一维总静流函数法并综合可调导叶间隙泄漏损失模型分别计算各转角工况效率；

(c)基于步骤(b)计算变几何涡轮在不同转角下的平均效率；

(d)如果步骤(c)得到的性能指标不符合预定设计目标，则修改常规涡轮一维设计循环中的一维设计参数，并循环(a)-(c)，直至涡轮气动性能达到预定设计目标。

2、对于变几何涡轮，一维总静流函数法的推导过程为：

一维总静流函数法分别包含了导叶流量m₁和动叶流量m₂随导叶总静膨胀比

的变化规律，将涡轮级通道看作一维喷管，导叶入口总压P₀ ^*，导叶入口总温T₀ ^*，动叶出口静压P₁。导叶流量定义为：

m₁＝ρ₁c₁A₁sinα₁

其中ρ₁为导叶通道内气体密度，c₁为导叶出口绝对速度，A₁为导叶出口截面积，α₁为导叶绝对出口气流角；

根据理想气体状态方程P₀ ^*＝ρ₀ ^*R_gT₀ ^*及多变过程

及T₀ ^*＝T₁ ^*得公式：

其中n_s,s为导叶气体多变指数，T₁ ^*为导叶出口总温，ρ₀ ^*为导叶进口密度，T₁为导叶出口静温，Cp为气体定压比热容，h₀ ^*为导叶进口滞止焓，h₁为导叶出口焓值，k为绝热指数。

综合以上公式，可得出

即可得到导叶流量随导叶总静膨胀比变化规律；

通过下式建立导叶多变过程指数与速度损失系数

的关系：/>

根据连续方程及能量守恒方程，可得到λ_c1和动叶进口静温T₁：

T^* ₁＝T^* ₀

T₁＝T^* ₁τ(λ_c1)

其中R_g为气体常数，λ_c1为导叶出口绝对速度因数，ε(λ_c1)为基于导叶出口绝对速度因数的密度气动函数，τ(λ_c1)为基于导叶出口绝对速度因数的温度气动函数。

根据动叶进口连续方程，可由λ_c1得到λ_ω1，并根据λ_ω1即可得出动叶进口相对总温及相对总压：

P^* _ω1＝P₁/π(λ_ω1)

T^* _ω1＝T₁/τ(λ_ω1)

其中λ_ω1为基于动叶进口相对速度因数，P^* _ω1为动叶进口相对总压，T^* _ω1为动叶进口相对总温，π(λ_ω1)为基于动叶进口相对速度因数的压力气动函数，τ(λ_ω1)为基于动叶进口相对速度因数的温度气动函数。

并且根据上述公式及气动函数可求出导叶出口速度因数

静温T₁，对于动叶而言，可以在相对坐标系下同样通过下述公式推导出动叶流量随导叶总静膨胀比，速度损失系数，出口相对气流角的变化规律：

m₂＝ρ₂ω₂A₂sinβ₂

其中ρ₂为动叶出口气体密度，ω₂为动叶出口相对速度，A₂为动叶出口截面积。

根据理想气体状态方程及P₁＝ρ₁R_gT₁及多变过程

可得

其中n_s为气体多变指数，P₂为动叶出口静压，其中n_s,r为动叶气体多变指数，ω₂为动叶出口相对速度，n_s,r为动叶气体多变指数，h_ω1 ^*为动叶进口相对滞止焓，h₂动叶出口焓值。

联立上述公式即可得到动叶流量随涡轮导叶总静膨胀比的变化规律：

其中β₂为动叶几何出气角，其他参数均可由已知参数求得，因此可得到动叶流量随导叶出口总静膨胀比变化规律。动叶流量与导叶流量交点即为涡轮级工作点。

3、对于变几何涡轮，变几何涡轮导叶转角变化与流量关联式的推导过程为：

导叶几何调节后，直接改变导叶出口几何出气角，通过几何关系得到旋转后导叶几何出气角α_1z，α_1z为α₁与旋转角seita之和，其中seita为正值时表示导叶开大，seita为负值则相反，在忽略落后角的条件下旋转后导叶绝对出口气流角与动叶相对出口气流角如下式所示：

α_1z＝α₁+seita

β_2z＝γ₂

对于变几何涡轮，变几何涡轮可调导叶间隙泄漏损失模型的修正公式为：

Y_TI＝K_z(Y_gap+Y_mix)

其中Y_TI为间隙泄漏损失，Kz为旋转轴修正系数，Y_gap为间隙内损失，Y_mix为泄漏流与主流掺混损失，C为叶片弦长，S为叶片栅距，H为叶片高度，μ_d为叶尖间隙流量系数，C_L升力系数，α_m为通过叶片的气流角平均值，K_E为湍动能损失系数，K_G为叶尖间隙损失系数；

旋转轴修正系数Kz为：

其中变量x为无量纲旋转轴位置，变量y为无量纲轴径，p00、p10、p01、p20、p11、p02、p30、p21、p12、p03、p31、p22、p13、p04均为拟合多项式的系数，其中字母p后的第一位数字表示变量x的次幂，字母p后的第二位数字表示变量y的次幂。

4、变几何涡轮导叶出口气流角的范围在15°-25°度之间，变几何涡轮最佳反动度区域基本在0.25-0.6之间，流量系数在0.3-0.5之间，轴向速比选择范围为1-1.4之间。

本发明的优势在于：本发明根据变几何涡轮设计特点，通过保持导叶旋转前后导叶入口总压、总温和动叶出口静压不变，在一维总静流函数法中仅改变中的导叶出口气流角，通过二分法即可求出不同转角下导叶与动叶工作点的流量、气流角、及各个气动参数。此设计方法可以方便、准确评估变几何涡轮在不同转角下的气动性能，给出变几何涡轮速度三角形关键参数的选取方法或一维参数选取规律，进而探讨和发展变几何涡轮一维气动设计方法。

附图说明

图1为本发明的流程图；

图2为叶片排一维管流模型示意图；

图3为可转导叶与动叶流量匹配示意图；

图4为可转导叶旋转示意图；

图5为拟合后与拟合前不同轴位置及轴径下Kz；

图6为不同转角工况平均效率与设计效率随反动度变化曲线图。

具体实施方式

下面结合附图对本发明做更详细地描述：

结合图1-6，本发明提供了一种变几何涡轮的一维气动设计方法，该方法中，综合考虑可调导叶间隙泄漏损失模型的一维性能预测方法、一维总静流函数法，以及几何参数求解效率计算公式编写变几何涡轮一维参数选取规律程序，具体步骤如下：

1、给定初始几何参数与气动参数，包括动静叶展弦比、最大厚度比弦长、尾缘厚度比喉部宽度、轮缘功、进口总温总压、导叶进口气流角、载荷系数、流量系数、反动度、轴向速比、进出口中径比等参数。

2、根据涡轮一维几何参数求解动静叶轮毂比、叶高等几何参数，并通过一维总静流函数法分析导叶转角转动后，涡轮级反动度、载荷系数、流量系数、轴向速比、气流角的变化。

3、将导叶转动后，气动参数与几何参数输入到可调导叶间隙泄漏损失模型中，计算各种转角变化后动静叶速度损失系数，即可求出变几何涡轮各转角下涡轮效率。

在所述常规涡轮一维设计循环之后还包括如下步骤：

(1)根据实际流量变化需求，并利用公式(16)，求得变几何涡轮可转导叶转角变化范围。

(2)将可转导叶转角分为若干转角工况，利用一维总静流函数法，求取变几何涡轮

可转导叶转角变化后变几何涡轮各转角工况效率。

(3)将步骤(2)求得的各转角工况效率加权平均，求得变几何涡轮平均效率。

(4)如果步骤(3)中得到的性能指标不符合预定设计目标，则重复步骤(1)～(3)，

直至步骤(3)得到的性能指标与预定设计目标相符合。

一维总静流函数法分别包含了导叶流量m₁和动叶流量m₂随导叶总静膨胀比

的变化规律，将涡轮级通道看作一维喷管，导叶入口总压P₀ ^*，导叶入口总温T₀ ^*，动叶出口静压P₁。导叶流量定义为：

m₁＝ρ₁c₁A₁sinα₁ (1)

其中ρ₁为导叶通道内气体密度，c₁为导叶出口绝对速度，A₁为导叶出口截面积，α₁为导叶绝对出口气流角；

根据理想气体状态方程P₀ ^*＝ρ₀ ^*R_gT₀ ^*及多变过程

及T₀ ^*＝T₁ ^*得公式：/>

其中n_s,s为导叶气体多变指数，T₁ ^*为导叶出口总温，ρ₀ ^*为导叶进口密度，T₁为导叶出口静温，Cp为气体定压比热容，h₀ ^*为导叶进口滞止焓，h₁为导叶出口焓值，k为绝热指数。

综合以上公式，可得出

即可得到导叶流量随导叶总静膨胀比变化规律；

通过下式建立导叶多变过程指数与速度损失系数

的关系：

根据连续方程及能量守恒方程，可得到λ_c1和动叶进口静温T₁：

其中R_g为气体常数，λ_c1为导叶出口绝对速度因数，ε(λ_c1)为基于导叶出口绝对速度因数的密度气动函数，τ(λ_c1)为基于导叶出口绝对速度因数的温度气动函数。

根据动叶进口连续方程，可由λ_c1得到λ_ω1，并根据λ_ω1即可得出动叶进口相对总温及相对总压：

其中λ_ω1为基于动叶进口相对速度因数，P^* _ω1为动叶进口相对总压，T^* _ω1为动叶进口相对总温，π(λ_ω1)为基于动叶进口相对速度因数的压力气动函数，τ(λ_ω1)为基于动叶进口相对速度因数的温度气动函数。

并且根据上述公式及气动函数可求出导叶出口速度因数

静温T₁，对于动叶而言，可以在相对坐标系下同样通过下述公式推导出动叶流量随导叶总静膨胀比，速度损失系数，出口相对气流角的变化规律：

m₂＝ρ₂ω₂A₂sinβ₂ (10)

其中ρ₂为动叶出口气体密度，ω₂为动叶出口相对速度，A₂为动叶出口截面积。

根据理想气体状态方程及P₁＝ρ₁R_gT₁及多变过程

可得

其中n_s为气体多变指数，P₂为动叶出口静压，其中n_s,r为动叶气体多变指数，ω₂为动叶出口相对速度，n_s,r为动叶气体多变指数，h_ω1 ^*为动叶进口相对滞止焓，h₂动叶出口焓值。

联立上述公式即可得到动叶流量随涡轮导叶总静膨胀比的变化规律：

其中β₂为动叶几何出气角，其他参数均可由已知参数求得，因此可得到动叶流量随导叶出口总静膨胀比变化规律。动叶流量与导叶流量交点即为涡轮级工作点。

如图3，动叶流量与导叶流量交点即为涡轮级工作点。本发明应用上述一维总静流函数法可迅速确定涡轮级工作点，此方法可迅速确定导叶旋转后各个转角工况下流量、反动度、等启动参数的变化规律。

图4为导叶旋转示意图，导叶几何调节后，直接改变导叶出口几何出气角。通过简单的几何关系易得到旋转后导叶几何出气角α_1z为α₁与旋转角seita之和，其中seita为正值时表示导叶开大，seita为负值则相反，在忽略落后角的条件下旋转后导叶绝对出口气流角与动叶相对出口气流角如下式所示：

导叶旋转大幅度改变了导叶的流量特性曲线，并且由于导叶旋转后出口静压等气动参数的改变，动叶流量特性曲线也会有小幅度改变。流量的改变主要由两个因素决定，一是导叶出口气流角、二是导叶总静膨胀比，并且导叶出口气流角影响远大于导叶总静膨胀比，因此可以用公式(16)表示变几何涡轮导叶转角变化对流量的影响。

根据实际流量变化需求，并利用公式(16)，求得变几何涡轮可转导叶转角变化范围。

对于变几何涡轮，变几何涡轮可调导叶间隙泄漏损失模型的修正公式为：

Y_TI＝K_z(Y_gap+Y_mix) (17)

其中Y_TI为间隙泄漏损失，Kz为旋转轴修正系数，Y_gap为间隙内损失，Y_mix为泄漏流与主流掺混损失，C为叶片弦长，S为叶片栅距，H为叶片高度，μ_d为叶尖间隙流量系数，C_L升力系数，α_m为通过叶片的气流角平均值，K_E为湍动能损失系数，K_G为叶尖间隙损失系数；

旋转轴修正系数Kz为：

其中p00＝0.8145、p10＝-2.135、p01＝16.55、p20＝4.16、p11＝-0.2775、p02＝-81.45、p30＝-2.36、p21＝-30.58、p12＝37.67、p03＝142.9、p31＝28.77、p22＝-17.22、p13＝-20.86、p04＝-93.6。变量x为无量纲旋转轴位置，变量y为无量纲轴径，p00、p10、p01、p20、p11、p02、p30、p21、p12、p03、p31、p22、p13、p04均为拟合多项式的系数，其中字母p后的第一位数字表示变量x的次幂，字母p后的第二位数字表示变量y的次幂。

以某型变几何涡轮为例，给定折合转速

折合流量

轮缘功给定263.792(kW/(kg/s))，动静叶展弦比给定1.5，静叶叶栅稠度给定1.1、动叶稠度给定1.7，静叶最大厚度比弦长选定0.15，动叶最大厚度比弦长选定0.2，静叶尾缘厚度比喉部宽度选定0.12，动叶尾缘厚度比弦长给定0.2，静叶间隙高度比叶高选定1.8％，动叶间隙高度比叶高选定1％，旋转轴选择60％轴向弦长位置，轴径比弦长选择34％。以此为条件，研究不同转角工况下，反动度、轴向速比、载荷系数、流量系数的选取规律，且不同转角下边界条件保持相同。

从图6为流量系数为0.4，不同载荷系数(HT)下，不同转角工况平均效率与设计效率随反动度变化曲线图，总体上来说，反动度较小时，各工况下平均效率小于设计工况下效率，反之各工况下平均效率大于设计工况下效率，效率随反动度先增加后降低，存在最佳反动度，最佳反动度随载荷系数的增加而逐渐增大。总体来说，载荷系数为1时平均效率对应的最佳反动度比设计工况下的最佳反动度约小10％，随着载荷系数的增大，平均效率对应的最佳反动度比设计工况下的最佳反动度逐渐接近，变几何涡轮最佳反动度区域基本在0.25-0.6之间。

采用本发明设计的单级涡轮，在涡轮流量保持基本不变的前提下，其气动效率可提高0.7个百分点。

本发明也可用于多级变几何涡轮的高效气动设计。

Claims (5)

1.一种变几何涡轮一维气动设计方法，其特征是：

(1)给定初始几何参数与气动参数，包括动静叶展弦比、最大厚度比弦长、尾缘厚度比喉部宽度、轮缘功、进口总温总压、导叶进口气流角、载荷系数、流量系数、反动度、轴向速比、进出口中径比；

(2)根据涡轮一维几何参数求解动静叶轮毂比、叶高，并通过一维总静流函数法分析导叶转角转动后，涡轮级反动度、载荷系数、流量系数、轴向速比、气流角的变化；

(3)将导叶转动后，气动参数与几何参数输入到损失模型中，计算各种转角变化后动静叶速度损失系数，即可求出变几何涡轮各转角下涡轮效率。

2.根据权利要求1所述的一种变几何涡轮一维气动设计方法，其特征是：

(a)利用可转导叶转角与变几何涡轮流量关联式

预估所需的可转导叶旋转角，其中α₁导叶未旋转的出口气流角，seita导叶旋转角，m₁为变几何涡轮导叶转角变化前的流量，m_1z为变几何涡轮导叶转角变化后的流量；

(b)将可转导叶旋转角分为n份，利用一维总静流函数法并综合可调导叶间隙泄漏损失模型分别计算各转角工况效率；

(c)基于步骤(b)计算变几何涡轮在不同转角下的平均效率；

(d)如果步骤(c)得到的性能指标不符合预定设计目标，则修改常规涡轮一维设计循环中的一维设计参数，并循环(a)-(c)，直至涡轮气动性能达到预定设计目标。

3.根据权利要求1所述的一种变几何涡轮一维气动设计方法，其特征是：

对于变几何涡轮，一维总静流函数法的推导过程为：

一维总静流函数法分别包含了导叶流量m₁和动叶流量m₂随导叶总静膨胀比

的变化规律，将涡轮级通道看作一维喷管，导叶入口总压P₀ ^*，导叶入口总温T₀ ^*，动叶出口静压P₁；导叶流量定义为：

m₁＝ρ₁c₁A₁sinα₁

其中ρ₁为导叶通道内气体密度，c₁为导叶出口绝对速度，A₁为导叶出口截面积，α₁为导叶绝对出口气流角；

根据理想气体状态方程P₀ ^*＝ρ₀ ^*R_gT₀ ^*及多变过程

及T₀ ^*＝T₁ ^*得公式：

其中n_s,s为导叶气体多变指数，T₁ ^*为导叶出口总温，ρ₀ ^*为导叶进口密度，T₁为导叶出口静温，Cp为气体定压比热容，h₀ ^*为导叶进口滞止焓，h₁为导叶出口焓值，k为绝热指数；

综合以上公式，可得出

即可得到导叶流量随导叶总静膨胀比变化规律；

通过下式建立导叶多变过程指数与速度损失系数

的关系：

根据连续方程及能量守恒方程，可得到λ_c1和动叶进口静温T₁：

T^* ₁＝T^* ₀

T₁＝T^* ₁τ(λ_c1)

其中R_g为气体常数，λ_c1为导叶出口绝对速度因数，ε(λ_c1)为基于导叶出口绝对速度因数的密度气动函数，τ(λ_c1)为基于导叶出口绝对速度因数的温度气动函数；

根据动叶进口连续方程，可由λ_c1得到λ_ω1，并根据λ_ω1即可得出动叶进口相对总温及相对总压：

P^* _ω1＝P₁/π(λ_ω1)

T^* _ω1＝T₁/τ(λ_ω1)

其中λ_ω1为基于动叶进口相对速度因数，P^* _ω1为动叶进口相对总压，T^* _ω1为动叶进口相对总温，Δπ(λ_ω1)为基于动叶进口相对速度因数的压力气动函数，τ(λ_ω1)为基于动叶进口相对速度因数的温度气动函数；

并且根据上述公式及气动函数可求出导叶出口速度因数

动叶进口静温T₁，对于动叶而言，可以在相对坐标系下同样通过下述公式推导出动叶流量随导叶总静膨胀比，速度损失系数，出口相对气流角的变化规律：

m₂＝ρ₂ω₂A₂sinβ₂

其中ρ₂为动叶出口气体密度，ω₂为动叶出口相对速度，A₂为动叶出口截面积；

根据理想气体状态方程及P₁＝ρ₁R_gT₁及多变过程

可得

/>

其中n_s为气体多变指数，P₂为动叶出口静压，n_s,r为动叶气体多变指数，ω₂为动叶出口相对速度，h_ω1 ^*为动叶进口相对滞止焓，h₂动叶出口焓值；

联立上述公式即可得到动叶流量随涡轮导叶总静膨胀比的变化规律：

其中β₂为动叶几何出气角，其他参数均可由已知参数求得，因此可得到动叶流量随导叶出口总静膨胀比变化规律，动叶流量与导叶流量交点即为涡轮级工作点。

4.根据权利要求1所述的一种变几何涡轮一维气动设计方法，其特征是：对于变几何涡轮，变几何涡轮导叶转角变化与流量关联式的推导过程为：

导叶几何调节后，直接改变导叶出口几何出气角，通过几何关系得到旋转后导叶几何出气角α_1z，α_1z为α₁与旋转角seita之和，其中seita为正值时表示导叶开大，seita为负值则相反，在忽略落后角的条件下旋转后导叶绝对出口气流角与动叶相对出口气流角如下式所示：

α_1z＝α₁+seita

β_2z＝β₂

对于变几何涡轮，变几何涡轮可调导叶间隙泄漏损失模型的修正公式为：

Y_TI＝K_z(Y_gap+Y_mix)

其中Y_TI为间隙泄漏损失，Kz为旋转轴修正系数，Y_gap为间隙内损失，Y_mix为泄漏流与主流掺混损失，C为叶片弦长，S为叶片栅距，H为叶片高度，μ_d为叶尖间隙流量系数，C_L升力系数，α_m为通过叶片的气流角平均值，K_E为湍动能损失系数，K_G为叶尖间隙损失系数；

旋转轴修正系数Kz为：

其中变量x为无量纲旋转轴位置，变量y为无量纲轴径，p00、p10、p01、p20、p11、p02、p30、p21、p12、p03、p31、p22、p13、p04均为拟合多项式的系数，其中字母p后的第一位数字表示变量x的次幂，字母p后的第二位数字表示变量y的次幂。

5.根据权利要求1所述的一种变几何涡轮一维气动设计方法，其特征是：变几何涡轮导叶出口气流角的范围在15°-25°度之间，变几何涡轮最佳反动度区域在0.25-0.6之间，流量系数在0.3-0.5之间，轴向速比选择范围为1-1.4之间。

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