CN113512683A - 一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法 - Google Patents
一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113512683A CN113512683A CN202110807768.XA CN202110807768A CN113512683A CN 113512683 A CN113512683 A CN 113512683A CN 202110807768 A CN202110807768 A CN 202110807768A CN 113512683 A CN113512683 A CN 113512683A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- converter
- equal
- less
- tapping
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
- C22C33/06—Making ferrous alloys by melting using master alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
本发明公开了一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法,成分组成为C:0.20~0.24wt%,Si:0.55~0.70wt%,Mn:1.35~1.50wt%,P:≤0.035wt%,S:≤0.030wt%,V:0.85~0.95wt%,Ti:0.015~0.030wt%,N:0.0080~0.010wt%,余量为铁和不可避免的杂质;首先对铁水进行脱硫预处理,成分为:C含量4.2~4.8wt%,Si含量0.50~0.70wt%,Mn含量0.40~0.60wt%,P含量0.050~0.090wt%,S含量≤0.005wt%,其余还有微量的钒;转炉出钢前,铁水包调到钢包位,在空钢包内预先加入约5000‑5300kg铁水;转炉冶炼,转炉出钢控制、电石脱氧、钒氮合金强化,把萤石、活性石灰按1:3的质量比进行混合,转炉出钢结束钢包底吹氩搅拌3分钟后投入钛铁。通过转炉出钢过程碳含量的控制,有利于降碳、降低硅锰合金消耗和脱氧剂铝的使用量。
Description
技术领域
本发明提供一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法,属于钢铁冶金领域。
背景技术
为了提高钢的强度和韧性,在钢中添加的微合金元素主要有钒、铌、 钛等,通过其形成的碳、氮化合物进行析出强化和沉淀强化,可大幅度提高钢的强度,并获得良好的塑韧性。在高强度螺纹钢生产中,主要采用钒强化和钒氮强化,主要原因是与钛相比,钒与氧的亲和力小,回收率高。与铌相比,氮化钒的析出强化效果比较稳定,对温度的敏感性不强,钢坯加热温度、轧制的开轧和精轧温度、冷却速率的控制范围较宽,利于大批量稳定轧制;但是钢中氮含量的控制精度要求高,氮含量较低,钒的强化效果不显著,氮含量过高,钢材的韧塑性降低,反映在拉伸性能钢材的断后伸长率降低。
文献检索结果:
(1) 专利申请号CN2013103888388,公开了一种“HRB500钢筋及其制备方法”,成分组成为:C:0.10~0.18wt%,Si:0.20~0.80wt%,Mn:1.20~1.60wt%,P:≤0.040wt%,S:≤0.040wt%,B:0.001~0.005wt%。其生产流程为转炉冶炼、脱氧、吹氩、连铸、轧制。权利要求书要求的主要创新点是成分设计,方坯连铸、方坯的加热温度及轧制工艺控制参数。钢坯加热温度1150~1250℃保温100-120分钟,在压缩比64~165范围内,采用8~12℃/s的冷却速率冷却到600~680℃。轧制了直径16-40mm的螺纹钢,抗拉强度680~760MPa,屈服强度520~580MPa,断后延伸率大于21%。
(2) 专利申请号CN2005100468239,公开了一种“高强度带肋钢筋轧后超快速冷却生产工艺”,其特点是以大于700℃/s的冷速在1s内将钢筋温度终冷至480~720℃,使钢材的奥氏体组织迅速转变为晶粒度11~12级的铁素体和珠光体组织,在提高钢材拉伸性能的同时,可大幅度降低合金成本。
(3) 专利申请号2014101408484, 公开了一种“HRB500级热轧带肋抗震钢筋”,采用的生产工艺为转炉冶炼、LF精炼、连铸、棒材连轧机轧制。成分组成为: C:0.17~0.25wt%、Si:0.40~0.80wt%、Mn:1.20~1. 60wt%、P:≤0.045wt%、S:≤0.045wt%、V:0.028~0.045wt%、Al:0.020~0.040wt%、N:0.0080~0.0110wt%。转炉出钢加入了锰硅氮合金进行强化,经16道次轧制后快速冷却到650℃,然后进行空冷。生产了直径18~25的热轧带肋钢筋,抗拉强度678~700MPa,屈服强度531~597MPa,断后延伸率大于19-25%。性能满足HRB500钢筋的要求。
(4) 专利申请号2012103404084,公开了“一种铌钛硼微合金HRB600高强度抗震钢筋及其制备”,采用的生产工艺为转炉冶炼、LF精炼、连铸、1750连轧机轧制。成分组成为:C:0.14~0.18wt%,Si:0.30~0.50wt%,Mn:0.50~0.75wt%,P:≤0.045wt%,S:≤0.045wt%,Ti:0.020~0.040wt%,Al:0.020~0.040wt%,Cr:0.050~0.070wt%,B:0.0015~0.0030wt%。其制备方法为转炉冶炼、LF精炼、连铸。出钢过程加入硅钙钡合金进行脱氧,加入高碳锰铁、硅铁、铌铁进行合金化,LF精炼还原气氛下加入钛铁、硼铁。连铸采用电磁搅拌解决中心偏析。轧制采用快速冷却模式,冷速250~300℃/s,冷却至600~650℃。
由于螺纹钢的强度越高,焊接难度越大。因此,在建筑施工过程中采用套筒连接是通常采用的方法。从材料上解决高强度螺纹钢的焊接难题是最理想的方法。添加钛是解决焊接接头软化的最佳方法。但由于钛容易氧化,必须经LF精炼处理后加入才能保证钛的回收率,起到相应的强化效果,提高钢材的强度改善钢焊接性能,由于LF增加工序费用和增加电极消耗,这种工艺增加了钢材的制造成本,并不能减少CO2的排放量。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法,通过转炉出钢过程碳含量的控制,充分利用铁水中的的碳、硅、锰元素,使转炉吹氧熔炼的氧化性钢水和高碳、含硅锰的铁水中和,起到脱氧合金化的作用,省略了LF工序,有利于降碳、降低硅锰合金消耗和脱氧剂铝的使用量。
本发明方法是通过如下方法实现的,一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法,1、成分设计:成分组成为C:0.20~0.24wt%,Si:0.55~0.70wt%,Mn:1.35~1.50wt%,P:≤0.035wt%,S:≤0.030wt%,V:0.85~0.95wt%,Ti:0.015~0.030wt%,N:0.0080~0.010wt%,余量为铁和不可避免的杂质;2、制备方法:1)、首先对铁水进行脱硫预处理,成分为:C含量4.2~4.8wt%,Si含量0.50~0.70wt%,Mn含量0.40~0.60wt%,P含量0.050~0.090wt%,S含量≤0.005wt%,其余还有微量的钒;2)、转炉出钢前,铁水包调到钢包位,在空钢包内预先加入约5000-5300kg铁水;转炉冶炼,装入铁水120吨,废钢30吨,采用4孔顶吹氧枪进行吹炼,氧气流量控制在480~500 Nm3/min,吹氧时间不大于12分钟,转炉出钢控制:[C]:0.07-0.10%,[P]:≤0.020% 、[S]:≤0.008%;转炉出钢采用电石脱氧,脱氧剂电石加入量吨钢0.5~1.0kg,采用钒氮合金进行强化,其中钒含量为77%,氮含量为14%,其余为铁及不可避免的杂质元素,钒氮合金加入量吨钢加入1.25kg,转炉出钢1分钟后投入电石,根据转炉出钢钢水的成分,每吨钢配入22~24kg的硅锰合金,加入硅铁3.8~3.9kg/t,每炉钢可以节省碳粉加入量210-240kg。这种制造方法是一种低碳、降低脱氧剂电石消耗的制备方法,同时降低了二氧化碳排放量;3、防止钢水大翻腾和爆炸,把萤石、活性石灰按1:3的质量比进行混合,粒度10-15mm,在转炉出钢初期加入,加入目标值750kg/炉,通过转炉出钢过程的钢渣混冲,提高电石、铁水中的的脱氧效率和加速脱氧合金化,整改出钢过程钢包底吹氩搅拌,转炉出钢结束钢包底吹氩搅拌3分钟后投入钛铁,钛铁中钛的含量30%,钛的回收率大于65%;连铸为断面150mm方的方坯,连铸钢水通过的各连接部位全部采用氩气封闭保护浇铸,中间包钢水过热度不大于35℃,为控制钢材组织均匀性,控制钢坯偏析,方坯拉速恒定为2.5m/min,采用曼内斯曼标评级,准钢坯中心偏析小于2级;4、采用150mm的方钢坯热装轧制,入炉温度≥500℃,方坯的加热温度及轧制工艺控制参数,开轧温度1100±15℃,压缩比在32~56之间,采用65~80℃/s的冷却速率冷却到950±10℃,轧制了直径Φ20~Φ30mm的HRB500E抗震螺纹钢,抗拉强度680~730MPa,屈服强度530~560MPa,钢材的断后延伸率大于22%。
由于闪光对焊时,钢中的少量碳被快速氧化,加之热顶端挤压时半熔化区内碳含量较高,熔点较低的流动金属首先被挤出,而在接合部位形成碳含量较低的区域,影响了焊接部位的性能,由于加入了钛,形成了稳定的碳化钛微粒,起到了沉淀强化细化晶粒的作用,焊缝组织为先共析铁素体+珠光体,钢材具有高的强度和韧性以及优异的焊接性能。采用本方法制备了HRB500E螺纹钢约6万吨,列举了Φ20mm~Φ30mm四个直径的螺纹钢18批,成分和性能见表1。
由于采用铁水作为增碳剂,因此,钢中的碳含量更稳定,不同冶炼炉次间的钢中碳含量波动控制在0.21~0.23%,容量为150吨的转炉,每炉钢减少碳粉使用量210-240kg,折合成CO2每炉钢减少CO2排放770~880kg。轧后钢材的各项性能满足HRB500E高强度抗震钢筋的要求。本方法通过对成分微合金元素钒钛的微调,可以在其它牌号的螺纹钢上推广使用,是降低螺纹钢炼钢生产中CO2排放的一种最直接有效的方法。
表1 采用本方法制备的HRB500E成分和性能
具体实施方式
一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法,
1、成分设计:成分组成为C:0.20~0.24wt%,Si:0.55~0.70wt%,Mn:1.35~1.50wt%,P:≤0.035wt%,S:≤0.030wt%,V:0.85~0.95wt%,Ti:0.015~0.030wt%,N:0.0080~0.010wt%,余量为铁和不可避免的杂质;
2、制备方法:1)、首先对铁水进行脱硫预处理,成分为:C含量4.2~4.8wt%,Si含量0.50~0.70wt%,Mn含量0.40~0.60wt%,P含量0.050~0.090wt%,S含量≤0.005wt%,其余还有微量的钒;2)、转炉出钢前,铁水包调到钢包位,在空钢包内预先加入约5000-5300kg铁水;转炉冶炼,装入铁水120吨,废钢30吨,采用4孔顶吹氧枪进行吹炼,氧气流量控制在480~500 Nm3/min,吹氧时间不大于12分钟,转炉出钢控制:[C]:0.07-0.10%,[P]:≤0.020% 、[S]:≤0.008%;转炉出钢采用电石脱氧,脱氧剂电石加入量吨钢0.5~1.0kg,采用钒氮合金进行强化,其中钒含量为77%,氮含量为14%,其余为铁及不可避免的杂质元素,钒氮合金加入量吨钢加入1.25kg,转炉出钢1分钟后投入电石,根据转炉出钢钢水的成分,每吨钢配入22~24kg的硅锰合金,加入硅铁3.8~3.9kg/t,每炉钢可以节省碳粉加入量210-240kg。这种制造方法是一种低碳、降低脱氧剂电石消耗的制备方法,同时降低了二氧化碳排放量;
3、防止钢水大翻腾和爆炸,把萤石、活性石灰按1:3的质量比进行混合,粒度10-15mm,在转炉出钢初期加入,加入目标值750kg/炉,通过转炉出钢过程的钢渣混冲,提高电石、铁水中的的脱氧效率和加速脱氧合金化,整改出钢过程钢包底吹氩搅拌,转炉出钢结束钢包底吹氩搅拌3分钟后投入钛铁,钛铁中钛的含量30%,钛的回收率大于65%;连铸为断面150mm方的方坯,连铸钢水通过的各连接部位全部采用氩气封闭保护浇铸,中间包钢水过热度不大于35℃,为控制钢材组织均匀性,控制钢坯偏析,方坯拉速恒定为2.5m/min,采用曼内斯曼标评级,准钢坯中心偏析小于2级;
4、采用150mm的方钢坯热装轧制,入炉温度≥500℃,方坯的加热温度及轧制工艺控制参数,开轧温度1100±15℃,压缩比在32~56之间,采用65~80℃/s的冷却速率冷却到950±10℃,轧制了直径Φ20~Φ30mm的HRB500E抗震螺纹钢,抗拉强度680~730MPa,屈服强度530~560MPa,钢材的断后延伸率大于22%。
Claims (1)
1.一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法,其特征在于:1、成分设计:成分组成为C:0.20~0.24wt%,Si:0.55~0.70wt%,Mn:1.35~1.50wt%,P:≤0.035wt%,S:≤0.030wt%,V:0.85~0.95wt%,Ti:0.015~0.030wt%,N:0.0080~0.010wt%,余量为铁和不可避免的杂质;2、制备方法:1)、首先对铁水进行脱硫预处理,成分为:C含量4.2~4.8wt%,Si含量0.50~0.70wt%,Mn含量0.40~0.60wt%,P含量0.050~0.090wt%,S含量≤0.005wt%,其余还有微量的钒;2)、转炉出钢前,铁水包调到钢包位,在空钢包内预先加入约5000-5300kg铁水;转炉冶炼,装入铁水120吨,废钢30吨,采用4孔顶吹氧枪进行吹炼,氧气流量控制在480~500Nm3/min,吹氧时间不大于12分钟,转炉出钢控制:[C]:0.07-0.10%,[P]:≤0.020% 、[S]:≤0.008%;转炉出钢采用电石脱氧,脱氧剂电石加入量吨钢0.5~1.0kg,采用钒氮合金进行强化,其中钒含量为77%,氮含量为14%,其余为铁及不可避免的杂质元素,钒氮合金加入量吨钢加入1.25kg,转炉出钢1分钟后投入电石,根据转炉出钢钢水的成分,每吨钢配入22~24kg的硅锰合金,加入硅铁3.8~3.9kg/t;3、防止钢水大翻腾和爆炸,把萤石、活性石灰按1:3的质量比进行混合,粒度10-15mm,在转炉出钢初期加入,加入目标值750kg/炉,转炉出钢结束钢包底吹氩搅拌3分钟后投入钛铁,钛铁中钛的含量30%,钛的回收率大于65%;连铸为断面150mm方的方坯,连铸钢水通过的各连接部位全部采用氩气封闭保护浇铸,中间包钢水过热度不大于35℃,为控制钢材组织均匀性,控制钢坯偏析,方坯拉速恒定为2.5m/min,采用曼内斯曼标评级,准钢坯中心偏析小于2级;4、采用150mm的方钢坯热装轧制,入炉温度≥500℃,方坯的加热温度及轧制工艺控制参数,开轧温度1100±15℃,压缩比在32~56之间,采用65~80℃/s的冷却速率冷却到950±10℃,轧制了直径Φ20~Φ30mm的HRB500E抗震螺纹钢,抗拉强度680~730MPa,屈服强度530~560MPa,钢材的断后延伸率大于22%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110807768.XA CN113512683A (zh) | 2021-07-16 | 2021-07-16 | 一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN202110807768.XA CN113512683A (zh) | 2021-07-16 | 2021-07-16 | 一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN113512683A true CN113512683A (zh) | 2021-10-19 |
Family
ID=78067934
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN202110807768.XA Pending CN113512683A (zh) | 2021-07-16 | 2021-07-16 | 一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN113512683A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113969376A (zh) * | 2021-11-01 | 2022-01-25 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种悬索钢丝用盘条的制备方法 |
Citations (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1461813A (zh) * | 2002-06-02 | 2003-12-17 | 承德新新钒钛股份有限公司 | 一种用铁水作增碳剂的炼钢方法 |
CN101423915A (zh) * | 2008-12-11 | 2009-05-06 | 中国钢研科技集团公司 | 钢筋混凝土用中高强度箍筋用钢筋及其制造方法 |
WO2011055651A1 (ja) * | 2009-11-05 | 2011-05-12 | 住友金属工業株式会社 | 熱間圧延棒鋼または線材 |
CN102330026A (zh) * | 2011-09-09 | 2012-01-25 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 高强度耐腐蚀抗震钢及其制备方法 |
CN102703813A (zh) * | 2012-06-27 | 2012-10-03 | 攀枝花钢城集团有限公司 | 钒钛复合微合金化钢筋及其生产方法 |
CN102978538A (zh) * | 2012-10-26 | 2013-03-20 | 河北钢铁股份有限公司承德分公司 | 一种生产ⅱ级热轧螺纹钢筋的冶炼工艺 |
CN103014222A (zh) * | 2012-12-21 | 2013-04-03 | 鞍钢股份有限公司 | 一种降低中高碳钢冶炼成本的方法 |
CN103031402A (zh) * | 2012-06-06 | 2013-04-10 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 高强抗震钢筋hrb400e的生产方法 |
CN103898403A (zh) * | 2014-04-09 | 2014-07-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | Hrb500级热轧带肋抗震钢筋及其制备方法 |
CN103966389A (zh) * | 2014-05-06 | 2014-08-06 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种半钢冶炼高碳钢的方法 |
CN105063265A (zh) * | 2015-08-31 | 2015-11-18 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种利用低硫铁水对45号钢进行增碳的方法 |
CN105087851A (zh) * | 2015-08-28 | 2015-11-25 | 桂林昌鑫机械制造有限公司 | 一种半钢冶炼高碳钢的方法 |
WO2015192391A1 (zh) * | 2014-06-18 | 2015-12-23 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种钢筋及其制备方法 |
CN106319333A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-01-11 | 云南德胜钢铁有限公司 | 一种高强度钢钒氮微合金化的冶炼方法 |
CN107794434A (zh) * | 2016-09-06 | 2018-03-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种利用铁水增加中高碳钢钢水碳硅锰含量的方法 |
CN108060287A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-05-22 | 新疆昆玉钢铁有限公司 | 铁水线外混兑工艺中提高元素回收利用方法 |
CN108330403A (zh) * | 2018-02-28 | 2018-07-27 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种500MPa级抗震钢筋及其减量化生产方法 |
CN109576433A (zh) * | 2019-01-09 | 2019-04-05 | 山东莱钢永锋钢铁有限公司 | 一种V-Ti复合合金强化热轧带肋钢筋加工方法 |
CN110295326A (zh) * | 2019-08-07 | 2019-10-01 | 无锡东大汉森冶金实业有限公司 | Hrb500e铌钛微合金高强度抗震钢筋及生产工艺 |
CN110527774A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-12-03 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高硅铁水为50#钢增硅增碳的方法 |
CN110592307A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-12-20 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种用高锰铁水为50#钢增锰增碳的方法 |
CN111455261A (zh) * | 2020-01-11 | 2020-07-28 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 富氮钒微合金化大规格400MPa高强韧抗震钢筋及其制备方法 |
CN112095050A (zh) * | 2020-10-09 | 2020-12-18 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度结构钢的生产方法 |
CN112410677A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-02-26 | 武汉钢铁有限公司 | 一种500MPa级热轧盘螺及其生产方法 |
-
2021
- 2021-07-16 CN CN202110807768.XA patent/CN113512683A/zh active Pending
Patent Citations (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1461813A (zh) * | 2002-06-02 | 2003-12-17 | 承德新新钒钛股份有限公司 | 一种用铁水作增碳剂的炼钢方法 |
CN101423915A (zh) * | 2008-12-11 | 2009-05-06 | 中国钢研科技集团公司 | 钢筋混凝土用中高强度箍筋用钢筋及其制造方法 |
WO2011055651A1 (ja) * | 2009-11-05 | 2011-05-12 | 住友金属工業株式会社 | 熱間圧延棒鋼または線材 |
CN102330026A (zh) * | 2011-09-09 | 2012-01-25 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 高强度耐腐蚀抗震钢及其制备方法 |
CN103031402A (zh) * | 2012-06-06 | 2013-04-10 | 宝钢集团新疆八一钢铁有限公司 | 高强抗震钢筋hrb400e的生产方法 |
CN102703813A (zh) * | 2012-06-27 | 2012-10-03 | 攀枝花钢城集团有限公司 | 钒钛复合微合金化钢筋及其生产方法 |
CN102978538A (zh) * | 2012-10-26 | 2013-03-20 | 河北钢铁股份有限公司承德分公司 | 一种生产ⅱ级热轧螺纹钢筋的冶炼工艺 |
CN103014222A (zh) * | 2012-12-21 | 2013-04-03 | 鞍钢股份有限公司 | 一种降低中高碳钢冶炼成本的方法 |
CN103898403A (zh) * | 2014-04-09 | 2014-07-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | Hrb500级热轧带肋抗震钢筋及其制备方法 |
CN103966389A (zh) * | 2014-05-06 | 2014-08-06 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种半钢冶炼高碳钢的方法 |
WO2015192391A1 (zh) * | 2014-06-18 | 2015-12-23 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种钢筋及其制备方法 |
CN105087851A (zh) * | 2015-08-28 | 2015-11-25 | 桂林昌鑫机械制造有限公司 | 一种半钢冶炼高碳钢的方法 |
CN105063265A (zh) * | 2015-08-31 | 2015-11-18 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种利用低硫铁水对45号钢进行增碳的方法 |
CN106319333A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-01-11 | 云南德胜钢铁有限公司 | 一种高强度钢钒氮微合金化的冶炼方法 |
CN107794434A (zh) * | 2016-09-06 | 2018-03-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种利用铁水增加中高碳钢钢水碳硅锰含量的方法 |
CN108060287A (zh) * | 2017-12-20 | 2018-05-22 | 新疆昆玉钢铁有限公司 | 铁水线外混兑工艺中提高元素回收利用方法 |
CN108330403A (zh) * | 2018-02-28 | 2018-07-27 | 河钢股份有限公司承德分公司 | 一种500MPa级抗震钢筋及其减量化生产方法 |
CN109576433A (zh) * | 2019-01-09 | 2019-04-05 | 山东莱钢永锋钢铁有限公司 | 一种V-Ti复合合金强化热轧带肋钢筋加工方法 |
CN110295326A (zh) * | 2019-08-07 | 2019-10-01 | 无锡东大汉森冶金实业有限公司 | Hrb500e铌钛微合金高强度抗震钢筋及生产工艺 |
CN110527774A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-12-03 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种高硅铁水为50#钢增硅增碳的方法 |
CN110592307A (zh) * | 2019-09-24 | 2019-12-20 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种用高锰铁水为50#钢增锰增碳的方法 |
CN111455261A (zh) * | 2020-01-11 | 2020-07-28 | 武钢集团昆明钢铁股份有限公司 | 富氮钒微合金化大规格400MPa高强韧抗震钢筋及其制备方法 |
CN112095050A (zh) * | 2020-10-09 | 2020-12-18 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种低合金高强度结构钢的生产方法 |
CN112410677A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-02-26 | 武汉钢铁有限公司 | 一种500MPa级热轧盘螺及其生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
方汉庭: "转炉炼钢", 《转炉炼钢》 * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113969376A (zh) * | 2021-11-01 | 2022-01-25 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种悬索钢丝用盘条的制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN111519099B (zh) | 钒铬微合金化大规格500MPa超细晶耐蚀抗震钢筋及其制备方法 | |
CN110923585B (zh) | 一种500MPa热轧耐火钢筋及其制造方法 | |
CN108330403B (zh) | 一种500MPa级抗震钢筋及其减量化生产方法 | |
CN109972035B (zh) | 一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法 | |
CN101654761A (zh) | 工程机械用碳锰系复合微合金化钢及其制备方法 | |
CN114000048B (zh) | 一种公称直径12.5mm的预应力钢绞线用SWRH82B热轧盘条及其制备方法 | |
CN111172459A (zh) | 一种hrb600e钒钛微合金化高强抗震热轧钢筋 | |
CN110438413B (zh) | 一种含钒钢筋的生产工艺 | |
CN111575587A (zh) | 一种钒铬微合金化生产hrb600高强热轧带肋钢筋的方法 | |
CN112708720B (zh) | 一种提高低碳低硅含铌钢铌收得率的冶炼方法 | |
CN109161671A (zh) | 一种大线能量焊接用高强度eh36钢板及其制造方法 | |
CN113930686A (zh) | 一种抗震钢筋HRB400E-Cr及生产方法 | |
CN111074157B (zh) | 一种低铌微合金化hrb400e超细晶高强韧抗震钢筋及其制备方法 | |
CN113512683A (zh) | 一种高强度抗震钢筋的低碳消耗制备方法 | |
CN117127115A (zh) | 一种稀土碳氮化物析出强化高强度热轧抗震hrb640e钢筋及其制备方法 | |
CN111893382B (zh) | 一种食品用链条不锈钢及其制备方法 | |
CN111455131B (zh) | 高洁净度耐磨钢的冶炼及连铸方法 | |
CN112593138A (zh) | 一种高强度钒钛钢筋生产工艺 | |
CN110512140A (zh) | 一种工程机械轮体用钢及其制备方法 | |
JPH02125812A (ja) | 溶接熱影響部靭性の優れたCu添加鋼の製造法 | |
CN110343943B (zh) | 一种高氮合金强化剂及其应用 | |
CN113832391A (zh) | 一种大规格Φ28-40mmHRB400E直条钢筋的冶炼方法 | |
CN112458368A (zh) | 一种稀土-钛微合金化高强度中厚板及其制造方法 | |
CN111961951A (zh) | 一种含磷超低碳钢的冶炼方法 | |
CN113802044B (zh) | 一种高强抗震钢筋的合金化方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PB01 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication | ||
WD01 | Invention patent application deemed withdrawn after publication |
Application publication date: 20211019 |