CN113449389A - 一种热镀铝锌机组基于带钢c翘治理的张力优化设定方法 - Google Patents
一种热镀铝锌机组基于带钢c翘治理的张力优化设定方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN113449389A CN113449389A CN202010214592.2A CN202010214592A CN113449389A CN 113449389 A CN113449389 A CN 113449389A CN 202010214592 A CN202010214592 A CN 202010214592A CN 113449389 A CN113449389 A CN 113449389A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- strip steel
- section
- strip
- tension
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 250
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 250
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 61
- FJMNNXLGOUYVHO-UHFFFAOYSA-N aluminum zinc Chemical compound [Al].[Zn] FJMNNXLGOUYVHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 45
- 238000007747 plating Methods 0.000 title claims abstract description 31
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 65
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 56
- 238000005457 optimization Methods 0.000 claims abstract description 38
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 54
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 25
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 15
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- 229910018137 Al-Zn Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910018573 Al—Zn Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
- C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
本发明涉及一种热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，所述方法包括以下步骤：A)收集带钢相关参数；B)收集冷却段相关工艺参数；C)定义优化过程参数；D)计算带钢在退火炉内带钢张力；E)计算退火过程带钢折减系数；F)计算各工艺段下带钢宽度值；G)计算优化目标函数；H)判断W(Fi)≤Wy是否成立？若成立，则令Fi＝Fy,W(Fi)＝Wy转入步骤I)；否则直接转入步骤I)；I)判断Fy＜Fmax是否成立？若成立，则令k＝k+1，并转入D)；若不成立，则转入K)；J)输出退火过程最优总张力Fy，完成镀铝锌机组连退炉内张力制度的优化设定。本发明通过对连退炉内张力制度优化设定，实现最佳的张力控制。
Description
技术领域
本发明涉及一种优化方法，具体涉及一种热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，属于轧钢过程中连续退火炉内温度控制技术领域。
背景技术
冷轧带钢连续退火工艺是为了消除带钢冷加工硬化和内应力，降低钢的硬度，使带钢具有良好的机械性能。在连续退火生产过程中，张应力作为主要生产工艺参数不但直接影响带材的通板稳定性，而且与带材的拉窄量以及炉内外板形密切相关。与此同时，张应力对带材通板稳定性、拉窄量以及炉内外板形的影响不仅仅与带材的规格、材质等特性工艺参数。
带钢在炉内稳定运行主要是有两个部件起作用，一是连退炉两端的张紧辊；二是在炉内各工艺段对带钢其支撑作用的炉底辊或传动辊。连退炉两端的张紧辊为带钢提供恒定的张力，使得带钢一直保持绷紧、平直状态，这样有利于保持板形。带钢在炉内运行时，由于各工艺段温度、升温幅度等因素的影响差异性，使得各处变形量不同，塑性变形量有差异，导致横向存在拉窄现象。若这种拉窄现象在厚度方向不均匀分布，就容易发生C翘，
因此，为提高冷轧产品的板形质量，必须充分结合冷轧现场的实际生产情况，在充分了解连续退火机组设备条件的前提下，结合卧式连续退火炉各工艺段张力制度的特点，摸索出一套可以充分运用的镀铝锌机组退火炉内张力制度控制方法。
发明内容
本发明正是针对现有技术中存在的问题，提供一种热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，该方案通过对连退炉内张力制度优化设定，实现最佳的张力控制。
为了实现上述目的，本发明的技术方案如下：一种热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，所述方法包括以下步骤：
A)收集带钢规格参数、力学性能参数等，包括常温下带钢宽度B0，带钢厚度H，带钢材料在常温下弹性模量E，屈服强度σs；
B)收集镀铝锌机组相关工艺参数，包括退火炉预热段出口带钢上、下表面温度TD1、TD2，镀铝锌机组退火炉加热段出口带钢上、下表面温度TR1、TR2，镀铝锌机组退火炉冷却段出口带钢上、下表面温度TC1、TC2，带钢在退火炉内所允许设定的最大总张力Fmax，最小总张力Fmin；
C)定义优化过程参数k，并取初值k＝1，设定目标函数初值Wy＝10000，设置优化步长ΔF。
D)计算带钢在退火炉内带钢张力：
Fi＝Fmin+(k+1)ΔF
E)计算退火过程带钢折减系数，包括带钢上下表面弹性模量平均折减系数，带钢上下表面屈服强度平均折减系数：
F)计算各工艺段下带钢宽度值：
BD——预热段宽度值；
αtD——预热段带钢材料线膨胀系数，αtD＝11.8×10-6/℃；
BR——加热段带钢宽度值；
αtR——加热段带钢材料线膨胀系数，αtR＝9.83×10-6/℃；
BC——冷却段带钢宽度值；
αtC——冷却段带钢材料线膨胀系数，αtC＝11.8×10-6/℃；
G)计算优化目标函数W(y)：
ΔbD1——预热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbD2——预热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb1——预热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbR1——加热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbR2——加热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb2——加热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbC1——冷却段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbC2——冷却段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb3——冷却段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
α——工艺系数
β——修正系数
H)判断W(Fi)≤Wy是否成立？若成立，则令Fi＝Fy,W(Fi)＝Wy转入步骤I)；否则直接转入步骤I)；
I)判断Fy＜Fmax是否成立？若成立，则令k＝k+1，并转入D)；若不成立，则转入K)；
J)输出退火过程最优总张力Fy，完成镀铝锌机组连退炉内张力制度的优化设定。
相对于现有技术，本发明的优点如下：
1)本发明能够根据冷轧带钢的现场生产情况，充分结合镀铝锌组的连续退火炉设备特点，通过对连续退火炉内张力制度的优化设定，有效解决了机组带钢翘曲缺陷的控制问题，为现场冷轧机组板形缺陷控制提供了一套新方法；
2)经过该方法进行退火总张力优化设定，镀铝锌机组C翘缺陷得到有效改善，厚度1.5～2.5mm带钢退火后带钢上C翘曲量控制在在18mm以内，带钢上表面镀层偏差量下降到3.5克/平方米以内，镀铝锌带钢边部连续沉没辊辊印缺陷得到有效改善，缺陷发生量下降77％以上。
附图说明
图1热镀铝锌机组基于带钢C翘防治的温度优化设定方法流程图。
具体实施方式：
为了加深对本发明的理解，下面结合附图对本实施例做详细的说明。
实施例1：参见图1，一种热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，所述方法包括以下步骤：
A)收集带钢规格参数、力学性能参数等，包括常温下带钢宽度B0，带钢厚度H，带钢材料在常温下弹性模量E，屈服强度σs；
B)收集镀铝锌机组相关工艺参数，包括退火炉预热段出口带钢上、下表面温度TD1、TD2，镀铝锌机组退火炉加热段出口带钢上、下表面温度TR1、TR2，镀铝锌机组退火炉冷却段出口带钢上、下表面温度TC1、TC2，带钢在退火炉内所允许设定的最大总张力Fmax，最小总张力Fmin；
C)定义优化过程参数k，并取初值k＝1，设定目标函数初值Wy＝10000，设置优化步长ΔF。
D)计算带钢在退火炉内带钢张力：
Fi＝Fmin+(k+1)ΔF
E)计算退火过程带钢折减系数，包括带钢上下表面弹性模量平均折减系数，带钢上下表面屈服强度平均折减系数：
F)计算各工艺段下带钢宽度值：
BD——预热段宽度值；
αtD——预热段带钢材料线膨胀系数，αtD＝11.8×10-6/℃；
BR——加热段带钢宽度值；
αtR——加热段带钢材料线膨胀系数，αtR＝9.83×10-6/℃；
BC——冷却段带钢宽度值；
αtC——冷却段带钢材料线膨胀系数，αtC＝11.8×10-6/℃；
G)计算优化目标函数W(y)：
ΔbD1——预热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbD2——预热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb1——预热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbR1——加热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbR2——加热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb2——加热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbC1——冷却段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbC2——冷却段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb3——冷却段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
α——工艺系数
β——修正系数
H)判断W(Fi)≤Wy是否成立？若成立，则令Fi＝Fy,W(Fi)＝Wy转入步骤I)；否则直接转入步骤I)；
I)判断Fy＜Fmax是否成立？若成立，则令k＝k+1，并转入D)；若不成立，则转入K)；
J)输出退火过程最优总张力Fy，完成镀铝锌机组连退炉内张力制度的优化设定。
应用实施例1：一种热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，所述方法包括以下步骤：
以某热镀铝锌基于带钢C翘防治的张力优化设定系统为例，结合图1对本发明所述一种适合于热镀铝锌基于带钢C翘防治的张力优化设定方法进行详细说明。
首先在步骤A)中，收集带钢规格参数、力学性能参数等，包括常温下带钢宽度B0，带钢厚度H，带钢材料在常温下弹性模量E，屈服强度σs；
表1带钢规格参数
| 带钢宽度/mm | 带钢厚度/mm | 带钢材料在常温下弹性模量 | 带钢材料在常温下屈服强度 |
| 1250 | 2 | 212GPa | 235MPa |
随后在步骤B)中，收集镀铝锌机组退火炉预热段出口带钢上、下表面温度TD1、TD2，镀铝锌机组退火炉加热段出口带钢上、下表面温度TR1、TR2，镀铝锌机组退火炉冷却段出口带钢上、下表面温度TC1、TC2，带钢在退火炉内所允许设定的最大总张力Fmax，最小总张力Fmax。
表2板形与板凸度的带钢关键轧制工艺参数
| 预热段出口带钢上表面温度T<sub>D1</sub> | 200℃ | 冷却段出口带钢上表面温度T<sub>D1</sub> | 570℃ |
| 预热段出口带钢下表面温度T<sub>D2</sub> | 200℃ | 冷却段出口带钢下表面温度T<sub>D2</sub> | 572℃ |
| 加热段出口带钢上表面温度T<sub>R1</sub> | 700℃ | 退火炉内设定的最大总张力F<sub>max</sub> | 25KN |
| 加热段出口带钢下表面温度T<sub>R2</sub> | 710℃ | 退火炉内设定的最小总张力F<sub>max</sub> | 10KN |
随后在步骤C)中，定义优化过程参数k，并取初值k＝1，设定目标函数初值Wy＝10000，设置优化步长ΔF。
随后在步骤D)中，计算带钢在退火炉内带钢张力：
Fi＝Fmin+(k+1)ΔF
随后在步骤E)中，计算退火过程带钢折减系数，包括带钢上下表面弹性模量平均折减系数，带钢上下表面屈服强度平均折减系数：
随后在步骤F)中，计算各工艺段下带钢宽度值：
BD——预热段宽度值；
αtD——预热段带钢材料线膨胀系数，αtD＝11.8×10-6/℃；
BR——加热段带钢宽度值；
αtR——加热段带钢材料线膨胀系数，αtR＝9.83×10-6/℃；
BC——冷却段带钢宽度值；
αtC——冷却段带钢材料线膨胀系数，αtC＝11.8×10-6/℃；
随后在步骤G)中，计算优化目标函数W(y)：
ΔbD1——预热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbD2——预热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb1——预热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbR1——加热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbR2——加热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb2——加热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbC1——冷却段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbC2——冷却段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb3——冷却段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
α——工艺系数；
β——修正系数；
随后在步骤H)中，判断W(Fi)≤Wy是否成立？若成立，则令Fi＝Fy,W(Fi)＝Wy转入步骤I)；否则直接转入步骤I)；
随后在步骤I)中，判断Fy＜Fmax是否成立？若成立，则令k＝k+1，并转入D)；若不成立，则转入K)；
最后步骤J)中，输出退火过程最优总张力Fy，完成镀铝锌机组连退炉内张力制度的优化设定。
表3热镀铝锌张力优化前后板形对比
| 退火过程最优总张力 | 翘曲量/mm | |
| 优化前 | 15KN | 30 |
| 优化后 | 12KN | 20 |
应用实施例2：一种热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，所述方法包括以下步骤：
首先在步骤A)中，收集带钢规格参数、力学性能参数等，包括常温下带钢宽度B0，带钢厚度H，带钢材料在常温下弹性模量E，屈服强度σs；
表4带钢规格参数
| 带钢宽度/mm | 带钢厚度/mm | 带钢材料在常温下弹性模量 | 带钢材料在常温下屈服强度 |
| 1000 | 0.5 | 212GPa | 235MPa |
随后在步骤B)中，收集镀铝锌机组退火炉预热段出口带钢上、下表面温度TD1、TD2，镀铝锌机组退火炉加热段出口带钢上、下表面温度TR1、TR2，镀铝锌机组退火炉冷却段出口带钢上、下表面温度TC1、TC2，带钢在退火炉内所允许设定的最大总张力Fmax，最小总张力Fmax。
表5板形与板凸度的带钢关键轧制工艺参数
| 预热段出口带钢上表面温度T<sub>D1</sub> | 200℃ | 冷却段出口带钢上表面温度T<sub>D1</sub> | 615℃ |
| 预热段出口带钢下表面温度T<sub>D2</sub> | 200℃ | 冷却段出口带钢下表面温度T<sub>D2</sub> | 617℃ |
| 加热段出口带钢上表面温度T<sub>R1</sub> | 720℃ | 退火炉内设定的最大总张力F<sub>max</sub> | 27KN |
| 加热段出口带钢下表面温度T<sub>R2</sub> | 729℃ | 退火炉内设定的最小总张力F<sub>max</sub> | 13KN |
随后在步骤C)中，定义优化过程参数k，并取初值k＝1，设定目标函数初值Wy＝10000，设置优化步长ΔF。
随后在步骤D)中，计算带钢在退火炉内带钢张力：
Fi＝Fmin+(k+1)ΔF
随后在步骤E)中，计算退火过程带钢折减系数，包括带钢上下表面弹性模量平均折减系数，带钢上下表面屈服强度平均折减系数：
随后在步骤F)中，计算各工艺段下带钢宽度值：
BD——预热段宽度值；
αtD——预热段带钢材料线膨胀系数，αtD＝11.8×10-6/℃；
BR——加热段带钢宽度值；
αtR——加热段带钢材料线膨胀系数，αtR＝9.83×10-6/℃；
BC——冷却段带钢宽度值；
αtC——冷却段带钢材料线膨胀系数，αtC＝11.8×10-6/℃；
随后在步骤G)中，计算优化目标函数W(y)：
ΔbD1——预热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbD2——预热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb1——预热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbR1——加热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbR2——加热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb2——加热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbC1——冷却段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbC2——冷却段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb3——冷却段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
α——工艺系数；
β——修正系数；
随后在步骤H)中，判断W(Fi)≤Wy是否成立？若成立，则令Fi＝Fy,W(Fi)＝Wy转入步骤I)；否则直接转入步骤I)；
随后在步骤I)中，判断Fy＜Fmax是否成立？若成立，则令k＝k+1，并转入D)；若不成立，则转入K)；
最后步骤J)中，输出退火过程最优总张力Fy，完成镀铝锌机组连退炉内张力制度的优化设定。
表6热镀铝锌张力优化前后板形对比
| 退火过程最优总张力 | 翘曲量/mm | |
| 优化前 | 14kN | 27 |
| 优化后 | 16kN | 16 |
。
需要说明的是上述实施例，并非用来限定本发明的保护范围，在上述技术方案的基础上所作出的等同变换或替代均落入本发明权利要求所保护的范围。
Claims (8)
1.一种热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
A)收集带钢相关参数；
B)收集冷却段相关工艺参数；
C)定义优化过程参数；
D)计算带钢在退火炉内带钢张力；
E)计算退火过程带钢折减系数；
F)计算各工艺段下带钢宽度值；
G)计算优化目标函数；
H)判断W(Fi)≤Wy是否成立？若成立，则令Fi＝Fy,W(Fi)＝Wy转入步骤I)；否则直接转入步骤I)；
I)判断Fy＜Fmax是否成立？若成立，则令k＝k+1，并转入D)；若不成立，则转入K)；
J)输出退火过程最优总张力Fy，完成镀铝锌机组连退炉内张力制度的优化设定。
2.根据权利要求1所述的热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，其特征在于，
A)收集带钢规格参数、力学性能参数等，包括常温下带钢宽度B0，带钢厚度H，带钢材料在常温下弹性模量E，屈服强度σs。
3.根据权利要求1所述的热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，其特征在于，
B)收集镀铝锌机组相关工艺参数，包括退火炉预热段出口带钢上、下表面温度TD1、TD2，镀铝锌机组退火炉加热段出口带钢上、下表面温度TR1、TR2，镀铝锌机组退火炉冷却段出口带钢上、下表面温度TC1、TC2，带钢在退火炉内所允许设定的最大总张力Fmax，最小总张力Fmin。
4.根据权利要求1所述的热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，其特征在于，
C)定义优化过程参数k，并取初值k＝1，设定目标函数初值Wy＝10000，设置优化步长ΔF。
5.根据权利要求1所述的热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，其特征在于，
D)计算带钢在退火炉内带钢张力：
Fi＝Fmin+(k+1)ΔF。
6.根据权利要求1所述的热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，其特征在于，
E)计算退火过程带钢折减系数，包括带钢上下表面弹性模量平均折减系数，带钢上下表面屈服强度平均折减系数：
7.根据权利要求1所述的热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，其特征在于，
F)计算各工艺段下带钢宽度值：
BD——预热段宽度值；
αtD——预热段带钢材料线膨胀系数，αtD＝11.8×10-6/℃；
BR——加热段带钢宽度值；
αtR——加热段带钢材料线膨胀系数，αtR＝9.83×10-6/℃；
BC——冷却段带钢宽度值；
αtC——冷却段带钢材料线膨胀系数，αtC＝11.8×10-6/℃。
8.根据权利要求1所述的热镀铝锌机组基于带钢C翘治理的张力优化设定方法，其特征在于，
G)计算优化目标函数W(y)：
ΔbD1——预热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbD2——预热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb1——预热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbR1——加热段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbR2——加热段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb2——加热段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
ΔbC1——冷却段带钢在发生C翘时上表面不均匀横向拉窄量；
ΔbC2——冷却段带钢在发生C翘时下表面不均匀横向拉窄量；
sΔb3——冷却段带钢在发生C翘时表面拉窄量分布不均度；
α——工艺系数
β——修正系数。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010214592.2A CN113449389B (zh) | 2020-03-24 | 2020-03-24 | 一种热镀铝锌机组基于带钢c翘治理的张力优化设定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN202010214592.2A CN113449389B (zh) | 2020-03-24 | 2020-03-24 | 一种热镀铝锌机组基于带钢c翘治理的张力优化设定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN113449389A true CN113449389A (zh) | 2021-09-28 |
| CN113449389B CN113449389B (zh) | 2024-03-01 |
Family
ID=77806502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN202010214592.2A Active CN113449389B (zh) | 2020-03-24 | 2020-03-24 | 一种热镀铝锌机组基于带钢c翘治理的张力优化设定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN113449389B (zh) |
Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11315343A (ja) * | 1998-03-06 | 1999-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 溶接缶用スリット鋼帯およびその製造方法ならびにスリット鋼帯用冷延鋼帯コイル |
| CN101864517A (zh) * | 2010-06-08 | 2010-10-20 | 首钢总公司 | 连续退火机组连退机组炉内张力综合优化设定方法 |
| CN102004812A (zh) * | 2010-09-19 | 2011-04-06 | 首钢总公司 | 连退机组炉内张力在线设定方法 |
| CN102756013A (zh) * | 2011-04-27 | 2012-10-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧带钢翘曲的改善方法及装置 |
| CN103605842A (zh) * | 2013-11-12 | 2014-02-26 | 燕山大学 | 连退机组炉子段炉辊辊型的设计方法 |
| CN104484560A (zh) * | 2014-12-08 | 2015-04-01 | 燕山大学 | 一种适合于连退机组的带钢跑偏预报方法 |
| CN104630433A (zh) * | 2013-11-14 | 2015-05-20 | 余召辉 | 一种带钢在连续退火炉内热拉伸的方法和装置 |
| CN104942021A (zh) * | 2015-06-26 | 2015-09-30 | 燕山大学 | 一种适合于连退过程的板形在线控制方法 |
| CN105312321A (zh) * | 2014-07-31 | 2016-02-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷连轧机组的工艺润滑制度优化方法 |
| CN106011450A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-10-12 | 燕山大学 | 连退过程以稳定通板与质量控制为目标的张力优化方法 |
| CN108723097A (zh) * | 2018-04-10 | 2018-11-02 | 燕山大学 | Dcr机组大变形下以稳轧为目标的轧制参数优化方法 |
| CN109550791A (zh) * | 2019-01-08 | 2019-04-02 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种冷连轧机组以开腔防治为目标的张力制度优化方法 |
| CN110232232A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-09-13 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种适用于连退来料板形目标曲线优化设定 |
| WO2020020192A1 (zh) * | 2018-07-26 | 2020-01-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抑制冷连轧机组振动的张力制度优化方法 |
-
2020
- 2020-03-24 CN CN202010214592.2A patent/CN113449389B/zh active Active
Patent Citations (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11315343A (ja) * | 1998-03-06 | 1999-11-16 | Kawasaki Steel Corp | 溶接缶用スリット鋼帯およびその製造方法ならびにスリット鋼帯用冷延鋼帯コイル |
| CN101864517A (zh) * | 2010-06-08 | 2010-10-20 | 首钢总公司 | 连续退火机组连退机组炉内张力综合优化设定方法 |
| CN102004812A (zh) * | 2010-09-19 | 2011-04-06 | 首钢总公司 | 连退机组炉内张力在线设定方法 |
| CN102756013A (zh) * | 2011-04-27 | 2012-10-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷轧带钢翘曲的改善方法及装置 |
| CN103605842A (zh) * | 2013-11-12 | 2014-02-26 | 燕山大学 | 连退机组炉子段炉辊辊型的设计方法 |
| CN104630433A (zh) * | 2013-11-14 | 2015-05-20 | 余召辉 | 一种带钢在连续退火炉内热拉伸的方法和装置 |
| CN105312321A (zh) * | 2014-07-31 | 2016-02-10 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种冷连轧机组的工艺润滑制度优化方法 |
| CN104484560A (zh) * | 2014-12-08 | 2015-04-01 | 燕山大学 | 一种适合于连退机组的带钢跑偏预报方法 |
| CN104942021A (zh) * | 2015-06-26 | 2015-09-30 | 燕山大学 | 一种适合于连退过程的板形在线控制方法 |
| CN106011450A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-10-12 | 燕山大学 | 连退过程以稳定通板与质量控制为目标的张力优化方法 |
| CN108723097A (zh) * | 2018-04-10 | 2018-11-02 | 燕山大学 | Dcr机组大变形下以稳轧为目标的轧制参数优化方法 |
| WO2020020192A1 (zh) * | 2018-07-26 | 2020-01-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种抑制冷连轧机组振动的张力制度优化方法 |
| CN109550791A (zh) * | 2019-01-08 | 2019-04-02 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种冷连轧机组以开腔防治为目标的张力制度优化方法 |
| CN110232232A (zh) * | 2019-05-31 | 2019-09-13 | 宝钢湛江钢铁有限公司 | 一种适用于连退来料板形目标曲线优化设定 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN113449389B (zh) | 2024-03-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN110404978B (zh) | 一种高精度控制热轧带钢微中浪轧制的方法 | |
| CN101376956B (zh) | 控制合金化热镀锌钢板镀层相结构的方法及合金化热镀锌钢板 | |
| CN100535168C (zh) | 一种热轧铁素体不锈钢带钢的生产方法 | |
| CN100529141C (zh) | 一种全硬质镀铝锌钢板及其生产方法 | |
| EP2112238B1 (en) | Continuous annealing equipment | |
| CN110318013B (zh) | 一种热镀锌带钢的生产方法 | |
| CN105734403B (zh) | 一种锯片钢用热轧卷板及其生产方法 | |
| US20160082491A1 (en) | Method for producing a metal strip | |
| CN112143995B (zh) | 一种超厚无花镀锌板及其生产方法 | |
| CN113664047B (zh) | 一种消除供冷轧料宽厚规格热轧局部高点的生产方法 | |
| CN113522988B (zh) | 一种dq工艺薄规格超高强钢板形的控制方法 | |
| CN109022736B (zh) | 一种无间隙原子钢连退薄板的冷轧工艺调控方法 | |
| CN113444872B (zh) | 一种热镀铝锌机组带钢c翘防治的温度优化设定方法 | |
| CN113652622A (zh) | 一种适合于镀锌机组风机冷却工艺优化方法及系统 | |
| CN113449389A (zh) | 一种热镀铝锌机组基于带钢c翘治理的张力优化设定方法 | |
| CN109226260B (zh) | 一种避免超低碳钢边部毛刺缺陷的方法 | |
| CN105779752A (zh) | 一种薄规格冷轧花边轧硬钢板连续退火生产方法 | |
| CN113458142B (zh) | 一种中温普通取向硅钢及其制备方法 | |
| CN114798736B (zh) | 一种薄板坯连铸连轧工艺生产薄规格花纹钢板的方法 | |
| KR101616252B1 (ko) | 표면광택이 우수한 용융알루미늄도금강판의 제조방법 | |
| CN113449240B (zh) | 一种镀铝锌机组带钢表面温差对c翘影响预报方法 | |
| CN114054501A (zh) | 一种制造高板形要求彩涂基板的方法 | |
| KR101560924B1 (ko) | 연속용융도금라인에서의 폭방향 도금량 제어방법 | |
| KR101230126B1 (ko) | 에지크랙을 저감하기 위한 페라이트계 스테인리스강의 열간압연재 제조방법 | |
| CN114632824B (zh) | 一种桥梁钢10-12mm厚钢板板形控制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| GR01 | Patent grant |