CN113441545B - 强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋及其生产方法 - Google Patents

强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋及其生产方法 Download PDF

Info

Publication number
CN113441545B
CN113441545B CN202110646901.8A CN202110646901A CN113441545B CN 113441545 B CN113441545 B CN 113441545B CN 202110646901 A CN202110646901 A CN 202110646901A CN 113441545 B CN113441545 B CN 113441545B
Authority
CN
China
Prior art keywords
hrb500e
rolled ribbed
hot
steel bar
yield ratio
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN202110646901.8A
Other languages
English (en)
Other versions
CN113441545A (zh
Inventor
钱学海
赵贤平
李西德
温小园
陈学良
何维
文震
李宗强
肖娟
蒙曰睿
廖耀俊
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Guangxi Liuzhou Iron and Steel Group Co Ltd
Guangxi Liugang Huachuang Technology R&D Co Ltd
Original Assignee
Guangxi Liuzhou Iron and Steel Group Co Ltd
Guangxi Liugang Huachuang Technology R&D Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Guangxi Liuzhou Iron and Steel Group Co Ltd, Guangxi Liugang Huachuang Technology R&D Co Ltd filed Critical Guangxi Liuzhou Iron and Steel Group Co Ltd
Priority to CN202110646901.8A priority Critical patent/CN113441545B/zh
Priority to CN202310094718.0A priority patent/CN116254469B/zh
Publication of CN113441545A publication Critical patent/CN113441545A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN113441545B publication Critical patent/CN113441545B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
    • B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
    • C21D8/08—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires for concrete reinforcement
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C33/00—Making ferrous alloys
    • C22C33/04—Making ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

本发明提供了强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋及其生产方法，所述强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法包括：以下依次进行的工艺阶段：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、LF精炼、方坯连铸、热连轧；所述HRB500E普速热轧带肋钢筋的成分按重量百分比为：C：0.19‑0.25％，Si：0.60‑0.80％，Mn：1.45～1.60％，P≤0.040％，S≤0.035％，V：0.065～0.10％，Nb：0.010～0.022％，N：0.008～0.020％，B：0.0020～0.0050％；普速热轧带肋钢筋的规格为：10mm至40mm。冷床冷却方式为自然冷却。一种强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋，采用前面所述的强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法。

Description

强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋及其生产方法
技术领域
本发明涉及冶金领域，具体涉及钢铁厂炉窑前的移钢机构，特别是冶金行业坯料输送台架与输送辊道之间的移钢机构，即一种强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋及其生产方法。
背景技术
HRB500E抗震钢筋强度高、抗震性能好、应用广泛，GB/T 1499.2-2018《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》中对HRB500E抗震钢筋的强屈比Ro m/Ro eL要求大于等于1.25，但正常生产时常出现强屈比Ro m/Ro eL低于1.25的情况。。
综上所述，现有技术中存在以下问题：普速轧制的HRB500E抗震钢筋生产时常出现强屈比Ro m/Ro eL低于1.25的情况。
发明内容
本发明提供一种强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋及其生产方法，以解决普速轧制的HRB500E抗震钢筋生产时常出现强屈比Ro m/Ro eL低于1.25的问题。
为此，本发明提出一种强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法，所述强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法包括：
以下依次进行的工艺阶段：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、LF精炼、方坯连铸、热连轧；
热连轧的精轧机组出口速度不大于18m/S。
所述HRB500E普速热轧带肋钢筋的成分按重量百分比为：C：0.19-0.25％，Si：0.60-0.80％，Mn：1.45～1.60％，P≤0.040％，S≤0.035％，V：0.065～0.10％，Nb：0.010～0.022％，N：0.008～0.020％，B：0.0020～0.0050％；
普速热轧带肋钢筋的规格为：10mm至40mm
冷床冷却方式为自然冷却。
热连轧的精轧轧制中，最后两机架道次变形量大于16％。
进一步地，热连轧中：控制铸坯加热温度为1150～1200℃，钢坯加热时间60～90分钟，开轧温度1020～1080℃，采用18机架热连轧机组，精轧前、精轧最后两个机架前、以及精轧后安装和使用控冷设备。
进一步地，对于规格为10至25mm的HRB400E普速热轧带肋钢筋，成分按重量百分比为：C：0.19-0.25％，Si：0.60-0.80％，Mn：1.45～1.60％，P≤0.040％，S≤0.035％，V：0.065～0.085％，Nb：0.010～0.022％，N：0.008～0.017％，B：0.0020～0.0035％。
进一步地，对于规格为28至40mm的HRB400E普速热轧带肋钢筋，成分按重量百分比为：C：0.19-0.25％，Si：0.60-0.80％，Mn：1.45～1.60％，P≤0.040％，S≤0.035％，V：0.08～0.10％，Nb：0.010～0.022％，N：0.01～0.02％，B：0.0036～0.0050％。
进一步地，对于规格为10至16mm的HRB500E普速热轧带肋钢筋，，进精轧温度为950±20℃，进倒数第二架精轧的温度为850±20℃，上冷床温度为850±20℃。
进一步地，对于规格为18至25mm的HRB500E普速热轧带肋钢筋，进精轧温度为950±20℃，进倒数第二架精轧的温度为880±20℃，上冷床温度为880±20℃。
进一步地，对于规格为28至40mm的HRB500E普速热轧带肋钢筋，进精轧温度为950±20℃，进倒数第二架精轧的温度为900±20℃，上冷床温度为880±20℃。
进一步地，对于规格为12mm的HRB500E普速热轧带肋钢筋，进精轧温度为952℃，上冷床温度为845℃。
本发明还提供一种强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋，所述HRB500E普速热轧带肋钢筋的成分按重量百分比为：C：0.19-0.25％，Si：0.60-0.80％，Mn：1.45～1.60％，P≤0.040％，S≤0.035％，V：0.065～0.10％，Nb：0.010～0.022％，N：0.008～0.020％，B：0.0020～0.0050％；
并采用前面所述的强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法。
进一步地，对于规格为28mm的HRB600E普速热轧带肋钢筋，成分为：C：0.21％，Si：0.72％，Mn：1.52％，P：0.030％，S：0.031％，V：0.090％，Nb：0.014％，N：0.0167％，B：0.0040％；强屈比大于1.30。
运用本发明可将Φ10～40mm规格HRB500E热轧带肋钢筋强屈比提高到1.28以上。
具体实施方式
为了对本发明的技术特征、目的和效果有更加清楚的理解，现说明本发明。
本申请适用于普通棒材，终轧速度较慢，根据规格不同，其终轧速度(热连轧的精轧机组出口速度)只有高速棒材的1/3～1/2。同时由于产线的不同，达到同样的性能要加入更多的合金，生产的规格比高速棒材多。
本发明的原理是：成分设计上提高钢淬透性使钢的CCT曲线右移，并在轧钢过程使用控轧控冷工艺细化晶粒，控制贝氏体组织的生成。生产小规格时使用较强的控轧控冷工艺，大规格使用较弱的控轧控冷工艺，控制钢筋中心部位产生含量合理的贝氏体组织。钢筋中心部位的少量贝氏体组织不会造成无屈服现象，即能适当降低屈服强度又可提高抗拉强度，从而得到较高的强屈比Rom/RoeL。如此可得到10～40mm规格强屈比Rom/RoeL大于1.28的HRB500E热轧带肋钢筋。
(1)成分设计：提高钢中Si、Mn含量并加入V元素与钢中的N结合同时提高屈服强度与抗拉强度，控制钢中的N元素在合理区间，使大部分N均与V结合减少钢中的游离N。加入B元素，由于钢中的N大部分与V结合生产了化合物，因此钢中的B多为固溶态，并在钢中加入Nb元素，高Mn含量、固溶态B、加入Nb共同作用显著提高了钢的淬透性使钢的CCT曲线右移，在同样的冷却条件下会生产贝氏体组织。
(2)轧制机布置：6粗轧机+6中轧机+控冷+4精轧机+控冷+回复+2精轧机+控冷+回复+冷床。分级控制冷却强度，避免集中冷却带来的表面过冷。
(3)轧制工艺与组织控制：10～40mm使用不同成分及轧钢生产工艺，小规格由于在冷床上冷却速度快，易形成贝氏体组织，因此小规格应使用较强的控轧控冷工艺细化晶粒，抑制贝氏体组织的形成；中等以上规格使用较弱的控轧控冷工艺控制贝氏体组织的形成。控制钢筋组织横截面的边部贝氏体含量为0％，1/4处贝氏体含量为0％，横截面中心处贝氏体含量为1～10％。
其工艺路线为：高炉铁水冶炼→铁水脱硫预处理→转炉钢水冶炼→LF精炼→方坯连铸→热连轧→定尺剪切→检验包装入库；其中，各阶段的工艺特点为：
转炉钢水冶炼：入炉铁水要求S≤0.040Wt％；冶炼过程采用全程底吹氩气，吹炼后期加大气体流量，加强熔池搅拌；转炉终点控制C≤0.15Wt％，P≤0.037Wt％；
方坯连铸:采用钢包下渣检测控制，中间包浇注温度为1525～1545℃，中间包使用普通覆盖剂，使用普通方坯保护渣，铸坯单流拉速为2.5～3.5m/min。
棒材热连轧：控制铸坯加热温度为1150～1200℃，钢坯加热时间60～90分钟，开轧温度1020～1080℃，采用18机架热连轧机组，精轧前、精轧最后两个机架前、精轧后安装、使用控冷设备。
为实现上述目的，本发明具体技术措施包括：
1、合理的成分：
(1)Si、Mn含量。Si、Mn起固溶强化作用，而锰在钢中溶于铁素体和渗碳体中，提高过冷奥氏体的稳定性，提高淬透性。因此Si、Mn含量按国标允许的上限控制。
(2)V、N、B含量。V元素和钢中微量的B争夺钢中的N，V与N结合生产VN提高钢的强度，并使B较难与N结合形成BN。B存在于奥氏体的晶界上，降低了奥氏体晶界能量，提高了奥氏体在马氏体以上温度区间的稳定性，因此微量的B可明显提高钢的淬透性。
(3)Nb元素。固溶在奥氏体中的微量铌，可以推迟先共析铁素体的析出，加大奥氏体开始分解析出珠光体的时间，但对贝氏体的转变几乎没有影响，同时提高贝氏体转变温度，是形成贝氏体的有利元素，因此加入Nb控制贝氏体组织，并形成碳氮化物提高强度。表1为本发明的成分设计表
表1 HRB500E成分(wt％)
Figure BDA0003110236040000041
2.轧制机布置：6架粗轧机+6架中轧机+控冷+4架精轧机+控冷装置+回复段+2架精轧机+控冷装置+回复段+冷床。由于棒线材的轧制速度快，是升温轧制，因此应使用分级控制冷却强度，分三段控制避免集中冷却带来的表面过冷。
3.轧制工艺与组织控制：10～40mm使用不同成分及轧钢生产工艺，小规格由于在冷床上冷却速度快，易形成贝氏体组织，因此小规格应使用较强的控轧控冷工艺细化晶粒，抑制贝氏体组织的形成；中等以上规格使用较弱的控轧控冷工艺控制贝氏体组织的形成，规格越大控轧控冷强度越弱。控制钢筋组织横截面的边部贝氏体含量为0％，1/4处贝氏体含量为0％，横截面中心处贝氏体含量为1～10％。
4.各规格最后两个机架(K1、K2)道次变形量大于16％。
相关轧制参数如表2：
表2相关轧制参数表
规格 进精轧温度 进K2温度 上冷床温度 冷床冷却方式
Φ10～16螺 950±20℃ 850±20℃ 850±20℃ 自然冷却
Φ18～25螺 950±20℃ 880±20℃ 880±20℃ 自然冷却
Φ28～40螺 950±20℃ 900±20℃ 900±20℃ 自然冷却
本发明的技术特点是：
1.成分设计：提高钢中Si、Mn含量并加入V元素与钢中的N结合同时提高屈服强度与抗拉强度，控制钢中的N元素在合理区间，使大部分N均与V结合减少钢中的游离N。加入B元素，由于钢中的N大部分与V结合生产了化合物，因此钢中的B多为固溶态，并在钢中加入Nb元素，高Mn含量、固溶态B、加入Nb共同作用显著提高了钢的淬透性使钢的CCT曲线右移，在同样的冷却条件下会生产贝氏体组织。
2.轧制机布置：6粗轧机+6中轧机+控冷+4精轧机+控冷+回复+2精轧机+控冷+回复+冷床。分级控制冷却强度，避免集中冷却带来的表面过冷。
3.轧制工艺与组织控制：10～40mm使用不同成分及轧钢生产工艺，小规格由于在冷床上冷却速度快，易形成贝氏体组织，因此小规格应使用较强的控轧控冷工艺细化晶粒，抑制贝氏体组织的形成；中等以上规格使用较弱的控轧控冷工艺控制贝氏体组织的形成。控制钢筋组织横截面的边部贝氏体含量为0％，1/4处贝氏体含量为0％，横截面中心处贝氏体含量为1～10％。
4.各规格最后两个机架(K1、K2)道次变形量大于16％。
以下是本发明“一种强屈比大于1.28的HRB500E热轧带肋钢筋的生产方法”采用下述成分配比和具体工艺。其中，表3是各实施例钢的成分(按重量百分比计)。表4是与表3所述实施例钢对应的生产规格、工艺参数、力学性能。
表3：产品化学成分(wt％)
实例 C Si Mn P S V Nb N B
实例1 0.24 0.71 1.51 0.033 0.027 0.071 0.015 0.0130 0.0025
实例2 0.23 0.69 1.48 0.024 0.028 0.070 0.013 0.0158 0.0027
实例3 0.21 0.72 1.52 0.030 0.031 0.090 0.014 0.0167 0.0040
实例4 0.25 0.70 1.50 0.028 0.025 0.093 0.016 0.0161 0.0045
表4：各实施例具体的工艺参数与力学性能
Figure BDA0003110236040000061
运用本发明可将Φ10～40mm规格HRB500E热轧带肋钢筋强屈比提高到1.28以上。
以上所述仅为本发明示意性的具体实施方式，并非用以限定本发明的范围。为本发明的各组成部分在不冲突的条件下可以相互组合，任何本领域的技术人员，在不脱离本发明的构思和原则的前提下所作出的等同变化与修改，均应属于本发明保护的范围。

Claims (7)

1.一种强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法，其特征在于，所述强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法包括：
以下依次进行的工艺阶段：高炉铁水冶炼、铁水脱硫预处理、转炉钢水冶炼、LF精炼、方坯连铸、热连轧；
热连轧的精轧机组出口速度不大于18m/S；
所述HRB500E普速热轧带肋钢筋的成分按重量百分比为：C：0.19-0.25%，Si：0.60-0.80%，Mn：1.45～1.60%，P≤0.040%，S≤0.035%，V：0.065~0.10%，Nb：0.010~0.022%，N：0.008~0.020%，B：0.0020~0.0050%；
普速热轧带肋钢筋的规格为：10mm至40mm
冷床冷却方式为自然冷却；
热连轧的精轧轧制中，最后两机架道次变形量大于16%；热连轧中：控制铸坯加热温度为1150~1200℃，钢坯加热时间60~90分钟，开轧温度1020~1080℃，采用18机架热连轧机组，精轧前、精轧最后两个机架前、以及精轧后安装和使用控冷设备；控制钢筋组织横截面的边部贝氏体含量为0%，1/4处贝氏体含量为0%，横截面中心处贝氏体含量为1~10%；
Φ10~40mm规格HRB500E热轧带肋钢筋强屈比提高到1.30以上。
2.如权利要求1所述的强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法，其特征在于，对于规格为10至25mm的HRB400E普速热轧带肋钢筋，成分按重量百分比为：C：0.19-0.25%，Si：0.60-0.80%，Mn：1.45～1.60%，P≤0.040%，S≤0.035%，V：0.065~0.085%，Nb：0.010~0.022%，N：0.008~0.017%，B：0.0020~0.0035%。
3.如权利要求1所述的强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法，其特征在于，对于规格为28至40mm的HRB400E普速热轧带肋钢筋，成分按重量百分比为：C：0.19-0.25%，Si：0.60-0.80%，Mn：1.45～1.60%，P≤0.040%，S≤0.035%，V：0.08~0.10%，Nb：0.010~0.022%，N：0.01~0.02%，B：0.0036~0.0050%。
4.如权利要求1所述的强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法，其特征在于，对于规格为10至16mm的HRB500E普速热轧带肋钢筋，进精轧温度为950±20℃，进倒数第二架精轧的温度为850±20℃，上冷床温度为850±20℃。
5.如权利要求1所述的强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法，其特征在于，对于规格为18至25mm的HRB500E普速热轧带肋钢筋，进精轧温度为950±20℃，进倒数第二架精轧的温度为880±20℃，上冷床温度为880±20℃。
6.如权利要求1所述的强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法，其特征在于，对于规格为28至40mm的HRB500E普速热轧带肋钢筋，进精轧温度为950±20℃，进倒数第二架精轧的温度为900±20℃，上冷床温度为880±20℃。
7.如权利要求1所述的强屈比大于1.28的HRB500E普速热轧带肋钢筋的生产方法，其特征在于，对于规格为12mm的HRB500E普速热轧带肋钢筋，进精轧温度为952℃，上冷床温度为845℃。
CN202110646901.8A 2021-06-10 2021-06-10 强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋及其生产方法 Active CN113441545B (zh)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110646901.8A CN113441545B (zh) 2021-06-10 2021-06-10 强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋及其生产方法
CN202310094718.0A CN116254469B (zh) 2021-06-10 2021-06-10 一种强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110646901.8A CN113441545B (zh) 2021-06-10 2021-06-10 强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋及其生产方法

Related Child Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202310094718.0A Division CN116254469B (zh) 2021-06-10 2021-06-10 一种强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN113441545A CN113441545A (zh) 2021-09-28
CN113441545B true CN113441545B (zh) 2023-03-03

Family

ID=77811186

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110646901.8A Active CN113441545B (zh) 2021-06-10 2021-06-10 强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋及其生产方法
CN202310094718.0A Active CN116254469B (zh) 2021-06-10 2021-06-10 一种强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202310094718.0A Active CN116254469B (zh) 2021-06-10 2021-06-10 一种强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋

Country Status (1)

Country Link
CN (2) CN113441545B (zh)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN114182167B (zh) * 2021-11-05 2022-07-08 柳州钢铁股份有限公司 时效性能稳定的热轧钢筋及其生产方法
CN114472550B (zh) * 2022-01-04 2024-02-13 柳州钢铁股份有限公司 Hrb500e热轧带肋钢筋的质量控制方法
CN114799095B (zh) * 2022-04-28 2023-12-29 广西柳州钢铁集团有限公司 一种钢筋免加热直轧方法及免加热直轧方法轧制的钢筋
CN114836674A (zh) * 2022-05-07 2022-08-02 山东莱钢永锋钢铁有限公司 一种热轧带肋钢筋hrb500e的生产方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103469117A (zh) * 2013-08-12 2013-12-25 武汉钢铁(集团)公司 一种强屈比≥1.25的热轧带肋钢筋及其生产方法
CN103898407A (zh) * 2014-04-09 2014-07-02 武汉钢铁(集团)公司 600MPa热轧带肋钢筋及其制备方法
CN103898403A (zh) * 2014-04-09 2014-07-02 武汉钢铁(集团)公司 Hrb500级热轧带肋抗震钢筋及其制备方法
CN103981446A (zh) * 2014-03-26 2014-08-13 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种贝氏体型700MPa级螺纹钢筋及其生产方法
CN104018075A (zh) * 2014-06-25 2014-09-03 武汉钢铁(集团)公司 屈强比≤0.8的Rel≥600MPa热轧带肋钢筋及生产方法
CN106555123A (zh) * 2016-10-26 2017-04-05 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种耐腐蚀高强屈比抗震钢筋及其生产方法
CN111575587A (zh) * 2020-06-03 2020-08-25 青海西钢特殊钢科技开发有限公司 一种钒铬微合金化生产hrb600高强热轧带肋钢筋的方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0726152B2 (ja) * 1990-11-02 1995-03-22 株式会社神戸製鋼所 降伏伸びの大きい高強度鉄筋用鋼の製造方法
JPH09137222A (ja) * 1995-09-04 1997-05-27 Sumitomo Metal Ind Ltd 高強度低降伏比鉄筋用鋼材の製造方法
CN100415925C (zh) * 2004-11-05 2008-09-03 马鞍山钢铁股份有限公司 高强度抗震热轧钢筋用钢
CN104018091B (zh) * 2014-06-18 2016-11-23 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种钢筋及其制备方法
CN109576583A (zh) * 2018-12-18 2019-04-05 邯郸钢铁集团有限责任公司 500MPa级高氮复合微合金化钢筋及其生产方法
CN109972035B (zh) * 2019-03-28 2020-12-22 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种800MPa级热轧螺纹钢筋及生产方法
CN110343962A (zh) * 2019-07-26 2019-10-18 马鞍山钢铁股份有限公司 一种700Mpa级以上热轧带肋高强钢筋用钢及其生产方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103469117A (zh) * 2013-08-12 2013-12-25 武汉钢铁(集团)公司 一种强屈比≥1.25的热轧带肋钢筋及其生产方法
CN103981446A (zh) * 2014-03-26 2014-08-13 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种贝氏体型700MPa级螺纹钢筋及其生产方法
CN103898407A (zh) * 2014-04-09 2014-07-02 武汉钢铁(集团)公司 600MPa热轧带肋钢筋及其制备方法
CN103898403A (zh) * 2014-04-09 2014-07-02 武汉钢铁(集团)公司 Hrb500级热轧带肋抗震钢筋及其制备方法
CN104018075A (zh) * 2014-06-25 2014-09-03 武汉钢铁(集团)公司 屈强比≤0.8的Rel≥600MPa热轧带肋钢筋及生产方法
CN106555123A (zh) * 2016-10-26 2017-04-05 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 一种耐腐蚀高强屈比抗震钢筋及其生产方法
CN111575587A (zh) * 2020-06-03 2020-08-25 青海西钢特殊钢科技开发有限公司 一种钒铬微合金化生产hrb600高强热轧带肋钢筋的方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN116254469B (zh) 2024-06-11
CN113441545A (zh) 2021-09-28
CN116254469A (zh) 2023-06-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN113441545B (zh) 强屈比大于1.28的hrb500e普速热轧带肋钢筋及其生产方法
CN114717477B (zh) 抗拉强度700MPa以上的HRB400E普速热轧带肋钢筋
CN100465321C (zh) 含微量铌控冷钢筋用钢及其生产方法
CN110684931B (zh) 铌微合金化hrb400e热轧带肋钢筋无屈服现象的控制方法
CN113528938B (zh) 强屈比大于1.26的hrb600e普速热轧带肋钢筋及其生产方法
CN108251737B (zh) 一种屈服强度550MPa级高强度耐候钢的制造方法
CN111455281B (zh) Hrb400e盘条螺纹钢筋同圈屈服强度波动的控制方法及hrb400e盘条螺纹钢筋
CN104928580A (zh) 低Mn热轧钢及其制备方法
CN1952199A (zh) 铌钛复合微合金化控冷钢筋用钢及其生产方法
CN110408843B (zh) 一种500MP a级盘卷钢筋及其制备方法
CN109252105A (zh) 500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋棒材及其生产方法
CN109735699A (zh) 预防含铌热轧带肋钢筋无明显屈服点的生产方法
CN111057936A (zh) 一种1000MPa级高强耐磨钢及其生产方法
CN109468534A (zh) 500MPa级含V微合金高强屈比抗震钢筋盘条及其生产方法
CN103498105A (zh) 一种高强度地质钻探用无缝钢管及其制造方法
KR100431851B1 (ko) 고강도 구조용 강 및 그 제조방법
CN111004975A (zh) 一种建筑用螺纹钢及其生产方法
CN112281073A (zh) 一种无宽展低温韧性船板海工钢及其制造方法
CN115572912B (zh) 一种经济型460MPa级别工程结构用钢板冷却均匀性控制方法
CN114875205B (zh) 非微合金hrb400e热轧带肋钢筋普速棒材及其生产方法
CN116200665A (zh) 一种hrb500e抗震钢筋及其制备方法
CN110819907B (zh) 铌微合金化hrb400e热轧带肋钢筋
CN105543680B (zh) 微硼处理抗拉强度700MPa级宽厚板及制造方法
CN113388781B (zh) 高速棒材生产hrb600e螺纹钢筋的方法及高速棒材生产的hrb600e螺纹钢筋
CN111020392B (zh) 一种低合金hrb400e钢筋的生产方法

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant
GR01 Patent grant