CN113396239A - 奥氏体系不锈钢及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

包含：将通过连续铸造制造的板坯加热至1000～1300℃后实施粗热轧的粗热轧工序、在所述粗热轧工序之后对于制造的钢带实施精热轧的精热轧工序、和在所述精热轧工序之后将所述钢带冷却的冷却工序，在所述精热轧工序中，所述精热轧的下压率为60％以上，所述精热轧的辊径为300mm以上，所述精热轧的温度为600～1100℃，所述精热轧的最终道次温度为600～950℃，在所述冷却工序中，将所述钢带在所述精热轧的所述最终道次温度为750℃以上的情况下以冷却速度5℃/s以上冷却到750℃以下。

Description

奥氏体系不锈钢及其制造方法
技术领域
本发明涉及奥氏体系不锈钢及其制造方法。
背景技术
以智能电话为代表的便携型电子设备由于小型轻质化、提高设计性的需求高，因此在它们中使用的金属制的外装构件的制造中，为了应对向复杂形状的加工，多采用在实施了严酷的冷锻后通过切削加工来成形的手法。进而，根据便携型电子设备的设计，也有时在切削加工后实施镜面研磨。其中，对于便携型电子设备的外装构件，不仅要求为了避免对在设备自身中内置的地磁传感器等的不良影响而为非磁性，而且也需要高强度。另外，上述的电子设备由于为便携型，因此也多在室外环境中使用，对于外装构件而言，也需要比以在室内的使用为前提的电子设备用构件高的耐蚀性。
作为在上述的外装构件的制造中使用的金属材料，例如，在专利文献1中公开了实施冷锻和切削加工而制成非磁性构件的非磁性奥氏体系不锈钢板(以下简称为“不锈钢板”)。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本公开专利公报“特开2018-109215号”
发明内容
发明要解决的课题
专利文献1中记载的不锈钢板的制造方法在制造非磁性且高强度部件上是良好的方法，但具有如下问题：制造工序复杂，需要成本；根据制品形状，不能利用制造的不锈钢板。
其次，在图8中示出如下实例：在对退火材料实施冷轧的情况下，或对板厚厚的材料实施冷轧(调质轧制)的情况下，应变集中于表层，板厚方向的硬度的分布变得不均匀。具体地，在图8中示出板厚8mm、平均截面硬度调整为300HV的不锈钢板的板厚方向的硬度分布。对于一般的冷轧而言，表层的应变大，板厚中央的应变小，因此在表层显示332HV的硬度，另一方面，在板厚中央只显示275HV。即，在专利文献1的不锈钢板中，具有如下问题：如果使板厚厚达一定以上，则板厚方向的硬度变得不均匀。
本发明的一个方案鉴于上述的问题而完成，其目的在于实现即使厚度为一定程度以上、但厚度方向的截面硬度分布的偏差减小的奥氏体系不锈钢及其制造方法。
用于解决课题的手段
为了解决上述的课题，本发明的一个方案涉及的奥氏体系不锈钢为如下构成：C和N的合计含量用质量％表示，为0.08％以上，厚度方向的截面硬度分布的平均为250HV以上，并且变动幅度为30HV以下，厚度为3mm以上。
根据上述构成，即使厚度为3mm以上，厚度方向的截面硬度分布的平均也为250HV以上，并且变动幅度也为30HV以下。因此，能够提供即使厚度为一定程度以上、厚度方向的截面硬度分布的偏差也减小的奥氏体系不锈钢。
[1]本发明的一个方案涉及的奥氏体系不锈钢，其中，所述奥氏体系不锈钢的化学组成用质量％表示，包含C：0.003～0.12％、Si：2.00％以下、Mn：2.00％以下、P：0.04％以下、S：0.030％以下、Ni：6.0～15.0％、Cr：16.0～22.0％、N：0.005～0.20％、余量的Fe和不可避免的杂质。
[2][1]所述的奥氏体系不锈钢，其中，除了所述化学组成以外，用质量％表示，还含有Mo：0.01～3.00％、Cu：0.01～3.50％、Al：0.0080％以下、O：0.0040～0.0100％、V：0.01～0.5％、B：0.001～0.01％、Ti：0.01～0.50％的1种或2种以上。
[3][1]或[2]所述的奥氏体系不锈钢，其中，除了所述化学组成以外，用质量％表示，还含有选自Co：0.01～0.50％、Zr：0.01～0.10％、Nb：0.01～0.10％、Mg：0.0005～0.0030％、Ca：0.0003～0.0030％、Y：0.01～0.20％、REM(稀土金属)：0.01～0.10％、Sn：0.001～0.500％和Sb：0.001～0.500％、Pb：0.01～0.10％、W：0.01～0.50％中的1种或2种以上。
本发明的一个方案涉及的奥氏体系不锈钢优选相对导磁率μ为1.1以下。根据上述构成，能够提供尽管厚度为一定程度以上，但厚度方向的截面硬度分布的偏差减小的非磁性的奥氏体系不锈钢。
[4]本发明的一个方案涉及的奥氏体系不锈钢的制造方法，包含：将通过连续铸造制造的板坯加热至1000～1300℃后实施粗热轧的粗热轧工序，所述板坯用质量％表示，具有如下化学组成，含有C：0.003～0.12％、Si：2.00％以下、Mn：2.00％以下、P：0.04％以下、S：0.030％以下、Ni：6.0～15.0％、Cr：16.0～22.0％、N：0.005～0.20％，并且C与N的合计含量用质量％表示，为0.08％以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成；在所述粗热轧工序之后对于制造的钢带实施精热轧的精热轧工序；在所述精热轧工序之后将所述钢带冷却的冷却工序，在所述精热轧工序中，所述精热轧的下压率为60％以上，所述精热轧的辊径为300mm以上，所述精热轧的温度为600～1100℃，所述精热轧的最终道次温度为600～950℃，在所述冷却工序中，将所述钢带在所述精热轧的所述最终道次温度为750℃以上的情况下以冷却速度5℃/s以上冷却到750℃以下。根据上述构成，能够实现尽管厚度为一定程度以上，也能够制造厚度方向的截面硬度分布的偏差减小的奥氏体系不锈钢的奥氏体系不锈钢的制造方法。
[5][4]所述的奥氏体系不锈钢的制造方法，其中，用质量％表示，所述板坯还含有Mo：0.01～3.00％、Cu：0.01～3.50％、Al：0.0080％以下、O：0.0040～0.0100％、V：0.01～0.5％、B：0.001～0.01％、Ti：0.01～0.50％的1种或2种以上。
[6][4]或[6]所述的奥氏体系不锈钢的制造方法，其中，用质量表示，所述板坯还含有选自Co：0.01～0.50％、Zr：0.01～0.10％、Nb：0.01～0.10％、Mg：0.0005～0.0030％、Ca：0.0003～0.0030％、Y：0.01～0.20％、REM(稀土金属)：0.01～0.10％、Sn：0.001～0.500％和Sb：0.001～0.500％、Pb：0.01～0.10％、W：0.01～0.50％中的1种或2种以上。
发明的效果
根据本发明的一个方案，取得如下效果：能够提供尽管厚度为一定程度以上，但厚度方向的截面硬度分布的偏差减小的奥氏体系不锈钢。
附图说明
图1为表示本发明的一个实施方式涉及的奥氏体系不锈钢的制造方法的各工序的流程的工序图。
图2为表示本发明的一个实施方式涉及的奥氏体系不锈钢的厚度方向的截面硬度分布的坐标图。
图3为表示C+N的量与不锈钢的厚度方向的截面硬度分布的平均的关系的坐标图。
图4为对于奥氏体系不锈钢的化学成分表示本发明的实施例与比较例的比较结果的图。
图5为表示本发明的实施例的奥氏体系不锈钢的物性等的图。
图6为表示比较例的奥氏体系不锈钢的物性等的图。
图7为表示比较例的奥氏体系不锈钢的物性等的图。
图8为表示现有的奥氏体系不锈钢的厚度方向的截面硬度分布的坐标图。
具体实施方式
以下对本发明的一个实施方式详细地说明。应予说明，以下的记载是为了更好地理解发明的主旨，只要无特别指定，并不限定本发明。
[本发明的要点和目的]
(i)在实现了尽管具有一定程度以上(3mm以上)的厚度，但厚度方向的截面硬度分布的偏差减小的奥氏体系不锈钢的方面、和、(ii)使奥氏体系不锈钢成为高温，使用大径辊，大幅地下压，下压后在精热轧的最终道次温度为750℃以上的情况下以冷却速度5℃/s以上冷却到750℃以下，则发现在厚度为3mm以上的奥氏体系不锈钢中能够减小厚度方向的截面硬度分布的偏差的方面为本发明的要点。应予说明，本说明书中记载的“奥氏体系不锈钢”包含奥氏体系不锈钢带和奥氏体系不锈钢板这两者。换言之，本发明可适用于奥氏体系不锈钢带和奥氏体系不锈钢板这两者。
另外，本发明的目的在于，例如，实现在不实施复杂的锻造加工的情况下可用切削、蚀刻、放电加工等制造智能电话等电子设备的结构构件的奥氏体系不锈钢及其制造方法。
(减小厚度方向的截面硬度分布的偏差产生的优点)
在应用本发明的实施方式涉及的奥氏体系不锈钢作为智能电话的结构构件的情况下，如果有软质的部位(例如厚度方向的中央部)，则容易被划伤。因此，作为制品的价值降低。另外，认为即使是软质的部位，通过使其充分地变硬也可应对，反而产生过硬的部分，切削性降低。
[工艺]
本发明的一个实施方式涉及的奥氏体系不锈钢如图1中所示那样，能够通过实施炼钢、粗热轧、精热轧和冷却的各工序而制造。更具体地，将通过连续铸造制造的板坯加热到1000～1300℃后，实施粗热轧，制成厚度25mm的粗棒(钢带)(粗热轧工序)。然后，在600℃以上且1100℃以下对上述粗棒实施精热轧(精热轧工序)。在精热轧工序中，使精热轧的下压率为60％以上，使精热轧的辊径为300mm以上，使精热轧的最终道次温度为600～950℃。在精热轧工序之后，将制造的钢带在精热轧的最终道次温度为750℃以上的情况下以冷却速度5℃/s以上冷却到750℃以下(冷却工序)。通过满足这些条件，从而能够得到所期望的厚度方向的截面硬度分布和其变动范围的不锈钢。
另外，对于得到的不锈钢，根据需要，以热轧工序中生成的氧化垢的除去为目的，可实施酸洗处理。一般地，酸洗处理在将退火工序与酸洗工序连接的退火酸洗线中实施。在进行酸洗处理时，在不发生不锈钢的硬度的降低的温度范围(具体地，900℃以下)中，可对不锈钢加热。
根据以上的各工序，即使厚度为3mm以上，也能够使得厚度方向的截面硬度分布的平均为250HV以上，并且变动幅度为30HV以下。因此，能够提供厚度方向的截面硬度分布的偏差减小的奥氏体系不锈钢。
(厚度方向的截面硬度分布)
所谓厚度方向的截面硬度分布，是对于与轧制宽度方向垂直的截面，为了获知厚度方向的截面硬度变动而用载荷1kg测定了多点的维氏硬度。例如，厚度8mm、将厚度方向的平均截面硬度调整为300HV的实施例A3(参照图4)的不锈钢如图2中所示那样，厚度方向的截面硬度分布为294～308HV的范围，可知与现有技术相比，厚度方向的截面硬度分布的偏差减小。图2为表示本发明的一个实施方式涉及的奥氏体系不锈钢的对于厚度方向的截面硬度的分布的坐标图。
(C+N)
C、N对奥氏体相的固溶强化和加工硬化有效地发挥作用，需要一定量。各种研究的结果，发现为了稳定地得到250HV以上的硬度，必须将C+N量调整到0.08％以上(参照图3)。再有，图3为表示C+N的量与奥氏体系不锈钢的平均截面硬度的关系的坐标图。另外，C+N量为C与N的合计含量。另外，在C+N量中包含C为0％或N为0％的情形。
在图3中示出对于在精热轧的最终道次温度870℃下实施轧制、以冷却速度40℃/s冷却到750℃以下并进行了卷取的实施例A1～A4、比较例B1、B2的平均截面硬度绘制的坐标图(关于实施例A1～A4和比较例B1、B2的各钢种的化学组成，参照图4)。C+N量为0.08％以上的A1～A4的平均截面硬度为250HV以上，C+N量不到0.08的B1、B2钢的平均截面硬度不到250HV。
(相对导磁率)
为了表征奥氏体系不锈钢，一般地，相对导磁率μ优选1.1以下、更优选为1.05以下的本发明的实施方式涉及的制造方法中，由于在600℃以上轧制，因此没有生成加工诱发马氏体，如果δ铁素体残存，则相对导磁率提高。
如上所述对化学组成进行了调整的奥氏体系不锈钢在通常的钢板制造工序、其后的冷锻工序中没有生成加工诱发马氏体相，因此避免由加工诱发马氏体相引起的磁化。不过，在熔炼时在高温下有时生成δ铁素体相，如果其残存，则得不到导磁率1.010以下的非磁性。另外，在制品中如果δ铁素体相作为异相混杂，也有时损害镜面研磨品的外观。因此，在作为供于冷锻的原料的钢板的阶段，必须δ铁素体相消失。δ铁素体相为强磁性，因此其存在有无通过导磁率来评价。
(目标特性)
奥氏体系不锈钢的厚度方向的截面硬度分布的平均以250HV以上(SUS304CSP-1/2H标准)为指标。另外，奥氏体系不锈钢的厚度例如特殊金属EXCEL的SUS301CSP的厚度的范围为2.5mm以下左右，因此以3mm以上为指标。
(下压率)
优选使精热轧的下压率为60％以上。如图6中的条件No.D001～D006中所示那样，在精热轧的下压率(总轧制率)低于60％的情况下，没有充分赋予轧制应变，得不到目标的平均截面硬度。再有，将轧制辊的入口的厚度设为h1、将出口的厚度设为h2时，下压率＝(h1-h2)/h1的关系式成立。
(辊径)
优选使精热轧的辊径为300mm以上。如图6中的条件No.F01～F19中所示那样辊径小的情况下，不能将轧制应变赋予到厚度方向的中心，在所有的轧制温度下截面硬度的变动范围都变大。应予说明，辊径为与轧制辊的旋转轴垂直的截面的直径。
(精热轧的温度和精热轧的最终道次温度)
优选使精热轧的温度为600～1100℃。另外，优选使精热轧的最终道次温度(最终道次轧制温度)为600～950℃。在精热轧的温度和最终道次轧制温度低于600℃的情况下，即使辊径大，赋予板表层的应变量与厚度方向的中心相比也变大，截面硬度的变动幅度变大。另一方面，在精热轧的温度超过1100℃的情况下，轧制应变成为重结晶驱动力，在轧制后即刻产生重结晶，得不到所期望的截面硬度分布，同时温度过高，将最终道次轧制温度调整到950℃以下变得困难。另外，在最终道次轧制温度超过了950℃的情况下，轧制应变成为重结晶驱动力，在轧制后即刻产生重结晶，得不到所期望的截面硬度分布。
(冷却工序)
在上述的精热轧工序之后，优选具有冷却工序，其中，将实施了精热轧的钢带在精热轧的最终道次温度为750℃以上的情况下以冷却速度5℃/s以上冷却到750℃以下。对于在精热轧中蓄积于材料中的轧制应变而言，如果将不锈钢保持在高温下，则从精热轧后即刻起减少。为了减轻轧制应变的减少，优选迅速地冷却到没有发生轧制应变的减少的温度范围。
在图5中示出本发明的实施例的奥氏体系不锈钢的物性等。另外，在图6和图7中示出比较例的奥氏体系不锈钢的物性等。再有，图5、图6和图7中的轧制温度为进行轧制时的钢板的温度。如图5中所示，对于采用满足上述的制造方法的条件的No.C01～C25的制造方法所制造的奥氏体系不锈钢而言，厚度方向的截面硬度分布的平均为250HV以上，并且截面硬度分布的变动幅度为30HV以下。另一方面，如图6和图7中所示那样，对于采用不满足上述的制造方法的条件(具体地，板厚、辊径、C+N量和冷却速度中的至少一个不满足上述的制造方法的条件)的No.D01～H06的制造方法制造的奥氏体系不锈钢而言，厚度方向的截面硬度分布的平均不到250HV、和/或、变动幅度比30HV大。
(钢的化学组成)
本发明的一个实施方式涉及的奥氏体系不锈钢的化学组成用质量％表示，包含C：0.003～0.12％、Si：2.00％以下、Mn：2.00％以下、P：0.04％以下、S：0.030％以下、Ni：6.0～15.0％、Cr：16.0～22.0％、N：0.005～0.20％、余量Fe和不可避免的杂质。以下，钢组成中的“％”只要无特别说明，则意指质量％。
在本发明的一个实施方式涉及的奥氏体系不锈钢中，除了上述化学组成以外，用质量％表示，可进一步含有Mo：0.01～3.00％、Cu：0.01～3.50％、Al：0.0080％以下、O：0.0040～0.0100％、V：0.01～0.5％、B：0.001～0.01％、Ti：0.01～0.50％的1种或2种以上。
在本发明的一个实施方式涉及的奥氏体系不锈钢中，作为任意成分，用质量表示，可进一步含有选自Co：0.01～0.50％、Zr：0.01～0.10％、Nb：0.01～0.10％、Mg：0.0005～0.0030％、Ca：0.0003～0.0030％、Y：0.01～0.20％、REM(稀土金属)：0.01～0.10％、Sn：0.001～0.500％和Sb：0.001～0.500％、Pb：0.01～0.10％、W：0.01～0.50％中的1种或2种以上。
C为侵入型元素，有助于加工硬化和应变时效引起的高强度化。另外，是使奥氏体相稳定化的元素，对于非磁性的维持有效。在本发明中，确保0.003％以上的C含量。不过，过度地含有C使钢硬质化，成为使冷锻性降低的主要因素。C含量限制在0.012％以下。
Si是在炼钢过程中作为钢的脱氧剂使用的元素。Si在去应变热处理中具有提高时效硬化性的作用。另一方面，Si的固溶强化作用大，并且具有使层叠缺陷能量降低、增大加工硬化的作用，但过度地含有Si成为使冷锻性降低的主要因素。因此，将Si含量限制在2.0％以下。
Mn作为MnO，是构成氧化物系夹杂物的元素。另外，Mn的固溶强化作用小，并且为奥氏体生成元素，具有抑制加工诱发马氏体变态的作用，因此是对冷锻性的确保和非磁性的维持有效的元素。不过，过剩地含有Mn成为耐蚀性降低的主要因素。将Mn含量限制在2.00％以下。
P为使耐蚀性降低的元素，另外，过度地减少P成为使炼钢负荷增大的主要因素，因此必须使其成为0.040％以下。
S成为形成MnS、使耐蚀性劣化的主要因素，另外，过度的脱S成为使炼钢负荷增大的主要因素，因此限制为0.030％以下。
Cr为提高耐蚀性的元素。为了确保适于便携型电子设备的外装构件的耐蚀性，在本发明中，以Cr含量为16.0％以上的钢为对象。不过，大量地含有Cr成为使冷锻性降低的主要因素。将Cr含量的上限限制为22.0％。
N与C同样地为侵入型元素，有助于加工硬化和应变时效引起的高强度化。另外，是使奥氏体相稳定化的元素，对于非磁性的维持有效。在本发明中，确保0.005％以上的N含量。不过，过度地含有N成为使钢硬质化、使冷锻性降低的主要因素。将N含量限制为0.20％以下。
Mo为对于提高不锈钢的耐蚀性有效的元素。在本发明中，在确保上述的Cr含量下根据需要添加，大量地添加Mo使成本增加，因此在含有Mo的情况下，Mo含量为0.01％～3.00％以下。
已知Cu抑制奥氏体相的加工硬化，对于提高冷锻性有效。另外，已知是在冷锻后进行的去应变热处理的加热温度范围中带来时效硬化的元素。各种研究的结果，在含有Cu的情况下，Cu含量为0.01％～3.5％。
Al的氧亲和力比Si、Mn高，如果成为0.0030％以上的Al含量，变得容易形成成为冷锻中的内部裂纹的起点的粗大的氧化物系夹杂物。另外，过度地低Al化使成本增加，因此各种研究的结果，在含有Al的情况下，Al含量为0.0001％以上～0.0080％。
如果O含量降低，Mn、Si等变得难以氧化，夹杂物中的Al2O3的比率升高。另外，如果O含量过高，变得容易形成粒径超过5μm的粗大的夹杂物，因此各种研究的结果，在含有O的情况下，O含量为40ppm(0.0040％)～100ppm(0.0100％)，优选为80ppm以下。
确认了V在冷锻后进行的去应变热处理的加热中具有提高时效硬化能力的作用。虽然具有时效硬化作用，但大量地含有V导致成本增加。在含有V的情况下，V含量为0.01％～0.05％。
大量地含有B成为招致硼化物的生成引起的加工性降低的主要因素。因此，在含有B的情况下，B含量为0.001～0.0100％，优选为0.0050％以下。
Ti为碳氮化物形成元素，将C、N固定，抑制由于敏锐化引起的耐蚀性的降低。如果含有0.01％以上的Ti，则发挥上述效果。因此，使Ti含量为0.01％以上。另一方面，如果Ti含量超过0.50％，则Ti作为碳化物在不均匀的位点在钢中不均匀地局部地析出，阻碍整粒的重结晶粒生长，同时价格非常高，因此使Ti含量的上限为0.50％。
Co具有提高耐间隙腐蚀性的效果。另一方面，如果过剩地含有Co，则使钢硬质化，对弯曲性造成不良影响。因此，在含有Co的情况下，Co含量为0.01～0.50％，优选为0.10％以下。
Zr为与C和N的亲和力高的元素，在热轧时作为碳化物或氮化物析出，使母相中的固溶C和固溶N减少，具有提高加工性的效果。另一方面，如果过剩地含有Zr，则使钢硬质化，对弯曲性造成不良影响。因此，在含有Zr的情况下，Zr含量为0.01～0.10％，优选为0.05％以下。
Nb为与C和N的亲和力高的元素，在热轧时作为碳化物或氮化物析出，使母相中的固溶C和固溶N减少，具有提高加工性的效果。另一方面，如果过剩地含有Nb，则使钢硬质化，对弯曲性造成不良影响。因此，在含有Nb的情况下，Nb含量为0.01～0.10％，优选为0.05％以下。
Mg在熔钢中与Al一起形成Mg氧化物、作为脱氧剂发挥作用。另一方面，如果过剩地含有Mg，则钢的韧性降低，制造性降低。因此，在含有Mg的情况下，Mg含量为0.0005～0.0030％，优选为0.0020％以下。
Ca为提高热加工性的元素。另一方面，如果过剩地含有Ca，则钢的韧性降低，制造性降低，同时，由于CaS的析出，耐蚀性进一步降低。因此，在含有Ca的情况下，Ca含量为0.0003～0.0030％，优选为0.0020％以下。
Y为减小熔钢的粘度减少、提高清净度的元素。另一方面，如果过剩地含有Y，则其效果饱和，进而，加工性降低。因此，在含有Y的情况下，Y含量为0.01～0.20％，优选为0.10％以下。
REM(稀土金属：La、Ce、Nd等原子序号57～71的元素)是提高耐高温氧化性的元素。另一方面，如果过剩地含有REM，则其效果饱和，进而，在热轧时产生表面缺陷，制造性降低。因此，在含有REM的情况下，REM含量为0.01～0.10％，优选为0.05％以下。
Sn对于轧制时的变形带生成的促进引起的加工性的提高有效果。另一方面，如果过剩地含有Sn，则其效果饱和，进而，加工性降低。因此，在含有Sn的情况下，Sn含量为0.001～0.500％，优选为0.200％以下。
Sb对于轧制时的变形带生成的促进引起的加工性的提高有效果。另一方面，如果过剩地含有Sb，则其效果饱和，进而加工性降低。因此，在含有Sb的情况下，Sb含量为0.001～0.500％，优选为0.200％以下。
Pb降低晶界的熔点，同时降低晶界的结合力，有可能招致基于晶界熔融的液化开裂等热加工性的劣化，因此为0.10％以下。
W具有在不损害室温下的延展性的情况下提高高温强度的作用。但是，其过剩的添加使粗大的共晶碳化物生成，引起延展性的降低，因此为0.50以下。
[附记事项]
本发明并不限定于上述的各实施方式，在权利要求中所示的范围内可进行各种的变形，对于将在不同的实施方式中分别公开的技术手段适当地组合而得到的实施方式，也包含在本发明的技术范围内。进而，通过将在各实施方式中分别公开的技术手段组合，能够形成新的技术特征。
产业上的可利用性
本发明例如能够在适于智能电话等电子设备的结构构件、钢带、压板等需要厚度比较厚的高强度不锈钢的用途的奥氏体系不锈钢带等中利用。

Claims (8)

1.一种奥氏体系不锈钢，其特征在于，C和N的合计含量用质量％表示，为0.08％以上，厚度方向的截面硬度分布的平均为250HV以上，并且变动幅度为30HV以下，厚度为3mm以上。
2.根据权利要求1所述的奥氏体系不锈钢，其特征在于，所述奥氏体系不锈钢的化学组成用质量％表示，包含C：0.003～0.12％、Si：2.00％以下、Mn：2.00％以下、P：0.04％以下、S：0.030％以下、Ni：6.0～15.0％、Cr：16.0～22.0％、N：0.005～0.20％、余量的Fe和不可避免的杂质。
3.根据权利要求2所述的奥氏体系不锈钢，其中，除了所述化学组成以外，用质量％表示，还含有Mo：0.01～3.00％、Cu：0.01～3.50％、Al：0.0080％以下、O：0.0040～0.0100％、V：0.01～0.5％、B：0.001～0.01％、Ti：0.01～0.50％的1种或2种以上。
4.根据权利要求2或3所述的奥氏体系不锈钢，其中，除了所述化学组成以外，用质量％表示，还含有选自Co：0.01～0.50％、Zr：0.01～0.10％、Nb：0.01～0.10％、Mg：0.0005～0.0030％、Ca：0.0003～0.0030％、Y：0.01～0.20％、REM(稀土金属)：0.01～0.10％、Sn：0.001～0.500％和Sb：0.001～0.500％、Pb：0.01～0.10％、W：0.01～0.50％中的1种或2种以上。
5.根据权利要求1至4中任一项所述的奥氏体系不锈钢，其特征在于，相对导磁率μ为1.1以下。
6.一种奥氏体系不锈钢的制造方法，其特征在于，包含：
将通过连续铸造制造的板坯加热至1000～1300℃后实施粗热轧的粗热轧工序，所述板坯用质量％表示，具有如下化学组成，含有C：0.003～0.12％、Si：2.00％以下、Mn：2.00％以下、P：0.04％以下、S：0.030％以下、Ni：6.0～15.0％、Cr：16.0～22.0％、N：0.005～0.20％，并且C与N的合计含量用质量％表示，为0.08％以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成；
在所述粗热轧工序之后对于制造的钢带实施精热轧的精热轧工序；
在所述精热轧工序之后将所述钢带冷却的冷却工序，
在所述精热轧工序中，所述精热轧的下压率为60％以上，所述精热轧的辊径为300mm以上，所述精热轧的温度为600～1100℃，所述精热轧的最终道次温度为600～950℃，
在所述冷却工序中，将所述钢带在所述精热轧的所述最终道次温度为750℃以上的情况下以冷却速度5℃/s以上冷却到750℃以下。
7.根据权利要求6所述的奥氏体系不锈钢的制造方法，其中，用质量％表示，所述板坯还含有Mo：0.01～3.00％、Cu：0.01～3.50％、Al：0.0080％以下、O：0.0040～0.0100％、V：0.01～0.5％、B：0.001～0.01％、Ti：0.01～0.50％的1种或2种以上。
8.根据权利要求6或7所述的奥氏体系不锈钢的制造方法，其中，用质量％表示，所述板坯还含有选自Co：0.01～0.50％、Zr：0.01～0.10％、Nb：0.01～0.10％、Mg：0.0005～0.0030％、Ca：0.0003～0.0030％、Y：0.01～0.20％、REM(稀土金属)：0.01～0.10％、Sn：0.001～0.500％和Sb：0.001～0.500％、Pb：0.01～0.10％、W：0.01～0.50％中的1种或2种以上。
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