CN113369362A - 一种航天用套罩成形方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种航天用套罩成形方法。包括:步骤一、成形准备;步骤二、轨迹绘制;步骤三、旋压成形;步骤四、校形;步骤五、车切。与现有技术相比,本发明的积极效果是:1、与现有成形技术相比,本发明通过数控程序记录了合格零件旋压过程的全部信息,实现了工艺参数的固化,使得零件合格率得到极大提高,保证零件成形质量稳定、可靠,产品合格率>99%。2、与现有普通旋压技术相比,本发明从旋压成形的机理出发,即进程旋压拉应力比回程压应力更能使零件壁厚减薄,极大减少了旋压过程进程阶段与坯料的接触,并给出了能有效降低起皱风险的详细回程参数,零件减薄率得到了有效控制,实现数控普旋工艺加工的套罩壁厚减薄率≤25%。
Description
技术领域
本发明主要应用于航天装备用各类套罩成形技术领域,特别是厚度1.2、 1.5mm,筒壁直径150~230mm,高度60~110mm,法兰宽度10~15mm的铝制套罩数控普通旋压成形工艺方法。
背景技术
在航天装备领域,套罩是箭体重要结构件之一。长期以来套罩采用手工旋压-修正-校形-车切的生产方式,手工旋压受生产者技艺水平和工作状态影响严重,壁厚减薄率介于25%~40%之间(要求不大于34.5%),产品质量一致性差,合格率往往在50%~90%之间;且耗费时间长、劳动强度大。
目前国内未有机构或个人公开纯铝套罩类零件成形方法,相近现有技术有:曾超等在期刊《锻压技术》发表了一篇名为《旋压轨迹和工艺参数对多道次拉深旋压成形质量的影响研究》的文章,研究了不同轨迹的道次曲线和工艺参数对厚度分别为2、1mm的AL6061、SPCC薄板多道次拉深旋压成形质量的影响,两者最优参数下的最小减薄率分别为9%、7%;但是,其成形产品尺寸为直径φ68mm、高度未说明的不带法兰筒形件,所使用坯料直径为φ140mm;而本发明针对零件尺寸为直径φ150~230mm、高度60~110mm,法兰宽度15mm 左右的带法兰筒形件,所使用坯料直径在φ250~380mm,两者在控制减薄率上的难度存在显著差异。
为解决手工旋压成形时耗时费力、稳定性差、合格率低的问题,本发明提出了一种套罩成形方法,主要特点是将手工旋压成形改进为数控普旋工艺成形,并给出了数控旋压工艺轨迹绘制方法及工艺参数的选择。通过本发明可有效降低劳动强度,提升加工效率,减薄率可控制在25%以内,保证零件合格率达到99%以上。
发明内容
为了克服现有技术的上述缺点,本发明提供了一种航天用套罩成形方法。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是:一种航天用套罩成形方法,包括以下步骤:
步骤一、成形准备:
1.2选择旋轮圆角半径R;
1.4将旋压模及旋轮安装于数控旋压机;
步骤二、轨迹绘制:
2.1确定轨迹内、外轮廓线;
2.2绘制多道次旋压轨迹;
步骤三、旋压成形:
3.1设置旋轮转速500~600r/min和进给比0.5~3mm/r;
3.2根据多道次旋压轨迹、旋轮转速和进给比参数编制数控程序;
3.3设定X,Z向旋轮刀具磨损值;
3.5将主轴及进给倍率调至100%旋压成形零件;
步骤四、校形:
4.1将零件法兰修正至水平状态;
4.2使用校形工装成形法兰圆角R;
步骤五、车切:
5.2使用砂纸、光洁布打磨零件表面至平整、光亮。
与现有技术相比,本发明的积极效果是:
1、与现有成形技术相比,本发明通过数控程序记录了合格零件旋压过程的全部信息,实现了工艺参数的固化,使得零件合格率得到极大提高,保证零件成形质量稳定、可靠,产品合格率>99%。
2、与现有普通旋压技术相比,本发明从旋压成形的机理出发,即进程旋压拉应力比回程压应力更能使零件壁厚减薄,极大减少了旋压过程进程阶段与坯料的接触,并给出了能有效降低起皱风险的详细回程参数,零件减薄率得到了有效控制,实现数控普旋工艺加工的套罩壁厚减薄率≤25%。
附图说明
本发明将通过例子并参照附图的方式说明,其中:
图1是套罩零件示意图;
图2是旋轮示意图;
图3是内轮廓线确定方法;
图4是单道次旋压轨迹图解;
图5是多道次旋压轨迹及内、外轮廓线;
图6是成形过程(坯料-旋压-修正-校形车切)示意图;
图7是校形工装示意图。
其中,附图标记包括:模具型面1、旋轮2、模具端面3、轨迹内轮廓线4、单道次往复轨迹5、外轮廓线6、旋轮轨迹基准点7、旋压模8、上垫块9、下垫块10、通用垫环11。
具体实施方式
一种航天用套罩成形方法的主要技术方案如下:
1、成形准备
式中t1为旋压成形后的直壁实际平均厚度值,1.5mm名义厚度铝板取1.2、 1.2mm名义厚度铝板取0.9;
t2为旋压成形后的法兰实际平均厚度值,1.5mm名义厚度铝板取1.5、 1.2mm名义厚度铝板取1.2;
δ为坯料实际厚度值;
H为零件高度;
d为零件底部直径;
D为零件口部直径;
D0为零件法兰直径;
如所示。
1.2根据零件尺寸选择旋轮圆角半径R:d尺寸150~250mm、H在50~110mm 的零件旋轮半径R取8~14mm。
1.4将旋压模(图7中的8)及旋轮2(结构如图2所示)安装于数控旋压机,并使用千分表测量径向圆跳动公差,旋压模要求圆跳动公差值≤0.1mm、旋轮要求圆跳动公差值≤0.02mm,旋轮安装攻角45°。
2、轨迹绘制
2.1确定轨迹内、外轮廓线:内轮廓需考虑旋轮圆角半径补偿,确定方法如图3,以模具型面1轮廓线偏移距离S(等于旋轮圆角半径R),在端点画半径为S的圆,取圆竖直及水平线交点,过交点作与模具型面1轮廓线的垂线,以垂线长度△S偏移模具轮廓线,以所偏移线和圆竖直线为交点水平延伸至模具端面线,所偏移线与水平延伸线即为内轮廓线4;外轮廓线6为椭圆线,椭圆中心位于内轮廓线与模具端面线交点,短、长轴数值a、b通过下式计算:
a=(D0-D)/2+H
2.2绘制多道次旋压轨迹(图5):初始起旋角α为13~16°;如图4所示,单道次往复轨迹5的进程线形为“直”线,回程采用“凹”弧线,回程端点与进程起点水平相距△X、距内轮廓线1~2mm,△X从0.3逐渐增加至5mm,回程“凹”线高点与进程直线距离△T在2~3mm;下一道次起点为上一道次回程终点,进程终点通过道次下压量△Y及进程线与上道次回程线交点位置共同确定,△Y从4mm逐渐减少为1.5mm,交点位置距离保持在进程长度L距终点 (1/4~1/3)L处;如此循环直至Z值约等于0.95倍零件高度H,X值为0.8倍法兰宽度,即完成往复多道次旋压轨迹绘制;终道次采用单向式旋压轨迹,轨迹以内轮廓线与模具端面3为起点,路径沿内轮廓线至距模具端面线0.95H位置为中点,以中点为起点,绘制圆弧,圆弧终点应在往复轨迹终道次进程端点外侧,且圆弧半径应略小于终道次回程半径,以1.1倍为宜。
3、旋压成形
3.1旋轮转速500~600r/min,进给比0.5~3mm/r。首道次进给比选择低档,多道次往复旋压选择高档,终了道次选择低档。
3.2按2.2轨迹及3.1参数编制数控程序。
3.3设定X,Z向旋轮刀具磨损值,即旋轮与模具间隙,取材料实际厚度的 90%。
3.5将主轴及进给倍率调至100%旋压成形零件。
4、校形
4.1将零件法兰修正至水平状态(图6)。
4.2使用校形工装成形法兰圆角R。其中:校形工装的结构如图7所示,包括:旋压模8、上垫块9、下垫块10和通用垫环11。
5、车切
5.2使用砂纸打磨零件表面。
下面结合附图和具体实施例对本发明进行详细说明。
本发明主要采用一种数控普旋-修正-校形-车切的方法来制备航天装备用各类套罩。
1、成形准备
式中t1取1.2、t2取1.5、δ为坯料实际厚度值1.38,其余按图纸尺寸。
1.2旋轮尺寸R=10、R1=122.2、R2=188.5、B=45、L=160,其中 R1为旋轮进程复合型面圆角,R2为旋轮退程复合型面圆角,B为旋轮宽度,L为旋轮直径,单位mm。
1.4将旋压模(图7)及旋轮(图2)安装于数控旋压机,并使用千分表测量径向圆跳动公差,旋压模要求圆跳动公差值≤0.1mm、旋轮要求圆跳动公差值≤0.02mm,旋轮安装攻角45°。
2、轨迹绘制
2.1确定轨迹内、外轮廓线:内轮廓需考虑旋轮圆角半径补偿,确定方法如图3,以模具型面1轮廓线偏移距离S=10mm(等于旋轮圆角半径R10),在端点画半径为S=10mm的圆,取圆竖直及水平线交点,过交点作与模具型面1轮廓线的垂线,以垂线长度△S=2.5mm偏移模具轮廓线,以所偏移线和圆竖直线为交点水平延伸至模具端面线,所偏移线与水平延伸线即为内轮廓线;外轮廓线为椭圆线,椭圆中心位于内轮廓线与模具端面线交点,短、长轴数值a、b 通过下式计算:
a=(D0-D)/2+H=69.5mm
2.2绘制多道次旋压轨迹(图5):初始起旋角α为14°;如图4所示,单道次为往复路径,进程线形为“直”线,回程采用“凹”弧线,回程端点与进程起点水平相距△X、距内轮廓线1mm,△X从0.2逐渐增加至5mm,回程“凹”线高点与进程直线距离△T在3mm左右;下一道次起点为上一道次回程终点,进程终点通过道次下压量△Y及进程线与上道次回程线交点位置共同确定,△Y 从4mm逐渐减少为1.5mm,交点位置距离保持在进程长度L距终点(1/4~1/3)L 处;如此循环直至Z值约等于96,X值约等于12,即完成往复多道次旋压轨迹绘制;终道次采用单向式旋压轨迹,轨迹以内轮廓线与模具端面3为起点,路径沿内轮廓线至距模具端面线96mm位置为中点,以中点为起点,绘制圆弧,圆弧终点应在往复轨迹终道次进程端点外侧,且圆弧半径为R77。
3、旋压成形
3.1旋轮转速600r/min,首道次进给比2mm/r,多道次往复旋压进给比 3mm/r,终了道次进给比0.5mm/r。
3.2按2.2轨迹及3.1参数编制数控程序。
3.3设定X、Z向旋轮刀具磨损值,即旋轮与模具间隙,均为1.25。
3.5将主轴及进给倍率调至100%旋压成形零件。
4、校形
4.1将零件法兰修正至水平状态(图6)。
4.2使用校形模(图7)成形零件法兰圆角R=2。
5、车切
5.2使用砂纸、光洁布打磨零件表面至平整、光亮。
Claims (8)
1.一种航天用套罩成形方法,其特征在于:包括以下步骤:
步骤一、成形准备:
1.2选择旋轮圆角半径R;
1.4将旋压模及旋轮安装于数控旋压机;
步骤二、轨迹绘制:
2.1确定轨迹内、外轮廓线;
2.2绘制多道次旋压轨迹;
步骤三、旋压成形:
3.1设置旋轮转速500~600r/min和进给比0.5~3mm/r;
3.2根据多道次旋压轨迹、旋轮转速和进给比参数编制数控程序;
3.3设定X,Z向旋轮刀具磨损值;
3.5将主轴及进给倍率调至100%旋压成形零件;
步骤四、校形:
4.1将零件法兰修正至水平状态;
4.2使用校形工装成形零件法兰圆角R;
步骤五、车切:
5.2使用砂纸、光洁布打磨零件表面至平整、光亮。
3.根据权利要求1所述的一种航天用套罩成形方法,其特征在于:所述旋压模及旋轮的安装要求满足:旋压模的圆跳动公差值≤0.1mm、旋轮的圆跳动公差值≤0.02mm,旋轮安装攻角45°。
4.根据权利要求1所述的一种航天用套罩成形方法,其特征在于:确定轨迹内轮廓线的方法为:以模具型面轮廓线偏移等于旋轮圆角半径R的距离S,在端点画半径为S的圆,取圆竖直及水平线交点,过交点作与模具型面轮廓线的垂线,以垂线长度△S偏移模具轮廓线,以所偏移线和圆竖直线为交点水平延伸至模具端面线,所偏移线与水平延伸线即为内轮廓线。
6.根据权利要求1所述的一种航天用套罩成形方法,其特征在于:绘制多道次旋压轨迹的方法为:初始起旋角α为13~16°;单道次为往复路径,进程线形为“直”线,回程采用“凹”弧线,回程端点与进程起点水平相距△X、距内轮廓线1~2mm,△X从0.3逐渐增加至5mm,回程“凹”线高点与进程直线距离△T在2~3mm;下一道次起点为上一道次回程终点,进程终点通过道次下压量△Y及进程线与上道次回程线交点位置共同确定,△Y从4mm逐渐减少为1.5mm,交点位置距离保持在进程长度L距终点(1/4~1/3)L处;如此循环直至Z值等于0.95倍零件高度H,X值为0.8倍法兰宽度,即完成往复多道次旋压轨迹绘制。
7.根据权利要求6所述的一种航天用套罩成形方法,其特征在于:在绘制多道次旋压轨迹的终道次轨迹时采用单向式旋压轨迹,以内轮廓线与模具端面为起点,路径沿内轮廓线至距模具端面线0.95H位置为中点,以中点为起点,绘制圆弧,圆弧终点在往复轨迹终道次进程端点外侧,且圆弧半径略小于终道次回程半径。
8.根据权利要求1所述的一种航天用套罩成形方法,其特征在于:设置旋轮进给比时,首道次进给比选择低档,多道次往复旋压进给比选择高档,终了道次进给比选择低档。
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