CN113145813A - 一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,连铸过程中,连铸坯在出二冷区后,在距拉矫机矫直前100mm~500mm,对铸坯的角部采用快速强冷工艺,将其铸坯的角部温度降至100℃~300℃,保证连铸坯在进入矫直过程中角部温度低于350℃,以提高角部的强度,同时能够避开脆性区。优点是:钢液中夹杂物明显降低,不仅提高了铸坯的洁净度,同时还降低了角部裂纹敏刚性;铸坯角部裂纹发生率由平均的4.5%降至了0.5%,大幅提高了连铸坯质量,对于发生角部缺陷的铸坯经过铸坯角部扒皮清理后,能够完全满足球扁钢的轧制要求,提高了轧材产品合格率。
Description
技术领域
本发明属于小方坯球扁钢生产领域,尤其涉及一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法。
背景技术
球扁钢是造船辅助用中型材,随着我国造船业的迅猛发展,球扁钢国内需求日益旺盛。但是在生产过程中,经常发现球扁钢球头部位有开裂缺陷,导致产品合格率大幅降低,给企业带来了巨大损失。通过取样分析,球扁钢头部开裂是由于小方坯连铸坯存在角部横裂纹导致的,如何防止小方坯连铸坯出现角部裂纹是提高产品合格率的关键。
为了提高铸坯的轧制合格率,需要对铸坯角部进行扒皮精整处理,不仅降低了连铸坯的收得率,而且还提高了劳动强度。为了降低小方坯角部横裂缺陷率,采用了二冷区超弱冷工艺,该方法虽然可以降低了角部横裂缺陷率,但小方坯偶尔还是有角部裂纹出现,且角部裂纹反而更加严重,即便是对铸坯进行二次精整处理也不能彻底将缺陷处理掉,导致铸坯判废。
发明内容
为克服现有技术的不足,本发明的目的是提供一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,改善小方坯球扁钢连铸坯质量,提高小方坯球扁钢轧材的质量合格率。
为实现上述目的,本发明通过以下技术方案实现:
一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,球扁钢生产工艺路线为:冶炼、连铸、加热、轧制、冷却,连铸过程中,连铸坯在出二冷区后,在距拉矫机矫直前100mm~500mm,对铸坯的角部采用快速强冷工艺,将其铸坯的角部温度降至100℃~300℃,保证连铸坯在进入矫直过程中角部温度低于350℃,以提高角部的强度,同时能够避开脆性区。
所述的快速强冷工艺中采用的冷却介质为干冰或液氮,冷却介质的喷洒范围控制在距铸坯角部10mm~30mm的相邻侧面。
所述的冶炼过程包括:
1)球扁钢钢水通过LF炉进行浇注前温度调整,使钢液在浇注前中间包内的钢水过热度保持在35℃~50℃;
在LF炉进行温度调整过程中,LF炉内调整到微正压状态,压差保持在0.01MPa~0.05MPa;在LF加热过程中,加入电石渣料30~60kg/百吨钢。
2)将钢液温度调整到超出上机设定目标温度5℃~10℃之后,对钢液进行底吹氩弱搅拌3~5min,吹氩强度以钢包内渣层下的钢液不裸露为宜。
3)中根据小方坯的断面对拉速进行控制:
铸坯断面为180mm×180mm时拉速控制在1.5m/min~2.0m/min;
铸坯断面为150mm×150mm时拉速控制在2.0m/min~3.0m/min。
所述的连铸过程中,采用倒锥度为0.6%/m~0.8%/m的结晶器铜管,结晶器振动频率控制在160次/min~220次/min;
结晶器水流量控制在120m3/h~150m3/h,电磁搅拌装置安装在距结晶器上口300mm~500mm处,电磁搅拌的电流强度为260A~300A,电磁搅拌的频率为2~5Hz。
所述的冷却过程中,二冷段各区的二冷水量和气流量控制:
一区:二冷水量2.0~2.2m3/h;气流量160~170m3/h;
二区:二冷水量1.6~1.8m3/h;气流量180~200m3/h;
三区:二冷水量1.2~1.5m3/h;气流量260~300m3/h;
四区:二冷水量0.7~1.1m3/h;气流量120~150m3/h。
与现有技术相比,本发明的有益效果是:
采用本发明方法后,氮化物尤其是氮化铝夹杂物含量由原有0.0055%降低至0.00385%—0.0044%,较原工艺减少20%~30%,氧化铝夹杂含量由原有0.0245%降低至0.0196%—0.0221%较原有工艺减少10%~20%,钢液中夹杂物明显降低不仅提高了铸坯的洁净度,同时还降低了角部裂纹敏刚性;
铸坯角部裂纹发生率由平均的4.5%降至了0.5%,大幅提高了连铸坯质量,对于发生角部缺陷的铸坯经过铸坯角部扒皮清理后,能够完全满足球扁钢的轧制要求,提高了轧材产品合格率。
具体实施方式
下面对本发明进行详细地描述,但是应该指出本发明的实施不限于以下的实施方式。
一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,具体方案如下:
S1:球扁钢钢水通过LF炉进行浇注前温度调整,使钢液在浇注前中间包内的钢水过热度保持在35℃~50℃;
在LF炉进行温度调整过程中,要求LF炉内由原有的微负压状态,调整到微正压状态,其压差保持在0.01MPa~0.05MPa,以确保环境中的气体不能进入到LF炉内,以防止球扁钢在加热过程中增氮;在LF加热过程中,每百吨钢液中加入30~60kg的电石渣料。
S2:将钢液温度调整到超出上机设定目标温5℃~10℃之后,对钢液进行底吹氩弱搅拌3~5min,吹氩强度以钢包内渣层下的钢液不裸露为宜;
S3:采用倒锥度为0.6%/m~0.8%/m的结晶器铜管,结晶器振动频率控制在160次/min~220次/min;根据小方坯的断面对拉速进行如下控制,铸坯断面为180mm×180mm时拉速控制在1.5m/min~2.0m/min;150mm×150mm时拉速控制在2.0m/min~3.0m/min;
S4:结晶器水流量控制在120m3/h~150m3/h,电磁搅拌装置安装在距结晶器上口300mm~500mm处,电磁搅拌的电流强度为260A~300A,电磁搅拌的频率为2~5Hz;
S5:二冷段各区的二冷水量和气流量控制如下:
一区:二冷水量2.0~2.2m3/h;气流量160~170m3/h;
二区:二冷水量1.6~1.8m3/h;气流量180~200m3/h;
三区:二冷水量1.2~1.5m3/h;气流量260~300m3/h;
四区:二冷水量0.7~1.1m3/h;气流量120~150m3/h。
S6:连铸坯在出二冷区后,在距拉矫机矫直前100mm~500mm,对铸坯的角部采用快速强冷工艺,将铸坯的角部温度降至100℃~300℃,保证连铸坯在进入矫直过程中角部温度低于350℃,以提高角部的强度,同时也能够避开脆性区;
为了能够在瞬间内,保证铸坯的角部局部温度能够降至此温度范围,采用的冷却介质为干冰或液氮,其介质的喷洒范围控制在距铸坯角部10mm~30mm的相邻侧面。
实施例1
浇铸断面为180mm×180mm的AH32球扁钢,具体工艺方式如下:
S1:球扁钢AH32钢水先在LF炉进行浇注前温度调整,使钢液在浇注前中间包内的钢水过热度保持在35℃;在LF炉进行温度调整过程中,将LF炉内调整到微正压状态,其炉内外压差保持在0.03MPa;LF加热过程中,电石渣料按每百吨钢液中加入35kg。
S2:将钢液温度调整到超出上机设定目标温6℃之后,对钢液进行底吹氩弱搅拌3.5min,吹氩强度以钢包内渣层下的钢液不裸露为宜;
S3:采用倒锥度为0.75%/m的结晶器铜管,结晶器振动频率控制在170次/min,拉速控制在1.6m/min;
S4:结晶器水流量控制在145m3/h,电磁搅拌装置安装在距结晶器上口450mm处,电磁搅拌的电流强度为290A,电磁搅拌的频率为3Hz;
S5:二冷段各区的二冷水量和气流量控制如下:
一区:二冷水量2.15m3/h;气流量160m3/h;
二区:二冷水量1.74m3/h;气流量185m3/h;
三区:二冷水量1.45m3/h;气流量270m3/h;
四区:二冷水量1.05m3/h;气流量130m3/h。
S6:连铸坯在出二冷区后,在距拉矫机矫直前400mm,对距铸坯角部25mm的相邻的侧面采用快喷洒液氮速强冷,将其铸坯的角部温度降至150℃。
实施例2
浇铸断面为150mm×150mm的AH32球扁钢,具体工艺方式如下:
S1:球扁钢AH32钢水先在LF炉进行浇注前温度调整,使钢液在浇注前中间包内的钢水过热度保持在40℃;在LF炉进行温度调整过程中,将LF炉内调整到微正压状态,其炉内外压差保持在0.02MPa;LF加热过程中,按加入每百吨钢液中加入40kg的电石渣料。
S2:将钢液温度调整到超出上机设定目标温8℃之后,对钢液进行底吹氩弱搅拌4min,吹氩强度以钢包内渣层下的钢液不裸露为宜;
S3:采用倒锥度为0.65%/m的结晶器铜管,结晶器振动频率控制在190次/min,拉速控制在2.5m/min;
S4:结晶器水流量控制在125m3/h,电磁搅拌装置安装在距结晶器上口350mm处,电磁搅拌的电流强度为270A,电磁搅拌的频率为4Hz;
S5:二冷段各区的二冷水量和气流量控制如下:
一区:二冷水量2.05m3/h;气流量170m3/h;
二区:二冷水量1.66m3/h;气流量190m3/h;
三区:二冷水量1.35m3/h;气流量280m3/h;
四区:二冷水量0.75m3/h;气流量135m3/h。
S6:连铸坯在出二冷区后,在距拉矫机矫直前200mm,对距铸坯角部20mm的相邻的侧面采用快喷洒液氮速强冷,将其铸坯的角部温度降至200℃。
使用效果比较如下表所示:
Claims (6)
1.一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,球扁钢生产工艺路线为:冶炼、连铸、加热、轧制、冷却,其特征在于,连铸过程中,连铸坯在出二冷区后,在距拉矫机矫直前100mm~500mm,对铸坯的角部采用快速强冷工艺,将其铸坯的角部温度降至100℃~300℃,保证连铸坯在进入矫直过程中角部温度低于350℃,以提高角部的强度,同时能够避开脆性区。
2.根据权利要求1所述的一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,其特征在于,所述的快速强冷工艺中采用的冷却介质为干冰或液氮,冷却介质的喷洒范围控制在距铸坯角部10mm~30mm的相邻侧面。
3.根据权利要求1所述的一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,其特征在于,所述的冶炼过程包括:
1)球扁钢钢水通过LF炉进行浇注前温度调整,使钢液在浇注前中间包内的钢水过热度保持在35℃~50℃;
在LF炉进行温度调整过程中,LF炉内调整到微正压状态,压差保持在0.01MPa~0.05MPa;在LF加热过程中,加入电石渣料30~60kg/百吨钢。
2)将钢液温度调整到超出上机设定目标温度5℃~10℃之后,对钢液进行底吹氩弱搅拌3~5min,吹氩强度以钢包内渣层下的钢液不裸露为宜。
4.根据权利要求3所述的一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,其特征在于,3)中根据小方坯的断面对拉速进行控制:
铸坯断面为180mm×180mm时拉速控制在1.5m/min~2.0m/min;
铸坯断面为150mm×150mm时拉速控制在2.0m/min~3.0m/min。
5.根据权利要求1所述的一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,其特征在于,所述的连铸过程中,采用倒锥度为0.6%/m~0.8%/m的结晶器铜管,结晶器振动频率控制在160次/min~220次/min;
结晶器水流量控制在120m3/h~150m3/h,电磁搅拌装置安装在距结晶器上口300mm~500mm处,电磁搅拌的电流强度为260A~300A,电磁搅拌的频率为2~5Hz。
6.根据权利要求1所述的一种防止小方坯球扁钢连铸坯角部裂纹方法,其特征在于,所述的冷却过程中,二冷段各区的二冷水量和气流量控制:
一区:二冷水量2.0~2.2m3/h;气流量160~170m3/h;
二区:二冷水量1.6~1.8m3/h;气流量180~200m3/h;
三区:二冷水量1.2~1.5m3/h;气流量260~300m3/h;
四区:二冷水量0.7~1.1m3/h;气流量120~150m3/h。
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PB01 | Publication | ||
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GR01 | Patent grant | ||
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