CN1129919C - 反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统 - Google Patents

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Abstract

一种反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：在改进型沸水堆的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统中的结构是，从自用主电源系统、或者从由自用主电源系统分支出的发电机辅机用电源系统通过自用变压器至少分支出1条常用母线；在一条常用母线上至少连接一台MG装置；在各MG装置上分别连接一台静止型可变频率电源装置；在各静止型可变频率电源装置上分别连接多台再循环泵。

Description

反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统
技术领域
本发明涉及改进型沸水堆中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，特别是涉及设备结构简单、能够在设备故障方面保持高可靠性的装置功能的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
背景技术
在改进型沸水堆(Advanced Boiling Water Reactor，以下简称ABWR)的发电装置中，要采用多台(例如，10台)反应堆冷却剂再循环泵(Reactor Internal Pump，以下简称RIP)，使反应堆的反应堆冷却水(冷却剂)进行再循环。这些RIP被设置在ABWR型的反应堆内，采用直接使反应堆冷却水(冷却剂)进行循环的内部再循环方式。
由于通过上述RIP进行循环的冷却剂的循环量对反应堆的堆芯的反应性有影响，所以利用这种影响，可以通过控制RIP循环的冷却剂的量的办法来控制反应堆的输出。另外，在因意外原因使RIP停运时，就会对反应堆冷却剂再循环系统(Reactor Recirculation System，以下称RRS)的完整性有所影响，也会成为发电装置停运的原因。因此，驱动RIP的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统的结构必须在能够控制RIP的流量的同时，可以以很高的可靠性维持装置功能，以防止构成电源系统的设备故障。
现以图35展示现有改良型沸水反应堆原子能发电装置的反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统的结构。在图35中所示的反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统中，RRS共有10台再循环泵RIP，每台再循环泵RIP设有静止型可变频电源装置(Adjustable Speed Drive，以下简称ASD)。静止型可变频电源装置ASD通过改变电源的频率进行RIP的速度控制，就能通过调节堆芯的流量，实现对反应堆输出的控制，这就是一般所采用的变频方法。
在现有的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统中，10台再循环泵RIP按5台一组，分为两组，与两条常用母线A、B连接。常用母线A、B是向再循环泵RIP等的发电装置的辅助电机供电的电线，通过自用变压器HT连接在主电源系统2上。常用母线A、B设置有，例如封闭式配电盘(Metal enclosed switchgear，M/C)，使得在可以连接再循环泵RIP等以外，还可以连接图35未示的反应堆给水泵等的发电用辅助电机。
常用母线A、B都直接连接两台静止型可变频率电源装置ASD，同时还通过MG装置3连接在三台静止型可变频率电源装置ASD。MG装置3通常是由电动机M和附有惯性轮FW的发电机构成的。该MG装置3能够通过驱动电动机，使附有惯性轮FW的发电机G旋转，由其向再循环泵RIP供电。
自用主电源系统2是用由反应堆的蒸汽驱动发电的主发电机SG供电。向自用主电源系统2提供的电力，除了通过自用变压器HT向再循环泵RIP供电以外，还通过送电用变压器MT向外部输电线送电。
如果采用现有的改良型反应堆原子能发电装置的反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统，则由主发电机SG发电产生的电力，通过自用变压器HT、常用母线A、B和MG装置2等提供给电力静止型可变频率电源装置ASD，再通过电力静止型可变频率电源装置ASD控制电压的频率，就能够控制RIP的旋转速度。因此，通过调节通过堆芯的冷却剂流量，就可以控制反应堆的输出。
另外，还能够防止由于构成反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统的MG装置3和静止型可变频率电源装置ASD等单机出现故障而使4台以上的再循环泵RIP同时停运。
但是，在上述现有的反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统中，对每一台再循环泵RIP设置了一台驱动用的静止型可变频率电源装置ASD。因此，设备的结构复杂，成本也很高。另外，在现有系统的结构中，由于一台静止型可变频率电源装置ASD故障而停止的再循环泵RIP只限于一台，其影响小，但是由于静止型可变频率电源装置ASD的台数多，从而使设备的投资增高。出于这样的原因，至今一直要求要尽可能简化反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统的设备结构。
另外，如果采用上述现有的反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统，则在遇到一台MG装置出现故障时，就会使3台再循环泵停运。但是，当有3台以上的RIP同时停运时，就难以100％地确保ABWR的冷却剂的堆芯流量，从而招致原子能发电装置的额定输出降低。
出于上述的原因，特别在沸水反应堆的开发上，过去有这样的要求：限制RIP同时发生故障在2台以下，认为在RIP2台停运(8台运转)以内可以保证反应堆100％的无故障的堆芯流量，从而使原子能发电装置能够维持其额定输出。
发明内容
因此，本发明的目的在于提供一种通过削减ABWR中ASD的台数而使结构简化的反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统。
另外，本发明的目的在于提供一种反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统。该电源系统除了RIP有2台同时停运的事故之外，其他事故的几率极低，而且在遇到RIP有2台停运时，仍能保持装置的额定输出。
通过采用由一台静止型可变频率电源装置ASD驱动多台再循环泵RIP的结构，并通过使MG装置和静止型可变频率电源装置ASD的规格单一化、发电机辅机的母线多条化(多重化)，灵活使用顺变器(整流器)和逆变器等，能够使上述目的得以实现。
具体地说，本发明提供了一种反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于具有以下结构：从自用主电源系统、或者从由自用主电源系统分支出的发电机辅机用电源系统，通过自用变压器至少连接1条常用母线；在一条常用母线上至少连接一台MG装置；在上述各MG装置上分别连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述静止型可变频率电源装置上分别连接多台再循环泵。
本发明还提供了一种反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于包括：从自用主电源系统分支出第1发电机辅机用电源系统和第2发电机辅机用电源系统；设有从独立电源导出的第1起动电源系统和第2起动电源系统，其中，上述第1起动电源通过断路器连接在上述第1发电机辅机用电源系统上，上述第2起动电源系统通过断路器连接在上述第2发电机辅机用电源系统上；从上述第1及第2发电机辅机用电源系统通过自用变压器分别分支出两条常用母线；从上述第1及第2起动电源系统通过起动用变压器分别分支出两条共用母线；在上述第1发电机辅机用电源系统的一条常用母线上通过MG装置连接1台静止型可变频率电源装置，在余下的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置；上述第2发电机辅机用电源系统的一条常用母线上通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置，在余下的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源系统装置；至少在上述第1或第2起动电源系统之一的一条共用母线上连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接2台再循环泵。
本发明的又一种反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统的特征在于：在一条常用母线上至少连接一台MG装置；在上述各MG装置上分别连接多台静止型可变频率电源装置；以及在上述各台静止型可变频率电源装置上分别连接至少一台再循环泵。
如果采用本发明，则由于能够简单地构成反应堆冷却剂再循环泵驱动系统，所以能够提供设备结构经济、价格便宜，而且通过简单化的措施提高可靠性的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
附图说明
下面结合附图对本发明的实施方式作详细说明。
图1是本发明第1实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图2是本发明第2实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图3为不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的图。
图4为设有MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的图。
图5所示为说明4台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的图。
图6所示为说明6台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的图。
图7为10台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的一部分的图。
图8为10台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障的另一部分的图。
图9是本发明第3实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图10为不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的图。
图11所示为说明4台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的图。
图12是本发明第4实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图13是本发明第5实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图14是本发明第6实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图15是本发明第7实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图16为10台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的一部分的图。
图17为10台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障的另一部分的图。
图18是本发明第8实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图19为在常用母线上不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的图。
图20为在共用母线上不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的图。
图21为表示4台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的图。
图22为表示10台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的一部分的图。
图23为表示10台RIP跳闸紧急停车的原因和频度的故障树的另一部分图。
图24为本发明第9实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图25为本发明第10实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图26为本发明第11实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图27为本发明第12实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图28为本发明第13实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图29为本发明第14实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图30为本发明第15实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图31为本发明第16实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图32为本发明第17实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图33为本发明第18实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图34为本发明第19实施形态的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
图35为现有技术的驱动反应堆冷却剂再循环泵用的电源系统的结构图。
具体实施方式
以下说明有关本发明的实施形态。还有，以下所做说明的再循环泵设置在反应堆堆芯周围、按大致等间距的方式配置，而且凡是处于大致对称位置上的再循环泵都共同使用同一电源。通过这种办法，纵然在再循环泵驱动用的电源系统出现设备故障时，反应堆内的流量分布也不会产生偏移。因此，虽然采用使彼此并不相邻的再循环泵共同使用同一电源的组合方式，但是，在以下对本发明的实施形态的描述中，为了使发明的内容便于理解，都对再循环泵的标号冠以连续号。
图1所示是采用本发明的第1实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统的结构图。
如图1所示，采用本发明第1实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动电源系统1的连接方法是：自用主电源系统2通过自用变压器HT连接常用母线A、B；在常用母线A上连接2台MG装置3；在常用母线B上连接3台MG装置3；其中的MG装置3又各自分别和一台静止型可变频率电源装置ASD连接；在各台静止型可变频率电源装置ASD上连接着2台再循环泵RIP。自用主电源系统2通过由反应堆的蒸汽驱动旋转发电的主发电机SG供电。向自用主电源系统2提供的电力，除了通过自用变压器HT向再循环泵RIP供电以外，还通过送电变压器MT向外部输电线送电。
另外，在本实施形态中，如上所述，共有两条常用母线。在常用母线A、B上分别连接2台和3台MG装置；连接在各静止型可变频率电源装置ASD上的再循环泵RIP虽然为2台，但是本发明却对连接的设备的台数不加限制，一条常用母线至少连接一台MG装置，另外，在一台静止型可变频率电源装置ASD上也可以连接多台再循环泵RIP。另外，本发明并不局限于自用主电源系统中的常用母线的连接方法，也可以采用将上述结构的MG装置3、静止型可变频率电源装置ASD和再循环泵RIP的组合件连接在常用母线上的方式。例如，本发明也可以包含通过一个自用变压器在自用主电源系统或后述的发电机辅机用的电源系统上，连接多条常用母线，然后在该常用母线的任何一条母线上连接上述结构的MG装置3、静止型可变频率电源装置ASD和再循环泵RIP的组合件。
另外，MG装置3通常是由电动机M和附有惯性轮FW的发电机G构成。该MG装置3可以通过驱动电动机M、使附有惯性轮FW的发电机G旋转，向再循环泵RIP供电。之所以要设置惯性轮，是为了当出现瞬时断电时能够依靠惯性轮的作用使再循环泵RIP继续运转。当然，这并不局限于使用惯性轮FW，也可以采用其他惯性运转装置。例如，也可以采用在电动机M和发电机G之间设置液压传动联轴节。另外，在并不要求惯性运转的场合，也可以省略这样的装置。再者，以上所述的MG机组的结构方式，在以下各实施形态中一律通用。
如果采用本第1实施形态，则整个原子能发电厂是由5台MG装置3和5台静止型可变频率电源装置ASD向10台再循环泵RIP供电运转的结构。该结构与利用10台静止型可变频率电源装置ASD向10台再循环泵RIP供电运转的现有反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统结构相比，则是一套更为简化的系统结构。另外，当在MG装置3和静止型可变频率电源装置ASD之中有单机出现故障时，能够将瞬时停运的再循环泵RIP抑制在2台。
再者，如果采用本实施形态，则由于静止型可变频率电源装置ASD通过MG装置3与常用母线A、B连接，所以能够防止由于静止型可变频率电源装置ASD的切换运作产生的高次谐波电流流到常用母线A、B。也就是说，通过在静止型可变频率电源装置ASD的输入端连接离电连接路的MG装置，就能够防止高次谐波波成分流向自用主电源系统2的一端。
进一步发展上述第1实施形态，通过使常用母线或者常用母线上游的电源系统多路化，就能够降低由于某一条母线出现故障而使多台再循环泵RIP同时停运的几率。以下说明的第2实施形态至第9实施形态就是基于上述构思所做的发明。
图2所示是涉及本发明第2实施形态的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统的结构图。
在本实施形态中，反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统4，从未图示的自用主电源系统2分出两条发电机辅机用电源系统M、N；一条通过自用变压器HT将两条常用母线5a1、5a2连接在发电机辅机用电源系统M上；同时，另一条通过另外自用的变压器HT将两条常用母线5b1、5b2连接在发电机辅机用电源系统N上。这些常用母线5a1、5a2、5b1、5b2最好是设置在封闭式配电盘上。
除此以外，在上述发电机辅机M的常用母线5a1上直接连接两台静止型可变频率电源装置ASD7a、7b，同时在另一条常用母线5a2上通过MG装置9a连接一台静止型可变频率电源装置ASD7c。在此电路中，根据需要，在各静止型可变频率电源装置ASD7a～7c的输入端设置输入变压器6a-6c。另外，在各静止型可变频率电源装置ASD7a～7c上分别连接2台再循环泵RIP8a～8f。
在另一条发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上，通过MG装置9b连接一台静止型可变频率电源装置ASD7d。另外，在发电机辅机用电源系统N的另一条常用母线5b2上，采用同样的方式，通过MG装置9c连接一台静止型可变频率电源装置ASD7e。
在各台静止型可变频率电源装置ASD7d～7e的输入端，根据需要，设置输入变压器6d～6e。在各静止型可变频率电源装置ASD7d～7e上分别连接2台再循环泵RIP8g～8i。
通过采用这种办法，在本实施形态的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统4中，在发电机辅机用电源系统M的一种常用母线5a1上连接有两组不设MG的RIP8a，8b和8c，8d。另外，在另一条常用母线5a2上则连接一组设有MG的RIP8e、8f。另外，在发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1、5b2上各自连接1组设有MG的RIP8g，8h和8i，8j。从整体上看，本实施形态的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统4是利用3台MG装置9a-9c和5台静止型可变频率电源装置ASD7a-7e驱动10台再循环泵RIP结构。另外，该反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统4的电源系统是由分别通过自用变压器HT与M及N两套系统连接的常用母线5a1，5a2，5b1，5b2总共4套系统构成。
如上所述，在本实施形态的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统4中，由于MG装置9a-9c分别驱动2台再循环泵RIP，所以单机容量足有现有驱动3台再循环泵RIP的MG装置的2/3倍。由于备有5台输入变压器6a-6e，所以设备台数不但少于现有同样的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统的设备台数(输入变压器共有8台，参见图35)，而且还能够使用通用规格的设备。
另外，在静止型可变频率电源装置ASD7a-7e方面，由于是采用一台共用的静止型可变频率电源装置ASD来驱动两台再循环泵，所以单机容量是现有的2倍，设备台数能够从现有的10台削减1/2，减到5台。而且，由于所用的静止型可变频率电源装置ASD能够采用通用规格的机型，所以还能够寄后望于结构设备的简化、容易维修。
再者，由于只用3台MG装置9a-9c驱动与现有的数量相同的6台RIP8e-8j，所以当电源系统瞬时断电以及外部馈电电源断电时还具备补偿惯性运转的效果。
如果采用本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统4，则即使RIP电源系统的设备(ASD、输入变压器、MG装置等)之中的某一种单机出现故障时，停运的RIP都在2台以下，其余的8台RIP则继续运转，这样就能够继续运转而不致出现装置的额定输出降低。另外，即便出现电源系统瞬时停运或断电时，通过上述MG装置9a-9c的惯性运转，仍然能够继续运转而不致出现装置的额定输出降低。
这就是说，如果单一故障是在RIP8a-8J之中发生的，当然在其中会有一台设备停运。另外，如果是发生在输入变压器6a、6b和ASD7a、7b时，则会在RIP8a、8b和RIP8c、8d之中有一组的2台停运。
除此以外，如果是在MG装置9a-9c和输入变压器6c-6e以及ASD7c-7e和常用母线5a2、5b1、5b2中发生故障时，虽然会使RIP8e，8f和RIP8g，8h和8i，8j中的一组2台停运，但是在上述任何一种场合下都不会发生3台以上的RIP停运。
在此情况下，算出反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统的RIP8a-8j中不同台数跳闸紧急停车的频度进行探讨。再者，对于每个跳闸台数的频度，要根据其单独原因，从与跳闸紧急停车的RIP台数有关的故障树求出。
不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图3所示；设有MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图4所示；另外，4台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图5所示。
除此以外，6台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的如图6所示；至于全部(10台)RIP同时跳闸紧急停车的原因和频度的故障树，为了便于记载起见，将其一分为二(1/2；2/2)，展示于用箭头a--a连接的图7和图8。利用该故障树，就可以如下所示，算出RIP8a-8j的跳闸紧急停车频度。
1台跳闸紧急停车频度＝0
2台跳闸紧急停车频度＝2(MG无2+3(MG有2＝1.12×10°/年
3台跳闸紧急停车频度＝0
4台跳闸紧急停车频度＝(λ4+3λMG无22+2λMG无2×3λMG有2+3λMG有22＝2.01×10-3年
5台跳闸紧急停车频度＝0
6台跳闸紧急停车频度＝λ6+λ4×3λMG有2+λMG无22×3λMG有2+2λMG无2×3λMG有22+λMG有23＝1.82×10-7/年
7台跳闸紧急停车频度＝0
8台跳闸紧急停车频度＝λ6×2λMG有2+λ4×3λMG有22+λMG无22×3λMG有22+2λMG无2×λMG有23＝5.72×10-12/年
9台跳闸紧急停车频度＝0
10台跳闸紧急停车频度＝8.8×10-13/年
根据以上对RIP的跳闸紧急停车频度计算，在瞬间事件的频度在10-2/年以上的只有上述2台RIP的跳闸紧急停车。其余全部RIP的跳闸紧急停车频度与现行系统等同。
以上是对本发明的第2实施形态所做的说明，以下说明本发明的第3实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
图9所示是本发明的第3实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10的系统结构图。为了便于理解，凡是与上述第2实施形态的设备相同的同样设备都标以同样的标号。
该第3实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10与上述第2实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统相反，将与常用母线5a1连接的不设MG装置的RIP 8c、8d改为设有MG装置的RIP8c、8d；将与常用母线5b1连接的设有MG装置的RIP8g、8h改为不设MG装置的RIP8g、8h。其具体结构如下所述。
如图9所示，本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10从自用主电源系统分出两条发电机辅机用电源系统M、N分支，一条发电机辅机用电源系统M通过自用变压器HT连接两条常用母线5a1、5a2，另一条发电机辅机用电源系统N通过自用变压器HT连接两条常用母线5b1、5b2。
除此以外，在上述一条发电机辅机用电源系统M的常用母线5a1上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7a上，同时通过MG装置9a连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7b。此外，在同一条发电机辅机用电源系用电源系统M的常用母线5a2上通过MG装置9b连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7c。
在另一条发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7d。在同一条发电机辅机用电源系统N的另一常用母线5b2上通过MG装置9c连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7e。
再者，根据需要在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e的输入端设置输入变压器6a-6e这一点与第2实施形态相同。另外，在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e上分别各自连接2台再循环泵RIP8a-8j。
通过采用这种办法，在本实施形态的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统10中，在发电机辅机用电源系统M一方的常用母线5a1上连接一组不设MG装置的RIP8a、8b，和一组设有MG的RIP8c、8d；在另一条常用母线5a2上连接一组设有MG的RIP8e、8f。另外，在发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上连接一组不设MG的RIP8g、8h；在另一条常用母线5b2上连接一组设有MG装置的RIP8i、8j。
从整体上看，本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10与第2实施形态相同，是通过3台MG装置9a-9c、5台静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e驱动10台再循环泵RIP 8a-8i的结构。另外，电源系统在构成这一点上也与第2实施形态相同，即由通过自用变压器HT分别与M及N两个系统连接的常用母线5a1、5a2、5b1、5b2的共计四条系统构成。
通过上述结构，本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10和第2实施形态的系统结构一样，可以谋求设备的简化、以及标准化。另外，即使RIP电源设备(ASD、输入变压器、MG装置)的某一个发生单机故障，由于停运的RIP在2台以下，余下的8台RIP仍旧运转，所以装置能够在不致使其额定输出降低的条件下继续运转。再者，即使电源系统瞬间停电或断电，由于上述MG装置9a-9c的惯性作用，发电装置也可以继续运转，而不会使额定输出降低。
现在计算并讨论本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10的RIP8a-8j的不同台数的跳闸紧急停车频度。
对于本实施例的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10，不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图10所示；设有MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图4所示；另外，4台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图5所示。
除此以外，6台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的如图6所示；关于全部(10台)RIP同时跳闸紧急停车的原因和频度的故障树如图7和图8所示。利用该故障树，就可以如下所示，算出RIP8a-8i的不同台数跳闸紧急停车频度。
1台跳闸紧急停车频度＝0
2台跳闸紧急停车频度＝2λMG无2+3λMG有2＝1.38×10°/年
3台跳闸紧急停车频度＝0
4台跳闸紧急停车频度＝λ4+λMG无22+2λMG无2×3MG有2+3λMG有22＝2.19×10-4/年
5台跳闸紧急停车频度＝0
6台跳闸紧急停车频度＝λ6+λ4×3λMG有2+λMG无22×3λMG有2+2λMG无2×3λMG有22+λMG有23＝1.94×10-8/年
7台跳闸紧急停车频度＝0
8台跳闸紧急停车频度＝λ6×λMG无2+λ6×λMG有2+λ4×3λMG有22+λMG无22×3λMG有23+2λMG无2XλMG有23＝7.14×10-13/年
9台跳闸紧急停车频度＝0
10台跳闸紧急停车频度＝8.8×10-13/年
根据以上所述，在瞬间事件的频度在10-2/年以上的只有上述2台RIP的跳闸紧急停车。另外，全部RIP的跳闸紧急停车频度与现行系统等同。
再者，与上述第2实施形态相比在反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10中，在同一常用母线5a1上连接的是一组不设MG装置的RIP8a、8b和一组设有MG装置的RIP8c、8d。因此，通过在上述MG机组9a中的惯性运转效果，在该常用母线5a1及其上游由于故障直接引起的跳闸紧急停车的RIP台数从RIP8a-8d的4台减至RIP8a、8b的2台，能够减少1/2。
其结果是：RIP4台、6台、8台的跳闸紧急停车频度都分别有所减少，反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统10的可靠性得以提高。
以上是对本发明的第3实施形态所做的说明，以下说明有关本发明的第4实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
图12所示是本发明的第4实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11的系统结构图。进而，为了便于理解，凡是与上述第2实施形态的设备相同的同样设备都标以同样的标号。
该第4实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11与上述第3实施形态的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统10相比，将在常用母线5a2上连接的一组设有MG装置的RIP8e、8f已改为不设MG装置的RIP8e、8f；在另一常用母线5b1上所连接的不设MG装置的RIP8g、8h已改为设有MG装置的RIP8g、8h。其具体结构如下所示。
如图12所示，反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11从图示的自用主电源系统分出两条发电机辅机用电源系统M、N，一条发电机辅机用电源系统M通过自用变压器HT与两条常用母线5a1、5a2连接，另一条发电机辅机用电源系统N通过自用变压器HT与两条常用母线5b1、5b2连接。
除此以外，在上述一条发电机辅机用电源系统M的常用母线5a1上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7a的同时，通过MG装置9a连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7b。在同一条发电机辅机用电源系统用电源系统M的另一条常用母线5a2上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7c。
在另一条发电机辅机用电源系N的常用母线5b1上，通过MG装置9b连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7d。在同一条发电机辅机用电源系统N的另一条常用母线5b2上通过MG装置9c连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7e。
在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e的输入端根据需要设置输入变压器6a-6e，和在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e上分别各自连接2台再循环泵RIP 8a-8j在这一点上，与第2及第3实施形态相同。
通过采用这种办法，在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11中，在发电机辅机用电源系统M一方的常用母线5a1上连接一组不设MG装置的RIP8a、8b，和一组设有MG装置的RIP8c、8d；在另一常用母线5a2上连接有1组不设MG的RIP8e、8f。在另一条发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上连接一组设有MG的RIP8g、8h；在另一条常用母线5b2上上连接设有一组MG的RIP8I、8j。
本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11的构成也是是通过3台MG装置9a-9c、5台静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e驱动10台再循环泵RIP 8a-8j。另外，电源系统是由通过自用变压器HT与M和N两个系统连接的常用母线5a1、5a2、5b1、5b2四个系统构成。
另外，MG装置9a-9c还起到一种同样的补充效果，即当电源系统瞬时断电及外部电源断电时，起到对6台RIP8c、8d、8g-8j补偿惯性运转的效果。
因此，在RIP电源设备(ASD、输入变压器、MG装置)的某一个出现单机故障时，由于其结构不会使3台以上的RIP同时停运。另外，当电源系统瞬时停运或者断电时，由于MG机组9a～9c的惯性运转，所以能够在不致使装置的额定输出降低的条件下继续运转。
现在计算并讨论本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11的RIP8a-8j的不同台数的跳闸紧急停车频度。
在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11中，不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图10所示；设有MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图4所示；另外，4台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图11所示。
除此以外，6台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的如图6所示，关于全部(10台)RIP同时跳闸紧急停车的原因和频度的故障树如图7和图8所示。通过综合这些故障树图，就可以如下所示，算出RIP8a-8j的不同台数跳闸紧急停车频度。
1台跳闸紧急停车频度＝0
2台跳闸紧急停车频度＝2λMG无2+3λMG有＝1.38×10°/年
3台跳闸紧急停车频度＝0
4台跳闸紧急停车频度＝λ4+λMG无22+2λMG无2×3MG有2+3λMG有22＝2.19×10-4年
5台跳闸紧急停车频度＝0
6台跳闸紧急停车频度＝λ6+λ4×3λMG有2+λMG无22×3λMG有2+2λMG无2×3λMG有22+λMG有23＝1.94×10-8/年
7台跳闸紧急停车频度＝0
8台跳闸紧急停车频度＝λ6×2λMG有2+λ4×3λMG有22+λMG无22×3λMG有22+2λMG无2×λMG有23＝6.96×10-13/年
9台跳闸紧急停车频度＝0
10台跳闸紧急停车频度＝8.8×10-13/年
根据以上所述，在瞬间事件的频度在10-2/年以上的只有上述2台RIP的跳闸紧急停车。另外，全部RIP的跳闸紧急停车频度与现行系统等同。
再者，本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11与上述第3实施形态相比，由于在N系统自用变压器HT上连接了设有MG装置的RIP8g、8h和RIP8i、8j，因而在造成8台RIP停运的原因中，M系统6台(由于控制电源断电造成的)跳闸紧急停车、以及N系统2台的跳闸紧急停车(有MG机组的跳闸紧急停车)的频度因为MG装置9a-9c的惯性运转效果而减小。
其结果是：8台RIP跳闸紧急停车的频度减小，从而提高了反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统11的可靠性。
另外，从MG机组9a-9c的能量损耗方面来看，M和N系统的负荷平衡比上述第3实施形态提高。
以上是对本发明的第4实施形态所做的说明，以下说明本发明的第5实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
图13所示是对本发明的第5实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统12的系统结构图。进而，为了便于理解，凡是与上述第2实施形态相同的设备都标以同样的标号。
该第5实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统12与上述第2实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统4相比，将与常用母线5a1连接的一组不设MG装置的RIP8A-8d改为设有MG装置的RIP8a-8d将与常用母线5b1和常用母线5b2连接的设有MG装置的RIP8g-8j改为不设MG装置的RIP8g-8j。其具体结构如下所述。
如图13所示，反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统12从图中未示的自用主电源系统分出两条发电机辅机用电源系统M、N，一条发电机辅机用电源系统M通过自用变压器HT连接两条常用母线5a1、5a2，另一条发电机辅机用电源系统N通过自用变压器HT连接两条常用母线5b1、5b2。
除此以外，在上述一条发电机辅机用电源系统M的常用母线5a1上分别通过MG装置9a、9b连接2台静止型可变频率电源装置ASD7a、7b。在同一条发电机辅机用电源系统M的另一条常用母线5a2上，通过MG装置9c连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7c。
在另一条发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7d。在同一条发电机辅机用电源系统N的常用母线5b2上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7e。
在根据需要在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e的输入端设置输入变压器6a-6e，和在各静止型可变频率电源装置ASD 7a～7e上分别连接2台再循环泵RIP 8a-8j在这两点上与第1及第3实施形态相同。
通过采用这种办法，在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统12中，在发电机辅机用电源系统M一方的常用母线5a1上连接2组设有MG装置的RIP8a、8b和RIP8c、8d；在另一条常用母线5a2上连接一组设有MG的RIP8e、8f。另外，在另一条发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上连接一组不设MG的RIP8g、8h；在另一条常用母线5b2上连接一组不设MG的RIP8i、8i。
本实施形态的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统12的构成也是通过3台MG机组9a-9c、5台静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e驱动10台再循环泵RIP 8a-8j。另外，电源系统是由通过自用变压器HT分别与M和N两系统连接的常用母线5a1、5a2、5b1、5b2四个系统构成。电源系统的结构简单和标准化的效果和第1实施形态相同。
另外，MG装置9a-9c还起到一种同样的效果，即，当电源系统瞬时断电以及外部电源断电时，起到了对6台RIP8c-8f补偿惯性运转的效果。
因此，在RIP电源设备(ASD、输入变压器、MG装置)中的某一个出现单机故障时，由于其结构方面的关系，不会使3台以上的RIP同时停运。另外，即使电源系统瞬时停运或者断电时，由于MG机组9a～9c的惯性运转，也能够在不致使装置的额定输出降低的条件下继续运转。
现在计算并讨论本实施形态中的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统12的RIP8a-8j的不同台数的跳闸紧急停车频度。
在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统12中，不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图10所示；设有MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图4所示；另外，4台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图11所示。
除此以外，6台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的如图6所示；关于全部(10台)RIP同时跳闸紧急停车的原因和频度的故障树如图7和图8所示。通过综合故障树图，就可以如下所示，算出RIP8a～8j的跳闸紧急停车频度。
1台跳闸紧急停车频度＝0
2台跳闸紧急停车频度＝2λMG无2+3λMG有＝1.38×10°/年
2台跳闸紧急停车频度＝0
4台跳闸紧急停车频度＝λ4+λMG无22+2λMG无2×3λMG有2+3λMG有22＝2.19×10-4年
5台跳闸紧急停车频度＝0
6台跳闸紧急停车频度＝λ6+λ4×3λMG有2+λMG无22×3λMG有2+2λMG无2×3λMG有22+3λMG有23＝1.94×10-8/年
7台跳闸紧急停车频度＝0
8台跳闸紧急停车频度＝λ6×2λMG无2+λ4×3λMG有22×λMG有22×3λMG有22+2λMG无2×λMG有23＝7.31×10-13/年
9台跳闸紧急停车频度＝0
10台跳闸紧急停车频度＝8.8×10-13/年
根据以上所述，在瞬间事件的频度在10-2/年以上的只有上述2台RIP的跳闸紧急停车。另外，全部RIP的跳闸紧急停车频度与现行系统等同。
再者，本实施形态与上述第2实施形态相比，由于同一常用母线5a1设置有2组有MG装置的RIP8a、8b和RIP8c、8d，因而通过MG装置9a、9b的惯性运转效果，就可以使在该常用母线5a1及其上游的故障直接造成的跳闸紧急停车的台数由4台减为0台。
其结果是：4台、6台、8台RIP的跳闸紧急停车频度得以减小，从而提高了反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统12的可靠性。
以上是对本发明的第5实施形态所做的说明，以下对本发明的第6实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
图14所示是对本发明的第6实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统13的系统结构图。进而，为了便于理解，凡是与上述第2实施形态相同的设备都标以同样的标号。
该第6实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统13与上述第5实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统12相比，将与常用母线5a2连接的一组设有MG装置的RIP8e、8f改为不设MG装置的RIP8e、8f，将与常用母线5b2连接的不设MG装置的RIP8i、8j改为设有MG机组的RIP8i、8j。其具体结构如下所述。
如图14所示，反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统13从图示的自用主电源系统2分出两条发电机辅机用电源系统M、N，一条发电机辅机用电源系统M通过自用变压器HT与两条常用母线5a1、5a2连接，同时另一条发电机辅机用电源系统N通过自用变压器HT与两条常用母线5b1、5b2连接。
除此以外，在上述一条发电机辅机用电源系统M的常用母线5a1上通过MG装置9a、9b分别连接2台静止型可变频率电源装置ASD7a、7b；在同一条发电机辅机用电源系统M的另一条常用母线5a2上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7c。
在另一条发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上，直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7d。在同一条发电机辅机用电源系统N的另一常用母线5b2上通过MG装置9c连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7e。
再者，在根据需要在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e的输入端设置输入变压器6a-6e，和在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e上分别连接2台再循环泵RIP 8a-8j在这两点上，与第2至第5实施形态相同。
通过采用这种办法，在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统13中，在发电机辅机用电源系统M一方的常用母线5a1上连接2组设有MG装置的RIP8a、8b和RIP8c、8d；另外，在另一条常用母线5a2上连接一组不设MG装置的RIP8e、8f。另外，在发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上不设MG机组连接RIP8g、8h；在另一条常用母线5b2上，连接一组设有MG的RIP8h9、8i。
本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统13的构成也是通过3台MG机组9a-9c、5台静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e驱动10台再循环泵RIP 8a-8j。另外，电源系统是通过自用变压器HT分别与由M和N两个系统连接的常用母线5a1、5a2、5b1、5b2四个系统构成。构成电源系统结构设备的简化和标准化的效果与第1实施形态的相同。
另外，MG装置9a-9c还起到一种同样的补充效果，即，当电源系统瞬时断电及外部电源断电时，起到了对6台RIP8a-8d、8i、8i补偿惯性运转的效果。
因此，在RIP电源设备(ASD、输入变压器、MG机组等)的某一个出现单机故障时，由于其结构方面的原因不会使3台以上的RIP同时停运。另外，即使电源系统瞬时停运或者断电，由于MG装置9a～9c的惯性运转，能够在不致使装置的额定输出降低的条件下继续运转。
现在计算并讨论本实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统13的RIP8a-8j的不同台数的跳闸紧急停车频度。
在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统13中，不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图10所示；设有MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图4所示；另外，4台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图11所示。
除此以外，6台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的如图6所示；关于全部(10台)RIP同时跳闸紧急停车的原因和频度的故障树如图7和图8所示。通过综合这些故障树，就可以如下所示，算出RIP的8a-8j跳闸紧急停车频度。
1台跳闸紧急停车频度＝0
2台跳闸紧急停车频度＝2λMG无2+3λMG有2＝1.38×10°/年
3台跳闸紧急停车频度＝0
4台跳闸紧急停车频度＝λ4+λMG无22+2λMG无2×3MG有2+3λMG有22＝2.19×10-4年
5台跳闸紧急停车频度＝0
6台跳闸紧急停车频度＝λ6+λ4×3λMG有2+λMG无22×3λMG有2+2λMG无2×3λMG有22+3λMG有23＝1.94×10-8/年
7台跳闸紧急停车频度＝0
8台跳闸紧急停车频度＝λ6×2λMG无2+λ6×λMG有2+λ4×3λMG有22+λMG无22×3λMG有22+2λMG无2×λMG有23＝7.14×10-13/年
9台跳闸紧急停车频度＝0
10台跳闸紧急停车频度＝8.8×10-13/年
根据以上所述，在瞬间事件的频度在10-2/年以上的只有上述2台RIP的跳闸紧急停车事件。另外全部RIP的跳闸紧急停车频度与现行系统等同。
再者，与上述第5实施形态相比，由于在N系统自用变压器HT上连接了不设MG装置的RIP8g、8h和设有MG装置的RIP8i、8j，因而在造成8台RIP跳闸紧急停车的原因中，使M系统6台RIP跳闸(由于控制电源断电造成的)以及N系统2台RIP跳闸紧急停车的频度(在设有MG机组的一侧产生的跳闸紧急停车)因为MG装置9a-9c的惯性运转效果而减小。
其结果是：8台RIP跳闸紧急停车的频度减小，从而提高了反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统13的可靠性。另外，从MG装置9a-9c的能源损耗量来看，M和N系统的负荷容量平衡比上述第5实施形态提高。
以上是对本发明的第6实施形态所做的说明，以下说明本发明的第7实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
图15所示是本发明的第7实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14的系统结构图。进而，为了便于理解，凡是与上述第2实施形态相同的设备都标以同样的标号。
与上述第2至第5实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统通过发电机辅机用电源系统M、N驱动再循环泵RIP相比，该第7实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14的结构是利用起动电源Sm、Sn驱动再循环泵RIP 8i、8j。再者，在利用起动电源Sm、Sn驱动再循环泵RIP 8i、8j的这一点，本实施形态和后述的第8及第9实施形态都相同。
本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14的电源系统如图15所示，由自用主电源系2分支出第1发电机辅机用电源系统M及第2发电机辅机用电源系统N，另一方面，由独立电源分支出第1起动电源Sm和第2起动电源Sn。独立电源可以是发电厂外部电源、或者是任何起动用电力供给单元的电源。
第1起动电源Sm通过断路装置15m连接在第1发电机辅机用电源系统M上。另外，第2起动电源Sn通过断路装置15n连接在第1发电机辅机用电源系统N上。通过这样的办法，当装置起动时，由起动电源导入的电力通过断路装置15m和15n向第1发电机辅机用电源系M及第2发电机辅机用电源系N送电，从而使装置能够起动。再者，当进行额定运转时，通过主发电机SG向第1发电机辅机用电源系统M及第2发电机辅机用电源系统N馈送电力。
从第1发电机辅机用电源系统M通过自用变压器HT分支出常用母线5a1、5a2。从第2发电机辅机用电源系统N通过自用变压器HT分支出常用母线5b1、5b2。另一方面，从第1起动电源系Sm通过起动用变压器ST分支出共用母线16a1、16a2。从第2起动电源Sn通过起动用变压器ST分支出共用母线16b1、16b2。
在常用母线5a1上通过MG装置9a连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7a。在同一条发电机辅机用电源系统M上的另一条常用母线5a2上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7b。
另一方面，在第2发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1通过MG装置9b连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7c。另外，在同一第2发电机辅机用电源系统N的另一条常用母线5b2上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7d。
除此以外，在第1起动电源Sm的一条共用母线16a1上通过MG装置9c连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7e。
在根据需要在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e的输入端设置输入变压器6a-6e，和在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e上分别连接2台再循环泵RIP 8a-8j在这二点上，与第2至第6实施形态相同。
通过采用这种办法，在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14中，在发电机辅机用电源系统M一方的常用母线5a1上连接1组设有MG装置的RIP8a、8b；在另一条常用母线5a2上连接一组不设MG装置的RIP8c、8d。在第2发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上连接一组设有MG装置的RIP8e、8f；在另一条常用母线5b2上，连接一组不设MG装置的RIP8g、8h。另外，在第1起动电源Sm的共用母线16a1上连接一组设有MG装置的RIP8i、8j。
本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14的结构也是通过3台MG装置9a-9c、5台静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e驱动10台再循环泵RIP 8a-8j。构成电源系统结构设备的简化和标准化的效果与第1实施形态的相同。
另外，电源系统除了M、N系两个系统以外，还有另外两个受电的Sm、Sn系两个系统站，共计有4个系统馈电。在M、N系统上，通过与第2实施形态同样的两台自用变压器连接4条常用母线5a1、5a2、5b1、5b2。在Sm、Sn系统上通过2台起动用变压器ST连接4条共用母线16a1、16a2、16b1、16b2。采用这种办法，就能够抑制由于一条母线的故障使RIP同时停运的台数。
另外，MG装置9a-9c还起到一种同样的补充效果，即，当电源系统瞬时断电的外部电源断电时，起到对6台RIP8a、8b、8e、8f、8i、8j补偿惯性运转的效果。在这一点上与第2至第6实施形态的情况相同。
因此，在RIP电源设备(ASD、输入变压器、MG机组等)的某一个出现单机故障时，由于其结构方面的原因，不会使3台以上的RIP同时停运。另外，即使电源系统瞬时停运或者断电，由于MG装置9a～9c的惯性运转，能够在不致使装置的额定输出降低的条件下继续运转。
现在计算并本实施形态讨论中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14的RIP8a-8j的不同台数跳闸紧急停车频度。
在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14中，不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图10所示；设有MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图4所示；另外，4台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图11所示。
除此以外，6台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的如图6所示；关于全部(10台)RIP同时跳闸紧急停车的原因和频度，为了便于记载，将图一分为二为(1/2)、(2/2)，展示于分成按照箭头b-b连接的图16及图17。通过综合这些故障树，就可以如下所示，算出RIP8a-8j的不同台数跳闸紧急停车频度。
1台跳闸紧急停车频度＝0
2台跳闸紧急停车频度＝2λMG无2+3λMG有＝1.38×10°/年
3台跳闸紧急停车频度＝0
4台跳闸紧急停车频度＝λ4+λMG无22+2λMG无2×3MG有2+3λMG有22＝2.19×10-4年
5台跳闸紧急停车频度＝0
6台跳闸紧急停车频度＝λ6+λ4×3λMG有2+λMG无22×3λMG有2+2λMG无2×3λMG有22+3λMG有23＝1.94×10-8/年
7台跳闸紧急停车频度＝0
8台跳闸紧急停车频度＝λ6×2λMG无2+λ6×λMG有2+λ4×3λMG有22+λMG无22×3λMG有22+2λMG无2×λMG有23＝7.14×10-13/年
9台跳闸紧急停车频度＝0
10台跳闸紧急停车频度＝8.8×10-13/年
根据以上所述，在瞬间事件的频度在10-2/年以上的只有上述2台RIP的跳闸紧急停车事件。另外全部RIP的跳闸紧急停车频度与现行系统等同。
再者，与上述第2实施形态相比，由于在同一常用母线5a1连接一组设有MG装置的RIP2a、2b，将该常用母线5a1的4台设置成2台，所以能够将同时停运的RIP台数减少1/2。
其结果是：4台、6台、8台RIP的跳闸紧急停车频度都有所减少，从而提高了反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14的可靠性。
以上是对本发明的第7实施形态所做的说明，以下说明本发明的第8实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
图18所示是本发明的第8实施形态的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统17的系统结构图。进而，为了便于理解，凡是与上述第7实施形态相同的设备都标以同样的标号。
该第8实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17与上述第7实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统14相比，将与常用母线5a1连接的设有MG装置的RIP8a、8b改为不设MG装置的RIP8a、8b；将与用母线5a2连接的不设MG的RIP8c、8d改为设有MG的RIP8c、8d；将与用母线5b2连接的不设MG的RIP8g、8h改为设有MG的8g、8h；除此以外，通过MG装置9c在共用母线16a1上连接的RIP8i、8j改为直接连接在共用母线16b1上。
本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17的电源系统是和上述第7实施形态中的电源系统相同的电源系统。即，如图15所示，具有从自用主电源系统2取得电力的第1发电机辅机用电源系统M及第2发电机辅机用电源系统N，以及从独立电源取得电力的第1起动电源系统Sm和第2起动电源系统Sn，第1起动电源Sm通过断路器15m连接在第1发电机辅机用电源系统M上，第2起动电源Sn通过断路器15n连接在第2发电机辅机用电源系统N上。
第1发电机辅机用电源系统M通过自用变压器HT分出常用母线5a1、5a2。第2发电机辅机用电源系统N通过自用变压器HT分出常用母线5b1、5b2。另一方面，第1起动电源Sm通过起动变压器ST分支出共用母线16a1、16a2。另外，第2起动电源Sn通过起动变压器ST分支出共用母线16b1、16b2。
在常用母线5a1上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD7a。在同一条发电机辅机用电源系M上的另一条常用母线5a2上通过MG装置9a连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7b。
另一方面，第2发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1通过MG机组9b连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7c。另外，在同一第2发电机辅机用电源系统N的另一条常用母线5b2上，通过MG装置9c，连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7d。
除此以外，在第2起动电源Sn的一条共用母线16b1上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7e。
在根据需要在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e的输入端设置输入变压器6a-6e和在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e上分别连接2台再循环泵RIP 8a-8j这一点上，与第2至第7实施形态相同。
通过采用这种办法，在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17中，在发电机辅机用电源系统M一方的常用母线5a1上连接1组不设MG装置的RIP8a、8b，在另一条常用母线5a2上连接一组设有MG的RIP8c、8d。在第2发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上连接一组设有MG的RIP8e、8f；在另一条常用母线5b2上，连接一组设有MG的RIP8g、8h。另外，在第2起动电源Sn的共用母线16b1上连接一组不设MG的RIP8i、8i。
本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17的构成也是通过3台MG机组9a-9c、5台静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e驱动10台再循环泵RIP 8a-8j。构成电源系统的设备的简化和标准化的效果与第1实施形态相同。
另外，由于电源系统除了M、N两个系统以外，还通过另外2个受电系统Sm、Sn受电，共计有4个馈电系统，母线数共有8条。所以能够抑制由于一条母线的故障使RIP同时停运的台数。在这一点上与实施形态7的情况相同。
另外，MG装置9a-9c还起到这样一种效果，即，当电源系统瞬时断电以及外部电源断电时，起到对6台RIP8c-8j补偿惯性运转的效果。在这一点上与第2至第7实施形态的情况相同。
因此，在RIP电源设备(ASD、输入变压器、MG机组等)出现单机故障时，由于其结构方面的原因，不会使3台以上的RIP同时停运。另外，即使电源系统瞬时停运或者断电，由于MG装置9a～9c的惯性运转，仍能够在不致使装置的额定输出降低的条件下继续运转。
现在计算并讨论本实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17的RIP8a-8j的不同台数的跳闸紧急停车频度。
在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17中，在常用母线上不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图19所示；在共用母线上，不设MG的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图20所示；设有MG的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图4所示；另外，4台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图21所示。
再者，虽然在图19和图20中(MG无2条件下的产生原因各不相同，但是，为了在合计时要使幂次相同，都采用了同样的条件进行计算。
除此以外，6台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的如图6所示；关于全部(10台)RIP同时跳闸紧急停车的原因和频度，为了便于记载，将图一分为二(1/2)、(2/2)，展示于分成按照箭头c-c连接的图22及图23。通过综合这些故障树，就可以如下所示，算出RIP8a-8j的跳闸紧急停车频度。
1台跳闸紧急停车频度＝0
2台跳闸紧急停车频度＝2λMG无2+3λMG有2＝1.38×10°/年
3台跳闸紧急停车频度＝0
4台跳闸紧急停车频度＝λ4+λMG无22+2λMG无2×3λMG有2+3λMG有22＝2.10×10-4年
5台跳闸紧急停车频度＝0
6台跳闸紧急停车频度＝λ6+λ4×3λMG有2+λMG无22×3λMG有2+2λMG无2×3λMG有22+λMG有23＝1.87×10-8/年
7台跳闸紧急停车频度＝0
8台跳闸紧急停车频度＝λ6×λMG无2+λ6×λMG有2+λ4×3λMG有22+λMG无22×3λMG有22+2λMG无2×λMG有23＝6.90×10-13/年
9台跳闸紧急停车频度＝0
10台跳闸紧急停车频度＝8.8×10-13/年
根据以上所述，在瞬间事件的频度在10-2/年以上的只有上述2台RIP的跳闸紧急停车事件。另外全部RIP的跳闸紧急停车频度与现行系统等同。
再者，与上述第7实施形态相比，由于是将不设MG装置的RIP8i、8j连接在第2起动电源系统Sn的共用母线16b1上，所以在4台RIP的跳闸紧急停车的原因中所列的逆变器输入电源同时断电的原因中，要归咎于母线切换要求信号传递失败以及母线切换失败，因而成为连接在常用母线5a1上的不设MG装置的两台RIP8a、8b跳闸的原因。
然而，由于这不是连接在共用母线16b1上不设MG装置的两台RIP8i、8j跳闸的原因，所以就能从4台RIP的跳闸紧急停车的频度中排除本原因。
再者，虽然在不设MG的2台RIP(常用母线侧)的跳闸紧急停车的频度中加算8i、8j RIP的跳闸紧急停车的频度，但是如果本原因与其他2台RIP的跳闸紧急停车的频度相比，由于幂的次数小，所以2台RIP的跳闸紧急停车的频度本身必然不会有所增加。
其结果是：4台、6台、8台RIP的跳闸紧急停车频度都有所减少，从而提高了反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17的可靠性。
以上是对本发明的第8实施形态所做的说明，以下对本发明的第9实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17进行说明。
图24所示是本发明的第9实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统18的系统结构图。进而，为了便于理解，凡是与上述第8实施形态相同的设备都标以同样的标号。
该第9实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统18与上述第8实施形态相比，在反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统17中的第2起动电源Sn上的共用母线16b1上所连接的8i、8j RIP改为接在第1起动电源Sm的共用电源16a1上，除此以外，都和第8实施形态的结构相同。其具体结构如下所述。
本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统18的电源系统是和上述第8实施形态中的电源系统相同的电源系统。即，如图24所示，具有从自用主电源系统2取得电力的第1发电机辅机用电源系统M及第2发电机辅机用电源系统N，和从独立电源取得电力的第1起动电源Sm和第2起动电源Sn。第1起动电源Sm通过断路器15m连接在第1发电机辅机用电源系统M上，第2起动电源Sn通过断路器15n连接在第2发电机辅机用电源系统N上。
从第1发电机辅机用电源系统M通过自用变压器HT分出常用母线5a1、5a2。从第2发电机辅机用电源系统N通过自用变压器HT分出常用母线5b1、5b2。另一方面，从第1起动电源Sm通过起动变压器ST分出共用母线16a1、16a2。另外，从第2起动电源Sn通过起动变压器ST分出共用母线16b1、16b2。
在常用母线5a1上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD7a。在同一条发电机辅机用电源系统M上的另一条常用母线5a2上通过MG装置9a连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7b。
另一方面，在第2发电机辅机用电源系统N的常用母线5b1上通过MG装置9b连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7c。另外，在同一第2发电机辅机用电源系统N的另一条常用母线5b2上通过MG装置9c连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7d。
除此以外，在第1起动电源Sm的一条共用母线16a1上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD 7e。
进而，在根据需要在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e的输入端设置输入变压器6a-6e和在各静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e上分别连接2台再循环泵RIP 8a-8j在这二点上，与第2至第8实施形态相同。
通过采用这种办法，在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统18中，在发电机辅机用电源系统M一方的常用母线5a1上连接1组不设MG的RIP8a、8b；在另一条常用母线5a2上连接一组设有MG的RIP8c、8d。在第2发电机辅机用电源系N的常用母线5b1上连接一组设有MG的RIP8e、8f；在另一条常用母线5b2上，连接一组设有MG的RIP8g、8h。另外，在第1起动电源Sm的共用母线16a1上连接一组不设MG的RIP8i、8i。
本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统18的结构也是通过3台MG机组9a-9c、5台静止型可变频率电源装置ASD 7a-7e驱动10台再循环泵RIP 8a-8j。构成电源系统的设备的简化和标准化的效果与第1实施形态的相同。
另外，由于电源系统除了M、N两个系统以外，还有两个从另外系统受电的Sm、Sn系统，共计有4个馈电系统，母线数共有8条，所以能够抑制由于一条母线的故障使RIP同时停运的台数。在这一点上与实施形态8的情况相同。
另外，MG装置9a-9c还起到这样一种效果，即，当电源系统瞬时断电的外部电源断电时，起到对6台RIP8c-8h补偿惯性运转的效果。在这一点上与第2至第7实施形态的情况相同。
因此，在RIP电源设备(ASD、输入变压器、MG机组等)出现单机故障时，由于其结构方面的原因，不会使3台以上的RIP同时停运。另外，即使电源系统瞬时停运或者断电，由于MG装置9a～9c的惯性运转，仍能够在不致使装置的额定输出降低的条件下继续运转。
现在计算并讨论本实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统18的RIP8a-8j的不同台数跳闸紧急停车频度。
在本实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统18中，在常用母线上不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图19所示；在共用母线中不设MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图20所示；设有MG装置的2台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图4所示；另外，4台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树如图21所示。
再者，虽然在图19和图20中(MG无2条件下的产生原因各不相同，但是，为了在合计时使幂的次数相同，都采用同样的条件进行计算。
除此以外，6台RIP跳闸紧急停车的原因与频度的故障树的如图6所示；关于全部(10台)RIP同时跳闸紧急停车的原因和频度如图22及图23所示。通过综合这些故障树，就可以如下所示，算出RIP8a-8j的不同台数跳闸紧急停车频度。
1台跳闸紧急停车频度＝0
2台跳闸紧急停车频度＝2λMG无2+3λMG有2＝1.38×10°/年
3台跳闸紧急停车频度＝0
4台跳闸紧急停车频度＝λ4+λMG无22+2λMG无2×3λMG有2+3λMG有22＝2.10×10-4/年
5台跳闸紧急停车频度＝0
6台跳闸紧急停车频度＝λ6+λ4×3λMG有2+λMG无22×3λMG有2+2λMG无2×3λMG有22+λMG有23＝1.87×10-8/年
7台跳闸紧急停车频度＝0
8台跳闸紧急停车频度＝λ6×2λMG有2+λ4×3λMG有2+λMG无22+2λMG无2×λMG有23＝6.73×10-13/年
9台跳闸紧急停车频度＝0
10台跳闸紧急停车频度＝8.8×10-13/年
根据以上所述，在瞬间事件的频度在10-2/年以上的只有上述2台RIP的跳闸紧急停车事件。另外全部RIP的跳闸紧急停车频度与现行系统等同。
再者，与上述第8实施形态相比，由于是将不设MG装置的RIP8i、8j连接在第1起动电源系统Sm的起动变压器ST和共用母线16a1上，所以在8台RIP的跳闸紧急停车的原因中，第1发电机辅机用电源系统M及第1起动电源系统Sm的6台RIP的跳闸紧急停车(由于控制电源断电造成的)的频度，以及第2发电机辅机用电源系统N的2台RIP的跳闸紧急停车(设有MG装置的RIP的跳闸紧急停车)的频度，由于受到MG装置9a-9c产生的惯性运转效果的影响而变小。
其结果是：8台RIP的跳闸紧急停车频度变小，从而提高了反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统18的可靠性。
以上是对本发明的第9实施形态所做的说明，以下对本发明的第10实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第10实施形态是本权利要求10所涉及的发明的实施形态。它不像以上第1至第9实施形态那样，是在一台MG装置上连接一台静止型可变频率电源装置；而是在一台MG装置上连接多台静止型可变频率电源装置。图25所示，是本发明的第10实施形态的结构图。进而，为了便于理解，凡是与上述第1实施形态相同的设备都标以同样的标号。
如图25所示，本发明的第10实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统19是由自用主电源系统2通过自用变压器HT连接常用母线A、B；在常用母线A上连接一台MG装置3，在常用母线B上连接一台MG装置3；再由该MG机组3各自分别连接5台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP。由主发电机SG向自用主电源系统2馈送的电力这一点，和将提供给自用主电源系统2的电力通过自用变压器HT向再循环泵RIP供电的同时，通过送电用变压器MT向外部送电这一点与第1实施形态的相同。
再者，在本实施形态中如上所述，备有两条常用母线，连接在常用母线A、B上的MG装置各为一台；另外，虽然在各MG装置上连接了5台静止型可变频率电源装置ASD，但本发明并不受此设备台数的限制，也可以是在一条常用母线少连接一台MG装置3，在一台MG装置上连接多台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP。
如果采用图25的结构的第10实施形态，则从原子能发电厂整体上看，是一套通过2台MG装置3向10台再循环泵RIP供电运转的结构。该结构与现有的、通过2台MG装置和直接连接在常用母线上的四台静止型可变频率电源装置ASD驱动10台再循环泵的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统相比，是一种更为简单的结构。另外，如果采用本实施形态，由于是通过MG装置3将静止型可变频率电源装置ASD连接在常用母线上A、B上，所以能够防止由于静止型可变频率电源装置ASD的切换动作造成的高频电流通过常用母线A、B的流出。另外，由于是在各再循环泵上设置一台静止型可变频率电源装置ASD，所以就能够在一台静止型可变频率电源装置ASD出现故障时，只造成一台再循环泵的停车。
以上是对本发明的第10实施形态所做的说明，以下对本发明的第11实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第11实施形态是本权利要求11所涉及的本发明的实施形态。它不像上述本发明的第10实施形态那样，是在一台静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP，而是在一台静止型可变频率电源装置ASD上连接多台再循环泵。图26所示是本发明的第11实施形态的结构。进而，在本实施形态的说明中，为了便于理解，凡是与上述第1实施形态相同的设备都标以同样的标号。
如图26所示，本发明的第11实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统20是由自用主电源系统2通过厂内变压器HT连接常用母线A、B；在常用母线A上连接一台MG装置3，在常用母线B上连接一台MG装置3，在常用母线A端的MG装置3上连接3台静止型可变频率电源装置ASD，在常用母线B的MG装置3一侧连接2台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上连接2台再循环泵RIP。
自用主电源2由主发电机SG供电这一点，和向自用主电源系统2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，同时通过送电用变压器MT向外部输电线送电在这一点与第1实施形态的相同。
另外，在本实施形态中如上所述，有两条常用母线，在常用母线A、B上各自连接一台MG装置，另外，在各MG装置上连接的静止型可变频率电源装置ASD分别为2台和3台。除此以外，各静止型可变频率电源装置ASD上虽然是连接2台再循环泵RIP，但本发明并不受此限。也可以使常用母线至少连接一台MG装置，在一台MG装置上连接多台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上连接多台再循环泵RIP。
如果采用图26中的第11实施形态，则原子能发电厂从整体上看是一套通过2台MG装置3向10台再循环泵RIP供电的结构。该结构与现有的、通过利用2台MG装置和在常用母线上直接连接的4台静止型可变频率电源装置ASD驱动10台再循环泵RIP的反应堆冷却剂循环泵驱动用电源系统相比，是一套更为简单的系统结构。特别是和上述第10实施形态相比，由于是通过一台静止型可变频率电源装置ASD来驱动多台再循环泵RIP，所以就能够寄希望于削减静止型可变频率电源装置ASD的台数。
另外，如果采用本实施形态，由于静止型可变频率电源装置ASD通过MG装置3连接常用母线A、B，所以能够防止由于静止型可变频率电源装置ASD的切换动作造成的高次谐波电流通过常用母线A、B流出。
以上是对本发明的第11实施形态所做的说明，以下对本发明的第12实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第12实施形态是本权利要求12所涉及的发明的实施形态。它不像以上第11实施形态那样，要在常用母线上至少连接一台MG装置，而是要至少连接3台MG装置。图27所示，是本发明的第12实施形态的结构图。进而，为了便于理解，在本实施例的说明中，凡是与上述第1实施形态相同的设备都标以同样的标号。
如图27所示，本发明的第12实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统21是由自用主电源系统2通过自用变压器HT连接常用母线A、B，在常用母线A上连接2台MG装置3，并在这些MG装置上分别连接2台和3台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP。而在常用母线B上也连接2台MG装置3，并在这些MG装置3上分别连接2台和3台静止型可变频率电源装置ASD，然后在各静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP。
在自用主电源2由主发电机SG供电这一点，和向自用主电源系统2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，另外还通过送电用变压器MT向外部输电线送电在这一点与第1实施形态的相同。
另外，在本实施形态中如上所述，有两条常用母线，在常用母线A、B上各自连接2台MG装置3；另外，虽然在各MG装置上连接的静止型可变频率电源装置ASD分别为2台和3台，但本发明却不受该设备台数的限制，也可以在常用母线上至少连接3台MG装置3，在一台MG装置上至少连接一台静止型可变频率电源装置ASD，并在各静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP。
如果采用图27中的第12实施形态，则原子能发电厂从整体上看是一套通过4台MG装置3向10台再循环泵RIP供电的结构。该结构与现有的、通过利用2台MG装置和在常用母线上直接连接的4台静止型可变频率电源装置ASD驱动10台再循环泵RIP的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统相比，是一套更为简单的系统结构。另外，如果采用本实施形态，由于静止型可变频率电源装置ASD通过MG装置3连接常用母线A、B，所以能够防止由于静止型可变频率电源装置ASD的切换动作造成的高次谐波电流通过常用母线A、B流出。另外，由于在各再循环泵RIP上连接一台静止型可变频率电源装置ASD，所以能够在有一台静止型可变频率电源装置ASD因出现故障停运时，将停运的再循环泵RIP限制为一台。
以上是对本发明的第12实施形态所做的说明，以下对本发明的第13实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第13实施形态是本权利要求13所涉及的发明的实施形态。它不像以上第12实施形态那样，要在一台静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP，而是在一台静止型可变频率电源装置ASD上连接多台再循环泵RIP。图28所示，是本发明的第13实施形态的结构图。进而，在本实施例的说明中为了便于理解，凡是与上述第1实施形态相同的设备都标以同样的标号。
如图28所示，本发明的第13实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统22是由自用主电源系统2通过自用变压器HT连接常用母线A、B，在常用母线A上连接2台MG装置3，并在这两台MG装置3上分别连接1台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上分别连接2台和3台再循环泵RIP。而在常用母线B上也连接2台MG装置3，并在这两台MG装置3上分别连接1台静止型可变频率电源装置ASD，然后在各静止型可变频率电源装置ASD上各自连接2台和3台再循环泵RIP。
在自用主电源2由主发电机SG供电这一点，和向自用主电源系2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，另外还通过送电用变压器MT向外部输电线送电在这一点与第1实施形态的相同。
另外，在本实施形态中如上所述，有两条常用母线，在常用母线A、B上各自连接2台MG装置3；另外，虽然在各MG装置上连接的静止型可变频率电源装置ASD为1台，在各静止型可变频率电源装置ASD上连接的再循环泵RIP为2台和3台，但本发明却不受该设备台数的限制，也可以在常用母线上至少连接3台MG装置3，在各台MG装置上至少连接一台静止型可变频率电源装置ASD，并在各静止型可变频率电源装置ASD上连接多台再循环泵RIP。
如果采用图28中的第13实施形态，则原子能发电厂从整体上看是一套通过4台MG装置3向10台再循环泵RIP供电运转的结构。该结构与现有的、通过利用2台MG装置和在常用母线上直接连接的4台静止型可变频率电源装置ASD驱动10台再循环泵RIP的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统相比，是一套更为简单的系统结构。特别是和上述第12实施形态相比，由于是利用一台静止型可变频率电源装置ASD驱动多台再循环泵RIP，所以可以寄希望于削减静止型可变频率电源装置ASD的台数。
另外，如果采用本实施形态，由于静止型可变频率电源装置ASD通过MG装置3连接常用母线A、B，所以能够防止由于静止型可变频率电源装置ASD的切换动作造成的高次谐波电流通过常用母线A、B流出。
以上是对本发明的第13实施形态所做的说明，以下对本发明的第14实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第14实施形态是本权利要求14所涉及的发明的实施形态。它不像以上第10至第13实施形态那样，常用母线要通过MG装置连接静止型可变频率电源装置ASD，而是常用母线上通过MG装置连接静止型可变频率电源装置ASD以及直接连接静止型可变频率电源装置ASD的组合。图29所示，是本发明的第14实施形态的结构图。进而，为了便于理解，凡是与上述第1实施形态的设备相同都标以同样的标号。
如图29所示，本发明的第14实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统23是由自用主电源系统2通过厂内变压器HT连接常用母线A、B，在常用母线A上连接1台MG装置3，并在该MG装置3上连接3台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP，同时在同一常用母线A上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD，并在该静止型可变频率电源装置ASD上连接2台再循环泵RIP。在常用母线B上同样也连接1台MG装置3，并在该MG装置3上连接3台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上连接1台再循环泵RIP，与此同时，在常用母线B上直接连接1台静止型可变频率电源装置ASD，并在该静止型可变频率电源装置ASD上连接2台再循环泵RIP。
在自用主电源2由主发电机SG供电这一点，和向自用主电源系统2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，另外还通过送电用变压器MT向外部输电线送电这一点上与第1实施形态的相同。
另外，如上所述的本实施形态，虽然是有两条常用母线；在常用母线A、B上各自分别连接1台MG装置3和一台直接连接的静止型可变频率电源装置ASD；在各MG装置3上连接3台静止型可变频率电源装置ASD，并在各静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP，且在常用母线上直接连接的静止型可变频率电源装置ASD上连接2台再循环泵RIP，但本发明却不受上述这种结构的限制，也可以在常用母线上总共连接2台MG装置和2台直接连接的静止型可变频率电源装置ASD，并且在各台MG装置上至少连接一台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上至少连接1台再循环泵RIP。
如果采用图29中的第14实施形态，则原子能发电厂从整体上看是一套通过2台MG装置3和8台静止型可变频率电源装置ASD向10台再循环泵RIP供电运转的结构。该结构与通过2台MG装置和10台静止型可变频率电源装置ASD驱动10台再循环泵RIP的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统相比，是一套更为简单的系统结构。
以上是对本发明的第14实施形态所做的说明，以下对本发明的第15实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第15实施形态是本权利要求15所涉及的发明的实施形态。它不像上述本发明的第14实施形态那样，要在通过MG装置在常用母线上连接的一台静止型可变频率电源装置ASD上连接一台再循环泵RIP，而是在1台静止型可变频率电源装置ASD上连接多台再循环泵RIP。图30所示，是本发明的第15实施形态的结构图。进而，在本实施例的说明中为了便于理解，凡是与上述第1实施形态相同的设备都标以同样的标号。
如图30所示，本发明的第15实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统24是由自用主电源系统2通过厂内变压器HT连接常用母线A、B，在常用母线A上连接1台MG装置3，在MG装置3上连接1台静止型可变频率电源装置ASD，在该静止型可变频率电源装置ASD上连接3台再循环泵RIP的同时，在同一常用母线A上直接连接一台静止型可变频率电源装置ASD，并在该静止型可变频率电源装置ASD上连接2台再循环泵RIP。在常用母线B上同样也连接1台MG装置3，在MG装置3上连接1台静止型可变频率电源装置ASD，在该静止型可变频率电源装置ASD上连接3台再循环泵RIP，与此同时，在同一常用母线B上直接连接1台静止型可变频率电源装置ASD，在该静止型可变频率电源装置ASD上连接2台再循环泵RIP。
在自用主电源系统2由主发电机SG供电这一点，和向自用主电源系统2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，另外还通过送电用变压器MT向外部输电线送电这一点上与第1实施形态的相同。
另外，如上所述的本实施形态，并不受图30的结构所限，也可以在常用母线上总共连接2台MG装置和2台直接连接的静止型可变频率电源装置ASD，在各MG装置上至少连接1台静止型可变频率电源装置ASD，在各静止型可变频率电源装置ASD上至少连接一台再循环泵RIP。
如果采用图30所示的第15实施形态，则原子能发电厂从整体上看是一套通过2台MG装置3和4台静止型可变频率电源装置ASD向10台再循环泵RIP供电运转的结构。该结构与通过2台MG装置和10台静止型可变频率电源装置ASD驱动10台再循环泵RIP的以往的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统相比，是一套更为简单的系统结构。另外，与上述第14实施形态相比，还能够大幅度地削减静止型可变频率电源装置ASD的台数。
以上是对本发明的第15实施形态所做的说明，以下对本发明的第16实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
在以上所述的第1至第15实施形态中，都是通过静止型可变频率电源装置ASD来控制再循环泵RIP的旋转速度，而在以下说明的本发明的第16至第19实施形态则是采用通过交流变直流的顺变器(整流器)和将该直流按规定频率变交流的逆变器的组合来控制再循环泵RIP的旋转速度的办法。本发明的第16实施形态是本权利要求16所涉及的发明的实施形态。图31所示，是本发明的第16实施形态的结构图。进而，在本实施例的说明中为了便于理解，凡是与上述第1实施形态相同的设备都标以同样的标号。
如图31所示，本发明的第16实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统25是由自用主电源系统2通过自用变压器HT连接常用母线A、B，在常用母线A、B上分别连接一台交流变直流的顺变器(整流器)REC，在这两台顺变器(整流器)REC上分别连接5台直流变交流的逆变器(inverter)INV，并在各逆变器INV上连接一台再循环泵RIP，还在逆变器INV的输入端通过整流装置26连接交流蓄电装置27。
交流蓄电装置27是为了当例如顺变器(整流器)REC发生故障时作为备用电源而设的。由于逆变器INV的输入端是直流，所以来自交流蓄电装置27的交流电源通过整流装置26变换为直流，向5台逆变器INV供电。可以利用积蓄交流电能的、连接惰性轮FW的MG装置、或者连接惰性轮的高转速的电动机作为该交流蓄电装置27之用。
在自用主电源系统2由主发电机SG供电这一点，和向厂内主电源系统2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，另外还通过送电用变压器MT向外部输电线送电这一点上与第1实施形态的相同。
再者，在本实施形态中如上所述，虽然是共有2条常用母线，且在常用母线A、B上所连接的顺变器(整流器)REC分别为1台，另外在各顺变器(整流器)REC上连接的逆变器INV为5台，但本发明所用的设备台数并不受此限；也可以在一条常用母线上至少连接一台顺变器(整流器)REC，另外在一台顺变器(整流器)REC上连接多台逆变器INV，而在各逆变器INV上连接一台再循环泵RIP。
如果采用第16实施形态，则可以由结构比较简单经济的顺变器(整流器)REC和逆变器INV，控制再循环泵RIP的旋转速度、也就是控制堆芯的冷却剂的流量和反应度。另外，由于设置交流蓄电装置27作为备用电源，因而当断电时反应堆也能安全运转。
以上是对本发明的第16实施形态所做的说明，以下对本发明的第17实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第17实施形态是本权利要求17所涉及的发明的实施形态。与上述第16实施例的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统25采用交流蓄电装置27作为备用电源不同，是以直流蓄电装置作为备用电源。图32所示，是本发明的第17实施形态的结构图。进而，在本实施例的说明中为了便于理解，凡是与上述第1实施形态相同的设备都标以同样的标号。
如图32所示，本发明的第17实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统28是由自用主电源系统2通过自用变压器HT连接常用母线A、B，在常用母线A、B分别连接一台交流变直流的顺变器(整流器)REC，在这2台顺变器(整流器)REC上分别连接5台直流变交流的逆变器INV，并在各逆变器INV上连接一台再循环泵RIP，另外还在逆变器INV的输入端连接直流蓄电装置29。超导线圈、蓄电池、燃料电池等能够作为直流蓄电装置29之用。
在自用主电源2由主发电机SG供电这一点，和向厂内主电源系2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，另外还通过送电用变压器MT向外部输电线送电这一点上与第1实施形态的相同。
再者，不受图32所示的设备台数所限，也可以在一条常用母线上至少连接一台顺变器(整流器)REC，另外在一台顺变器(整流器)REC上连接多台逆变器INV，而在各逆变器INV上连接一台再循环泵RIP。这一点与上述第16实施形态完全相同。
如果采用第17实施形态，则可以由结构比较简单经济的顺变器(整流器)REC和逆变器INV，控制再循环泵RIP的旋转速度、也就是控制堆芯的冷却剂的流量和反应度。另外，由于设置直流蓄电装置29作为备用电源，所以当断电时，反应堆也能安全运转。
以上是对本发明的第17实施形态所做的说明，以下对本发明的第18实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第18实施形态是本权利要求18所涉及的发明的实施形态。其中，以逆变器INV的中性点为基准使逆变器INV发生正电压和负电压的方法与上述第16实施形态不同。图33所示，是本发明的第18实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统的结构图。进而，在本实施例中为了便于理解，凡是与上述第16实施形态的设备相同的设备都标以同样的标号。
如图33所示，本发明的第18实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统30是由自用主电源系统2通过厂内变压器HT连接常用母线A、B，在常用母线A、B分别连接一台交流变直流的顺变器(整流器)REC，在这2台顺变器(整流器)REC上分别连接5台直流变交流的逆变器INV。上述逆变器INV是以中性点为基准发生正电压和负电压的逆变器。此外，在本实施形态中，在上述各逆变器INV上分别连接一台再循环泵RIP，并在逆变器INV的输入端通过整流装置连接交流蓄电装置27。交流蓄电装置27，与第16实施形态相同，例如，是由附有惯性轮FW的MG装置或附有惯性轮的高速旋转电动机等构成的，当顺变器(整流器)REC发生故障时，作为备用电源运作。
在自用主电源系统2由主发电机SG供电这一点，和向厂内主电源系2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，另外还通过送电用变压器MT向外部输电线送电这一点上与第1实施形态的相同。
再者，在本实施形态中不受图33所示设备台数的限制，也可以在一条常用母线上至少连接一台顺变器(整流器)REC，另外在一台顺变器(整流器)REC上连接多台逆变器INV，而在各逆变器INV上连接一台再循环泵RIP。
如果采用第18实施形态，则通过结构比较简单经济的顺变器(整流器)REC和逆变器INV，就能够控制再循环泵RIP的旋转速度、也就是控制堆芯的冷却剂的流量和反应度。另外，与第16实施形态相比，由于是采用了以中性点为基准生成正电压和负电压的逆变器INV，因而不但电路结构简单，而且可以谋求系统结构简化、小型化。另外，由于使用交流蓄电装置27作备用电源，因而当断电时反应堆也能安全运转。
以上是对本发明的第18实施形态所做的说明，以下对本发明的第19实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统进行说明。
本发明的第19实施形态是本权利要求19所涉及的发明的实施形态。其中，使用以中性点为基准发生正电压和负电压的逆变器INV作为逆变器INV的方法，与上述第17实施形态不同。图34所示，是本发明的第19实施形态的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统31的结构图。进而，在本实施例中为了便于理解，凡是与上述第17实施形态的设备相同的设备都标以同样的标号。
如图34所示，本发明的第19实施形态中的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统31是由自用主电源系统2通过自用变压器HT连接常用母线A、B，在常用母线A、B上分别连接一台交流变直流的顺变便器(整流器)REC，在这2台顺变器(整流器)REC上分别连接5台直流变交流用的逆变器INV。上述逆变器INV是采用以中性点为基准发生正电压和负电压的逆变器。此外，在本实施形态中，在上述各逆变器INV上分别连接一台再循环泵RIP，并在逆变器INV的输入端连接直流蓄电装置29。交流蓄电装置29与第17实施形态的相同，例如，由超导线圈、蓄电池、燃料电池等构成，当顺变器(整流器)REC发生故障时，作为备用电源运作。
在自用主电源系统2由主发电机SG供电这一点，和向厂内主电源系统2馈送的电力通过厂内变压器HT供给再循环泵RIP，另外还通过送电用变压器MT向外部输电线送电这一点上与第1实施形态相同。
再者，本实施形态不受图34所示设备台数的限制，也可以在一条常用母线上至少连接一台顺变器(整流器)REC，另外在一台顺变器(整流器)REC上连接多台逆变器INV，在各逆变器INV上连接一台再循环泵RIP。
如果采用第19实施形态，则通过结构比较简单经济的顺变器(整流器)REC和逆变器INV，就能够控制再循环泵RIP的旋转速度、也就是控制堆芯的冷却剂的流量和反应度。另外，与第17实施形态相比，由于是采用了以中性点为基准生成正电压和负电压的逆变器INV，因此不但电路结构简单，而且可以谋求系统结构简化，小型化。另外，由于使用直流蓄电装置29作备用电源，因而断电时反应堆也能安全运转。
另外，由于设置了电源系统整体的备用电源或是进行惯性运转的装置，所以电源装置不易受电源断电的影响，能够提供一种即使停电也能使反应堆安全运转的、经济的、价格便宜的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
如果采用上述实施形态1-9的发明，则由于加上上述发明的共同效果，反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，即2台以上的RIP同时停止的发生率极低，而在2台RIP同时停止时，可以维持发电装置的额定输出。
另外，如果采用上述实施形态10-13的发明，则由于加上上述本发明的共同效果，因而能够提供防止静止型可变频率电源装置ASD产生的高次谐波电流流到常用母线的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。
另外，如果采用上述实施形态16-19的发明，则由于加上上述本发明的共同效果，因而能够提供因通过顺变器(整流器)REC和逆变器INV来控制再循环泵RIP的流量，而使设备结构极其简单的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统。

Claims (15)

1.一种反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于具有以下结构：从自用主电源系统、或者从由自用主电源系统分支出的发电机辅机用电源系统，通过自用变压器至少连接1条常用母线；在一条常用母线上至少连接一台MG装置；在上述各MG装置上分别连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述静止型可变频率电源装置上分别连接多台再循环泵。
2.如权利要求1所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：从自用主电源系统分支出2条发电机辅机用电源系统；从上述各发电机辅机用电源系统通过自用变压器分别分支出两条常用母线；在其中一条发电机辅机用电源系统的一条常用母线上直接连接2台静止型可变频率电源装置；同时，在同一发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上，通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；在另外的一条发电机辅机用电源系统的2条常用母线上各自通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接2台再循环泵。
3.如权利要求1所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：从自用主电源系统分支出2条发电机辅机用电源系统；从上述各发电机辅机用电源系统通过自用变压器，分别分支出两条常用母线，在其中的一条发电机辅机用电源系统的一条常用母线上直接连接1台静止型可变频率电源装置；同时，通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；在同一发电机辅机用电源系统的余下的一条常用母线上通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；在另外的一条发电机辅机用电源系统的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置；在同一条发电机辅机用电源系的余下的一条常用母线上通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接2台再循环泵。
4.如权利要求1所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：从自用主电源系统分支出2条发电机辅机用电源系统，从上述各发电机辅机用电源系统通过自用变压器分别分支出两条常用母线，在其中的一条发电机辅机用电源系统的一条常用母线上直接连接1台静止型可变频率电源装置的同时，通过MG装置连接1台静止型可变频率电源装置，在同一发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置；在另外的一条发电机辅机用电源系统的1条常用母线上通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置，在同一发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接2台再循环泵。
5.如权利要求1所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：从自用主电源系统分支出的2条发电机辅机用电源系统，从上述各发电机辅机用电源系统通过自用变压器分别分支出两条常用母线，在其中的一条发电机辅机用电源系统的一条常用母线上通过MG装置连接2台静止型可变频率电源装置，在同一发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；在另外的一条发电机辅机用电源系统的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置，在同一发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接2台再循环泵。
6.如权利要求1所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：从自用主电源系统分支出的2条发电机辅机用电源系统，从上述各发电机辅机用电源系统通过自用变压器分别分支出两条常用母线；在其中的一条发电机辅机用电源系统的一条常用母线上通过MG装置连接2台静止型可变频率电源装置，在同一发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置；在另外的一条发电机辅机用电源系统的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置，在同一发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接2台再循环泵。
7.一种反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于包括：从自用主电源系统分支出第1发电机辅机用电源系统和第2发电机辅机用电源系统；设有从独立电源导出的第1起动电源系统和第2起动电源系统，其中，上述第1起动电源通过断路器连接在上述第1发电机辅机用电源系统上，上述第2起动电源系统通过断路器连接在上述第2发电机辅机用电源系统上；从上述第1及第2发电机辅机用电源系统通过自用变压器分别分支出两条常用母线；从上述第1及第2起动电源系统通过起动用变压器分别分支出两条共用母线；在上述第1发电机辅机用电源系统的一条常用母线上通过MG装置连接1台静止型可变频率电源装置，同时，在余下的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置；上述第2发电机辅机用电源系统的一条常用母线上通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置，同时，在余下的1条常用母线上直接连接一台静止型可变频率电源系统装置；至少在上述第1或第2起动电源系统之一的一条共用母线上连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接2台再循环泵。
8.如权利要求7所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：上述第2发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上也通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；以及在上述第2起动电源系统的一条共用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置。
9.如权利要求7所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：在上述第2发电机辅机用电源系统的余下的1条常用母线上也通过MG装置连接一台静止型可变频率电源装置；在上述第1起动电源系统的一条共用母线上直接连接一台静止型可变频率电源装置。
10.如权利要求7所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：所述第1起动电源的一条共用母线上通过MG装置连接1台静止型可变频率电源装置。
11.一种反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：在一条常用母线上至少连接一台MG装置；在上述各MG装置上分别连接多台静止型可变频率电源装置；以及在上述各台静止型可变频率电源装置上分别连接至少一台再循环泵。
12.如权利要求11所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：从自用主电源系统、或者从由自用主电源系统分支出的发电机辅机用电源系统通过自用变压器至少分支出1条常用母线；在上述常用母线上至少连接3台MG装置为一整体；在上述各MG装置上至少连接一台静止型可变频率电源装置，在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接一台再循环泵。
13.如权利要求12所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接多台再循环泵。
14.如权利要求11所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：从自用主电源系统、或者从由自用主电源系统分支出的发电机辅机用电源系统通过自用变压器至少分支出1条常用母线；在上述的常用母线上至少连接2台MG装置为一个整体；在上述各MG装置上至少分别连接一台静止型可变频率电源装置，在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接1台再循环泵的同时；在上述的常用母线上直接连接2台静止型可变频率电源装置为一整体；在上述各静止型可变频率电源装置上分别连接至少一台再循环泵。
15.如权利要求14所述的反应堆冷却剂再循环泵驱动用电源系统，其特征在于：上述各MG装置上至少分别连接1台静止型可变频率电源装置，以及在上述各静止型可变频率电源装置上分别至少连接1台再循环泵。
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