CN112818480A - 压扭组合作用下横撑极限强度计算方法 - Google Patents

压扭组合作用下横撑极限强度计算方法 Download PDF

Info

Publication number
CN112818480A
CN112818480A CN202110060130.4A CN202110060130A CN112818480A CN 112818480 A CN112818480 A CN 112818480A CN 202110060130 A CN202110060130 A CN 202110060130A CN 112818480 A CN112818480 A CN 112818480A
Authority
CN
China
Prior art keywords
cross
ultimate
plate
torsion
bent plate
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN202110060130.4A
Other languages
English (en)
Other versions
CN112818480B (zh
Inventor
吴剑国
黄烨斐
李钧晖
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Zhejiang University of Technology ZJUT
Original Assignee
Zhejiang University of Technology ZJUT
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Zhejiang University of Technology ZJUT filed Critical Zhejiang University of Technology ZJUT
Priority to CN202110060130.4A priority Critical patent/CN112818480B/zh
Publication of CN112818480A publication Critical patent/CN112818480A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN112818480B publication Critical patent/CN112818480B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/10—Geometric CAD
    • G06F30/17—Mechanical parametric or variational design
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F30/00—Computer-aided design [CAD]
    • G06F30/20—Design optimisation, verification or simulation
    • G06F30/23—Design optimisation, verification or simulation using finite element methods [FEM] or finite difference methods [FDM]
    • G—PHYSICS
    • G06—COMPUTING; CALCULATING OR COUNTING
    • G06F—ELECTRIC DIGITAL DATA PROCESSING
    • G06F2119/00—Details relating to the type or aim of the analysis or the optimisation
    • G06F2119/14—Force analysis or force optimisation, e.g. static or dynamic forces

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Theoretical Computer Science (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Evolutionary Computation (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Computer Hardware Design (AREA)
  • Computational Mathematics (AREA)
  • Mathematical Analysis (AREA)
  • Mathematical Optimization (AREA)
  • Pure & Applied Mathematics (AREA)
  • Buildings Adapted To Withstand Abnormal External Influences (AREA)
  • Joining Of Building Structures In Genera (AREA)

Abstract

一种压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，包括以下步骤：步骤S1，根据荷载类型的不同，将横撑截面离散成一系列无相互作用的独立压杆、十字架、曲板单元：步骤S2，按照受压单元的极限强度和尺寸，计算十字架、加强筋的极限轴向受压承载力；步骤S3，考虑施加轴向压力的大小，计算曲板单元的剪切极限强度；步骤S4，根据S3得到外围曲板的极限受剪承载力，计算得到横撑的受扭极限承载力；步骤S5，针对不同的压力，重复步骤S3、S4，获得压扭组合荷载下极限强度的包络线。本发明有效确定压扭组合作用下横撑极限强度。

Description

压扭组合作用下横撑极限强度计算方法
技术领域
本发明涉及海洋工程结构设计领域，提出了一种海洋平台横撑在压扭组合下极限强度的简化计算方法，该方法在保证精度的同时，能大幅度提高计算效率，为海洋平台、超大型海洋浮体的横撑结构设计提供了支撑。
背景技术
横撑作为超大型海洋浮体的连接结构，在海洋风浪流共同作用下存在多种破坏模式，其在组合荷载下的极限强度是业界关心的热点问题。目前对于组合荷载的研究主要集中在船体梁上，主要包括船体梁在弯剪扭及其组合作用下的极限强度，以及船体梁在弯矩和局部荷载作用下的极限强度等。目前国内外关于超大型浮体结构在复杂载荷作用下的结构极限强度研究依然较少，并且用求解横撑截面翘曲函数的方法来计算压扭下横撑极限承载能力的公式十分复杂，对设计计算人员要求较高。鉴此，有必要给出一套高效、简便的组合荷载作用下横撑结构极限强度的计算方法。
发明内容
为了克服已有技术的不足，本发明提供了一种压扭组合作用下横撑极限强度计算方法。
本发明解决其技术问题所采用的技术方案是：
一种压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，包括以下步骤：
步骤S1，根据荷载类型的不同，将横撑截面离散成一系列无相互作用的独立压杆、十字架、曲板单元；
步骤S2，按照受压单元的极限强度和尺寸，计算十字架、加强筋的极限轴向受压承载力；
步骤S3，考虑施加轴向压力的大小，计算曲板单元的剪切极限强度；
步骤S4，根据S3得到外围曲板的极限受剪承载力，计算得到横撑的受扭极限承载力；
步骤S5，针对不同的压力，重复步骤S3、S4，获得压扭组合荷载下极限强度的包络线。
进一步，所述步骤S1中，根据荷载类型的不同，将横撑截面离散成一系列无相互作用的独立压杆、十字架、曲板单元；对轴向压力作用，根据加强筋的位置，将外围曲板离散成扶强材单元，中心十字架为板单元，轴力首先由中间十字架与加强筋承受，当轴力大于十字架和加强筋的极限轴向受压承载力的时，外围曲板才参与承担轴向压力；对扭矩作用，忽略主要支撑构件、扶强材的抗扭能力，仅将其作为曲板单元的支撑，只考虑外围曲板受扭，将两个加强筋中间的曲板作为曲板单元。
再进一步，所述步骤S2中，按照受压单元的极限强度和尺寸，计算十字架、加强筋的极限轴向受压承载力。
十字架的极限轴向受压承载力计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000021
式中，ti为第i个板格净厚度，mm；bi为第i个板格宽度，mm；n为十字架所划分的板格数目，σcxi为第i板格的极限受压强度；
四边简支板格受压屈曲的计算公式如下(为简便起见，略去下标i)：
σcx＝CxReH-P (2)
式中，Cx为屈曲折减因子，有：
Figure BDA0002902057490000031
ψ为应力比，取1；λ为板格的参考长细比，有：
Figure BDA0002902057490000032
λc为板格的临界长细比，有：
Figure BDA0002902057490000033
K为屈曲因子，有：
Figure BDA0002902057490000034
σE为板格的参考应力，N/mm2；
Figure BDA0002902057490000035
式中，E为材料弹性模量，N/mm2；其他符号含义见公式(1)；
加强筋极限轴向受压承载力计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000036
式中，A1i为第i个加强筋的横截面面积，σc1i为第i个加强筋的受压极限强度，计算公式如下(为简便期间，略去下标i)：
Figure BDA0002902057490000037
其中ReH-p为材料的屈服强度，σE为扶强材欧拉屈曲临界应力，计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000041
式中E为材料弹性模量，I为惯性矩，A为横截面面积，L为计算长度。
所述步骤S3中，考虑施加轴向压力的大小，计算曲板单元的剪切极限强度；
若F＜F1+F2，认为轴向压力完全由十字架和加强筋承担，不考虑轴力对曲板扭转极限强度的影响，即曲板所受压应力σax＝0；
若F＞F1+F2，认为轴向压力由十字架和加强筋承担轴力为F1，此时曲板所受压应力σax为：
Figure BDA0002902057490000042
其中A为曲板的总面积，此时应考虑正应力对曲板剪切极限强度折减，组合荷载下曲板极限强度计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000043
式中，Cax曲板板格的屈曲折减因子，计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000044
式中，λ为曲板的长细比，同公式(4)，其中σE为曲板板格的临界应力，K为曲板屈曲因子，计算公式如下所示：
Figure BDA0002902057490000045
Figure BDA0002902057490000051
其中R为曲板的半径，tp为曲板的净厚度，d为曲板的长度。
所述步骤S4中，根据S3得到外围曲板的极限受剪承载力，计算得到横撑的受扭极限承载力。
横撑受扭极限承载力计算公式如下所示：
Figure BDA0002902057490000052
式中，n为截面的板格单元数；τcri为第i个板格的极限剪切强度；li分别为第i个板格截面内的长度；ti分别为第i个板格的厚度；di分别为第i个板格到薄壁梁横剖面形心的距离。
所述步骤S5中，针对不同的压力，重复步骤3、4，获得压扭组合荷载下极限强度的包络线。
本发明的有益效果主要表现在：将本发明应用于计算横撑在压扭组合下的极限强度。针对某超大型浮体撑杆结构进行了压扭极限强度的分析，并与试验及有限元结果进行了对比。结果表明，所提方法在保证精度的同时，能大幅度提高计算效率，为超大型海洋浮体的横撑结构设计提供了支撑。
附图说明
图1是压扭组合作用下横撑极限强度计算方法的流程图。
图2是迭代计算流程图。
图3是撑杆结构示意图，(a)表示布置图，(b)表示横撑有限元模型。
图4是单元划分示意图，(a)是受压单元划分，(b)是受扭单元划分。
图5是压扭组合作用下横撑极限强度的对比。
具体实施方式
下面结合附图对本发明作进一步描述。
参照图1，一种压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，包括以下步骤：
步骤S1，根据荷载类型的不同，将横撑截面离散成一系列无相互作用的独立压杆、十字架、曲板单元；
步骤S2，按照受压单元的极限强度和尺寸，计算十字架、加强筋的极限轴向受压承载力；
步骤S3，考虑施加轴向压力的大小，计算曲板单元的剪切极限强度；
步骤S4，根据S3得到外围曲板的极限受剪承载力，计算得到横撑的受扭极限承载力；
步骤S5，针对不同的压力，重复步骤S3、S4，获得压扭组合荷载下极限强度的包络线。
进一步，所述步骤S1中，根据荷载类型的不同，将横撑截面离散成一系列无相互作用的独立压杆、十字架、曲板单元；对轴向压力作用，根据加强筋的位置，将外围曲板离散成扶强材单元，中心十字架为板单元，轴力首先由中间十字架与加强筋承受，当轴力大于十字架和加强筋的极限轴向受压承载力的时，外围曲板才参与承担轴向压力；对扭矩作用，忽略主要支撑构件、扶强材的抗扭能力，仅将其作为曲板单元的支撑，只考虑外围曲板受扭，将两个加强筋中间的曲板作为曲板单元。
再进一步，所述步骤S2中，按照受压单元的极限强度和尺寸，计算十字架、加强筋的极限轴向受压承载力。
十字架的极限轴向受压承载力计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000071
式中，ti为第i个板格净厚度，mm；bi为第i个板格宽度，mm；n为十字架所划分的板格数目，σcxi为第i板格的极限受压强度；
四边简支板格受压屈曲的计算公式如下(为简便起见，略去下标i)：
σcx＝CxReH-P (2)
式中，Cx为屈曲折减因子，有：
Figure BDA0002902057490000072
ψ为应力比，取1；λ为板格的参考长细比，有：
Figure BDA0002902057490000073
λc为板格的临界长细比，有：
Figure BDA0002902057490000074
K为屈曲因子，有：
Figure BDA0002902057490000075
σE为板格的参考应力，N/mm2；
Figure BDA0002902057490000076
式中，E为材料弹性模量，N/mm2；其他符号含义见公式(1)；
加强筋极限轴向受压承载力计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000081
式中，A1i为第i个加强筋的横截面面积，σc1i为第i个加强筋的受压极限强度，计算公式如下(为简便期间，略去下标i)：
Figure BDA0002902057490000082
其中ReH-p为材料的屈服强度，σE为扶强材欧拉屈曲临界应力，计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000083
式中E为材料弹性模量，I为惯性矩，A为横截面面积，L为计算长度。
所述步骤S3中，考虑施加轴向压力的大小，计算曲板单元的剪切极限强度；
若F＜F1+F2，认为轴向压力完全由十字架和加强筋承担，不考虑轴力对曲板扭转极限强度的影响，即曲板所受压应力σax＝0；
若F＞F1+F2，认为轴向压力由十字架和加强筋承担轴力为F1，此时曲板所受压应力σax为：
Figure BDA0002902057490000084
其中A为曲板的总面积，此时应考虑正应力对曲板剪切极限强度折减，组合荷载下曲板极限强度计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000085
式中，Cax曲板板格的屈曲折减因子，计算公式如下：
Figure BDA0002902057490000091
式中，λ为曲板的长细比，同公式(4)，其中σE为曲板板格的临界应力，K为曲板屈曲因子，计算公式如下所示：
Figure BDA0002902057490000092
Figure BDA0002902057490000093
其中R为曲板的半径，tp为曲板的净厚度，d为曲板的长度。
所述步骤S4中，根据S3得到外围曲板的极限受剪承载力，计算得到横撑的受扭极限承载力。
横撑受扭极限承载力计算公式如下所示：
Figure BDA0002902057490000094
式中，n为截面的板格单元数；τcri为第i个板格的极限剪切强度；li分别为第i个板格截面内的长度；ti分别为第i个板格的厚度；di分别为第i个板格到薄壁梁横剖面形心的距离。
所述步骤S5中，针对不同的压力，重复步骤3、4，获得压扭组合荷载下极限强度的包络线。
参照说明书附图中的图3撑杆结构示意图，图4单元划分示意图，图5压扭组合作用下横撑极限强度的对比。
本说明书的实施例所述的内容仅仅是对发明构思的实现形式的列举，仅作说明用途。本发明的保护范围不应当被视为仅限于本实施例所陈述的具体形式，本发明的保护范围也及于本领域的普通技术人员根据本发明构思所能想到的等同技术手段。

Claims (6)

1.一种压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，其特征在于，所述方法包括以下步骤：
步骤S1，根据荷载类型的不同，将横撑截面离散成一系列无相互作用的独立压杆、十字架、曲板单元；
步骤S2，按照受压单元的极限强度和尺寸，计算十字架、加强筋的极限轴向受压承载力；
步骤S3，考虑施加轴向压力的大小，计算曲板单元的剪切极限强度；
步骤S4，根据S3得到外围曲板的极限受剪承载力，计算得到横撑的受扭极限承载力；
步骤S5，针对不同的压力，重复步骤S3、S4，获得压扭组合荷载下极限强度的包络线。
2.如权利要求1所述的压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，其特征在于，所述步骤S1中，根据荷载类型的不同，将横撑截面离散成一系列无相互作用的独立压杆、十字架、曲板单元；对轴向压力作用，根据加强筋的位置，将外围曲板离散成扶强材单元，中心十字架为板单元，轴力首先由中间十字架与加强筋承受，当轴力大于十字架和加强筋的极限轴向受压承载力的时，外围曲板才参与承担轴向压力；对扭矩作用，忽略主要支撑构件、扶强材的抗扭能力，仅将其作为曲板单元的支撑，只考虑外围曲板受扭，将两个加强筋中间的曲板作为曲板单元。
3.如权利要求1或2所述的压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，其特征在于，所述步骤S2中，按照受压单元的极限强度和尺寸，计算十字架、加强筋的极限轴向受压承载力；
十字架的极限轴向受压承载力计算公式如下：
Figure FDA0002902057480000011
式中，ti为第i个板格净厚度，mm；bi为第i个板格宽度，mm；n为十字架所划分的板格数目，σcxi为第i板格的极限受压强度；
四边简支板格受压屈曲的计算公式如下：
σcx＝CxReH-P (2)
式中，Cx为屈曲折减因子，有：
Figure FDA0002902057480000021
ψ为应力比，取1；λ为板格的参考长细比，有：
Figure FDA0002902057480000022
λc为板格的临界长细比，有：
Figure FDA0002902057480000023
K为屈曲因子，有：
Figure FDA0002902057480000024
σE为板格的参考应力，N/mm2；
Figure FDA0002902057480000025
式中，E为材料弹性模量，N/mm2；其他符号含义见公式(1)；
加强筋极限轴向受压承载力计算公式如下：
Figure FDA0002902057480000026
式中，A1i为第i个加强筋的横截面面积，σc1i为第i个加强筋的受压极限强度，计算公式如下(为简便期间，略去下标i)：
Figure FDA0002902057480000027
其中ReH-p为材料的屈服强度，σE为扶强材欧拉屈曲临界应力，计算公式如下：
Figure FDA0002902057480000028
式中E为材料弹性模量，I为惯性矩，A为横截面面积，L为计算长度。
4.如权利要求1或2所述的压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，其特征在于，所述步骤S3中，考虑施加轴向压力的大小，计算曲板单元的剪切极限强度；
若F＜F1+F2，认为轴向压力完全由十字架和加强筋承担，不考虑轴力对曲板扭转极限强度的影响，即曲板所受压应力σax＝0；
若F＞F1+F2，认为轴向压力由十字架和加强筋承担轴力为F1，此时曲板所受压应力σax为：
Figure FDA0002902057480000031
其中A为曲板的总面积，此时应考虑正应力对曲板剪切极限强度折减，组合荷载下曲板极限强度计算公式如下：
Figure FDA0002902057480000032
式中，Cax曲板板格的屈曲折减因子，计算公式如下：
Figure FDA0002902057480000033
式中，λ为曲板的长细比，同公式(4)，其中σE为曲板板格的临界应力，K为曲板屈曲因子，计算公式如下所示：
Figure FDA0002902057480000034
Figure FDA0002902057480000035
其中R为曲板的半径，tp为曲板的净厚度，d为曲板的长度。
5.如权利要求1或2所述的压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，其特征在于，所述步骤S4中，根据S3得到外围曲板的极限受剪承载力，计算得到横撑的受扭极限承载力；
横撑受扭极限承载力计算公式如下所示：
Figure FDA0002902057480000041
式中，n为截面的板格单元数；τcri为第i个板格的极限剪切强度；
li分别为第i个板格截面内的长度；ti分别为第i个板格的厚度；di分别为第i个板格到薄壁梁横剖面形心的距离。
6.如权利要求1或2所述的压扭组合作用下横撑极限强度计算方法，其特征在于，所述步骤S5中，针对不同的压力，重复步骤3、4，获得压扭组合荷载下极限强度的包络线。
CN202110060130.4A 2021-01-18 2021-01-18 压扭组合作用下横撑极限强度计算方法 Active CN112818480B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110060130.4A CN112818480B (zh) 2021-01-18 2021-01-18 压扭组合作用下横撑极限强度计算方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN202110060130.4A CN112818480B (zh) 2021-01-18 2021-01-18 压扭组合作用下横撑极限强度计算方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN112818480A true CN112818480A (zh) 2021-05-18
CN112818480B CN112818480B (zh) 2024-06-18

Family

ID=75869490

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN202110060130.4A Active CN112818480B (zh) 2021-01-18 2021-01-18 压扭组合作用下横撑极限强度计算方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN112818480B (zh)

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103093067A (zh) * 2011-10-27 2013-05-08 中集船舶海洋工程设计研究院有限公司 自升式海洋平台的风险评估方法
WO2013120264A1 (zh) * 2012-02-16 2013-08-22 Wong Calos 支撑海上风机、桥梁、海洋建筑物的浮力支撑固定平台
CN110162881A (zh) * 2019-05-22 2019-08-23 中国船舶工业集团公司第七0八研究所 一种弯剪扭组合下船舯结构极限承载能力的确定方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103093067A (zh) * 2011-10-27 2013-05-08 中集船舶海洋工程设计研究院有限公司 自升式海洋平台的风险评估方法
WO2013120264A1 (zh) * 2012-02-16 2013-08-22 Wong Calos 支撑海上风机、桥梁、海洋建筑物的浮力支撑固定平台
CN110162881A (zh) * 2019-05-22 2019-08-23 中国船舶工业集团公司第七0八研究所 一种弯剪扭组合下船舯结构极限承载能力的确定方法

Non-Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
刘昆等: "半潜式钻井平台撑杆结构极限承载力数值仿真计算", 江苏科技大学学报(自然科学版), vol. 26, no. 5, 15 October 2012 (2012-10-15), pages 430 - 433 *
李晓文等: "船舶复合材料加筋板屈曲和后屈曲行为研究", 中国造船, vol. 61, no. 3, 30 September 2020 (2020-09-30), pages 186 - 194 *
林莉等: "超大型油船VLCC的结构设计和强度", 船舶, no. 1, 25 February 2003 (2003-02-25), pages 30 - 34 *
胡毓仁等: "纵向受压加筋板架有侧向压力时加强筋的扭转屈曲", 上海交通大学学报, no. 12, 30 December 2000 (2000-12-30), pages 1717 - 1722 *
赵南等: "联合载荷作用下撑杆结构极限强度研究", 船舶力学, vol. 23, no. 4, 15 April 2019 (2019-04-15), pages 439 - 447 *
陆亚兵;王德禹: "双向受压裂纹板剩余极限强度分析", 中国舰船研究, vol. 12, no. 5, 26 September 2017 (2017-09-26), pages 75 - 83 *
顾海英等: "超大型浮体横撑结构极限强度分析", 船舶力学, vol. 22, no. 7, 15 July 2018 (2018-07-15), pages 845 - 856 *

Also Published As

Publication number Publication date
CN112818480B (zh) 2024-06-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101220616B (zh) 加劲钢套筒屈曲约束支撑构件
Ren et al. Evaluation of double-and triple-coupled triggering mechanisms to improve crashworthiness of composite tubes
Goggins et al. Experimental cyclic response of cold-formed hollow steel bracing members
CN108009323B (zh) 一种基于多工况失效载荷的复合材料结构不确定优化方法
Ding et al. Comparative study of stirrup-confined circular concrete-filled steel tubular stub columns under axial loading
CN110837690B (zh) 蜂窝结构非线性本构关系的建立方法、介质和设备
Jeyakrishnan et al. Studies on buckling behavior of honeycomb sandwich panel
CN112818480A (zh) 压扭组合作用下横撑极限强度计算方法
Osman et al. Large Deflection of Composite Beams
Hwang et al. Seismic behavior of gable frame consisting of tapered members
CN103207206A (zh) 压弯钢构件的临界温度计算方法
CN204199472U (zh) 一种全钢双核芯板式防屈曲支撑结构
CN113882732B (zh) 一种sma弹簧-x型钢板复合式阻尼器
Romero et al. Bending resistance of steel‐timber composite (STC) beams: analytical vs. numerical investigations
CN216587111U (zh) 一种多孔组合高延性金属阻尼器
Choudhury Static analysis of laminated composite structures by finite element and semi-analytical methods
CN115596793B (zh) 一种具有多步形变效应的负泊松比蜂窝超材料
CN113137106B (zh) 延性框架支撑结构
CN111783206B (zh) 基于加劲肋门槛刚度的钢板剪力墙的失稳模式判别方法
Salim et al. Stiffening and Strengthening of Deteriorated Cellular Beams by Local Post-Tensioning
Alemayehu et al. Flange Local Buckling Behaviour of All-Steel Buckling Restrained Brace with H-Section Core
CN110670934A (zh) 可避免微振疲劳损伤的耗能支撑装置
Rudreshkumar AN ANALYTICAL STUDY OF FLUTED CONCRETE FILLED STEEL TUBULAR COLUMNS
Elgaaly Plate and box girders
Luo et al. Cyclic behavior test of a new double-arch steel gate

Legal Events

Date Code Title Description
PB01 Publication
PB01 Publication
SE01 Entry into force of request for substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
GR01 Patent grant