CN112648956B - 一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法 - Google Patents
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Abstract
一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，用于空间多自由度展开机构空间相对位姿的调试，通过联合标定、基准转移、实时测量，可极大提高空间展开机构空间六自由度位姿的调试效率。本方法首先将被测对象的坐标系和立方镜坐标系进行“三坐标+经纬仪”联合标定，通过基准转换，将不易被观测的产品坐标系转换至易观测的立方镜上；再通过多台经纬仪构建联合测量系统，在线实时准直立方镜十字刻线；并通过已经预置的经纬仪理论位姿参数，实时获得立方镜实际位姿六个变量与理论位姿六个变量之间的偏差，从而精确指导空间展开机构的六自由度位姿调试过程。
Description
技术领域
本发明涉及空间展开机构产品的装调，具体涉及一种用于空间展开机构六自由度空间位姿的测量及调试方法，属于卫星结构与机构分系统精密测量与装配技术领域。
背景技术
随着航天技术的快速发展，空间机械臂、大型可展开天线等空间多自由度展开机构产品正在航天器上得到越来越广泛的应用。例如空间机械臂是深入开展载人航天活动必不可少的工具，它在空间站系统中承担着舱段捕获与转移、仪器设备转移与安装、辅助航天员作业等功能，安装在空间站外壁上，用于按照任务管理系统发出的指令完成相应的动作和任务。再如某天线展开臂是大口径环形天线与卫星平台之间的连接部件，在空间环境中该展开臂需带动环形天线伸展到指定位置，并保持环形天线的指向精度，同时隔离卫星和环形天线间的相互扰动。
空间多自由度展开机构通常具有尺寸大、精度高、展开轨迹复杂的特点，它们的作用是按照既定要求展开至空间指定位置，因此对空间多自由度展开机构末端的指向精度有较高要求，在地面装配阶段需要实现其空间六个自由度的高精度调节。
空间展开机构的指向精度通常用三个位移(X、Y、Z)、三个角度(RX、RY、RZ)的坐标转换矩阵进行表示。而这六个变量是相互耦合的，一个变量的改变可能引起所有量的变化。因此，如何精确控制每个变量的调节顺序和大小，是空间多自由度展开机构装配精度调节的一大难点。同时，由于空间展开机构的外形结构比较复杂，被观测的机械坐标系往往会被遮挡或覆盖，而且存在小基准测量大尺寸问题，导致测调效率低、精度差。此外，在空间展开机构的装配与测试中，采用“测量-调整-测量”的事后评价的检测方法：通过测量，解算装配组件实际位置及姿态；通过分析，计算出组件待调整方向及调整量，采取相应措施；接着再测量，再分析，再调整。。。，逐步逼近理想状态，直至满足要求，因此测量和调整操作完全分离，调整操作的不可控性，导致实际装配过程中，特别是在接近理想状态时，实际状态在理想值附近往复波动，反复调整次数多，现有测调方法对操作过程的指导性差，装配效率低。
发明内容
本发明的目的是：为了克服现有技术的不足，提出的一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，能够实现空间多自由度展开机构的六自由度高精度测量及精确调节，可显著提高空间多自由展开机构空间位姿的装配效率，提升航天器空间展开机构产品的装调技术水平。
本发明的技术解决方案是：
一种基于联合标定的的空间位姿实时测调方法，步骤如下：
(1)在待测调空间展开机构的零件A上安装十字立方镜L1，在待测调空间展开机构的零件B上安装十字立方镜L2；
(2)将三坐标测量仪和经纬仪分别采集同一公共点数据，使两种测量设备统一到同一个测量坐标系下；
(3)用三坐标测量仪在所述测量坐标系下对零件A的基准坐标系O1和立方镜L1坐标系进行标定，获得基准坐标系O1相对于立方镜L1坐标系的坐标转换关系W1，用三坐标测量仪对零件B的基准坐标系O2和立方镜L2坐标系进行标定，获得基准坐标系O2相对于立方镜L2坐标系的坐标转换关系W2；
(4)根据基准坐标系O2相对于基准坐标系O1的理论坐标转换关系W0以及步骤(3)中得到的坐标转换关系W1和W2，计算获得立方镜L2坐标系相对于立方镜L1坐标系的理论坐标转换关系W0’；
(5)在步骤(2)建立好的测量坐标系下，利用四台经纬仪构建空间测量系统，对十字立方镜L1和十字立方镜L2进行准直测量，获得当前状态下十字立方镜L2相对于十字立方镜L1的实测坐标转换关系W3；
(6)将实测坐标转换关系W3与步骤(4)中得到的理论坐标转换关系W0’进行比对，获得当前状态下的十字立方镜L1和十字立方镜L2之间的位移偏差和角度偏差；
(7)根据步骤(4)中得到的理论坐标转换关系W0’，得到瞄准十字立方镜L2的经纬仪仪器的理论状态参数，并根据该理论状态参数对该经纬仪仪器的角度和距离进行预置；
(8)将步骤(7)中预置参数的经纬仪的监测数据传输至计算机上，由计算机显示出十字立方镜L2的十字刻线的理论位置，同时给出当前状态下十字立方镜L2的十字刻线的实际位置，并确定出调整方向和调整量；
(9)保持零件A不动，根据步骤(8)获得的调整方向和调整量对零件B进行调试，调试过程，经纬仪始终监测零件B上十字立方镜L2的十字刻线变化，当两个十字刻线完全重合时则调整结束；
(10)用四台经纬仪重新对十字立方镜L1和十字立方镜L2进行准直，从而得到十字立方镜L1和十字立方镜L2最终状态的坐标转换关系W4；
(11)利用步骤(10)中得到的坐标转换关系W4，以及步骤(3)中测得的W1和W2，计算得出零件B的基准坐标系O2相对于零件A的基准坐标系O1的最终实测空间坐标转换关系W5；
(12)将步骤(11)得到的坐标转换关系W5与理论值W0进行对比，得到零件A和零件B之间的位移偏差和角度偏差。
进一步的，所述步骤(4)计算公式为：
W0'＝W0×W1×W2-1
进一步的，所述步骤(11)计算公式为：
W5＝W2×W4×W1-1
进一步的，所述基准坐标系O1具体定义为：
以零件A表面设置的基准孔O为坐标原点,以平行于零件A短边朝外的方向为X向，以平行于零件A长边朝外的方向为Y向，再按右手定则确立Z向。
进一步的，所述立方镜L1坐标系具体定义为：
以立方镜L1的中心为坐标原点，选择一个被准直面，以该面的法向为X向，相邻面的面法向为Y向，再按右手定则确立Z向。
进一步的，所述基准坐标系O2具体定义为：
以零件B表面设置的基准孔R为坐标原点,以平行于零件B短边朝外的方向为X向，以平行于零件B长边朝外的方向为Y向，再按右手定则确立Z向。
进一步的，所述立方镜L2坐标系具体定义为：
以立方镜L2的中心为坐标原点，选择一个被准直面，以该面的法向为X向，相邻面的面法向为Y向，再按右手定则确立Z向。
进一步的，基准坐标系O2相对于基准坐标系O1的理论坐标转换关系W0为已知。
进一步的，所述利用四台经纬仪构建空间测量系统，具体的构建方式如下：
将经纬仪T1放置在立方镜L1附近，确保立方镜L1正面能够在经纬仪T1的视场范围内；
将经纬仪T2放置在立方镜L1附近，确保立方镜L1侧面能够在经纬仪T2的视场范围内；
将经纬仪T3放置在立方镜L2附近，确保立方镜L2正面能够在经纬仪T3的视场范围内；
将经纬仪T4放置在立方镜L2附近，确保立方镜L2侧面能够在经纬仪T4的视场范围内；
将经纬仪T1、T2、T3、T4两两互相准直，获得四台经纬仪相互间的角度关系，再通用经纬仪T1和T3瞄准长度确定的标尺，从而构建出可测量角度和位移的空间测量系统。
本发明与现有技术相比的有益效果是：
(1)本发明采用高精度基准转换技术，降低了测量误差，解决了小基准测量大尺寸误差放大的问题。
(2)本发明构建了一套三坐标、经纬仪联合标定系统，可实现复杂结构大范围的高精度标定。
(3)本发明改变了空间展开机构六自由度位姿装调时，先测后调、调测分离的思路，通过测量系统的实时监测，能够实时给出六个自由度单变量的偏差值及偏差方向，切实提升了空间展开机构的六自由度装调效率。
附图说明
图1为本发明方法流程图。
图2为经纬仪准直原理图。
图3为实时监测指导原理图。
具体实施方式
下面结合附图和实施例对本发明的具体实施方式进行进一步的详细描述。
如图1所示，本发明给出一种基于联合标定的的空间位姿实时测调方法，步骤如下：
(1)在待测调空间展开机构的零件A上安装十字立方镜L1，在待测调空间展开机构的零件B上安装十字立方镜L2；
(2)将三坐标测量仪和经纬仪分别采集同一公共点数据，使两种测量设备统一到同一个测量坐标系下；
(3)用三坐标测量仪在所述测量坐标系下对零件A的基准坐标系O1和立方镜L1坐标系进行标定，获得基准坐标系O1相对于立方镜L1坐标系的坐标转换关系W1，用三坐标测量仪对零件B的基准坐标系O2和立方镜L2坐标系进行标定，获得基准坐标系O2相对于立方镜L2坐标系的坐标转换关系W2；
所述基准坐标系O1具体定义为：以零件A表面的基准孔O为坐标原点,以平行于短边朝外的方向为X向，以平行于长边朝外的方向为Y向，再按右手定则确立Z向。
所述立方镜L1坐标系具体定义为：以立方镜L1的中心为坐标原点，选择一个被准直面，以该面的法向为X向，相邻面的面法向为Y向，再按右手定则确立Z向。
所述基准坐标系O2具体定义为：以零件B表面的基准孔R为坐标原点,以平行于短边朝外的方向为X向，以平行于长边朝外的方向为Y向，再按右手定则确立Z向。
所述立方镜L2坐标系具体定义为：以立方镜L2的中心为坐标原点，选择一个被准直面，以该面的法向为X向，相邻面的面法向为Y向，再按右手定则确立Z向。
(4)根据基准坐标系O2相对于基准坐标系O1的理论坐标转换关系W0以及步骤(3)中得到的坐标转换关系W1和W2，计算获得立方镜L2坐标系相对于立方镜L1坐标系的理论坐标转换关系W0’；
计算公式为：
W0'＝W0×W1×W2-1
基准坐标系O2相对于基准坐标系O1的理论坐标转换关系W0为已知。
(5)在步骤(2)建立好的测量坐标系下，利用四台经纬仪构建空间测量系统，对十字立方镜L1和十字立方镜L2进行准直测量，获得当前状态下十字立方镜L2相对于十字立方镜L1的实测坐标转换关系W3；
如图2所示，利用四台经纬仪构建空间测量系统，具体的构建方式如下：
将经纬仪T1放置在立方镜L1附近，确保立方镜L1正面能够在经纬仪的视场范围内；
将经纬仪T2放置在立方镜L1附近，确保立方镜L1侧面能够在经纬仪的视场范围内；
将经纬仪T3放置在立方镜L2附近，确保立方镜L2正面能够在经纬仪的视场范围内；
将经纬仪T4放置在立方镜L2附近，确保立方镜L2侧面能够在经纬仪的视场范围内；
将经纬仪T1、T2、T3、T4两两互相准直，获得四台经纬仪相互间的角度关系，再通用经纬仪T1和T3瞄准长度确定的标尺，从而构建出可测量角度和位移的空间测量系统。
(6)将实测坐标转换关系W3与步骤(4)中得到的理论坐标转换关系W0’进行比对，获得当前状态下的十字立方镜L1和十字立方镜L2之间的位移偏差和角度偏差；
(7)根据步骤(4)中得到的理论坐标转换关系W0’，得到瞄准十字立方镜L2的经纬仪仪器的理论状态参数，并根据该理论状态参数对该经纬仪仪器的角度和距离进行预置；
(8)将步骤(7)中预置参数的经纬仪的监测数据传输至计算机上，由计算机显示出十字立方镜L2的十字刻线的理论位置，如图3所示，同时给出当前状态下十字立方镜L2的十字刻线的实际位置，并确定出调整方向和调整量；
(9)保持零件A不动，根据步骤(8)获得的调整方向和调整量对零件B进行调试，调试过程，经纬仪始终监测零件B上十字立方镜L2的十字刻线变化，当两个十字刻线完全重合时则调整结束；
(10)用四台经纬仪重新对十字立方镜L1和十字立方镜L2进行准直，从而得到十字立方镜L1和十字立方镜L2最终状态的坐标转换关系W4；
(11)利用步骤(10)中得到的坐标转换关系W4，以及步骤(3)中测得的W1和W2，计算得出零件B的基准坐标系O2相对于零件A的基准坐标系O1的最终实测空间坐标转换关系W5；
计算公式为：
W5＝W2×W4×W1-1
(12)将步骤(11)得到的坐标转换关系W5与理论值W0进行对比，得到零件A和零件B之间的位移偏差和角度偏差。
实施例：
某大型空间展开机构包含一个根部展开关节A和一个末端展开关节B，在装配环节要求末端展开关节B输出端面的坐标系相对于根部展开关节A安装端面的坐标系的在空间满足某六自由度(RX、RY、RZ；X、Y、Z)坐标关系(W0)要求，且RX、RY、RZ三个方向的角度偏差小于0.02°，X、Y、Z三个方向的位移偏差≤0.5mm。
应用本方法调试的步骤如下：
(1)在根部展开关节A上粘贴十字立方镜L1，在末端展开关节B上合适位置粘贴十字立方镜L2，粘贴位置需确保立方镜L1和L2的观测光路不被遮挡；
(2)将三坐标测量仪和经纬仪分别采集同一公共点数据，使两种测量设备统一到一个测量坐标系下；
(3)用三坐标测量仪在步骤(2)中的测量坐标系下对根部展开关节A安装端面的基准孔坐标系O1和立方镜坐标系L1进行标定，获得O1相对于L1的坐标转换关系W1，用三坐标测量仪对末端展开关节B的基准孔坐标系O2和立方镜坐标系L2进行标定，获得O2相对于L2坐标转换关系W2；
(4)根据已知的O2相对于O1的理论坐标转换关系W0以及步骤(3)中得到的坐标转换关系W1和W2，计算获得L2相对于L1的理论坐标转换关系W0’；
所述步骤(4)计算公式为：
W0'＝W0×W1×W2-1
(5)在步骤(2)建立好的统一坐标系下，利用四台经纬仪构建空间测量系统，如图2所示，对立方镜L1和立方镜L2进行准直测量，获得当前状态下L2相对于L1的实测坐标转换关系W3；
(6)将实测坐标转换关系W3与步骤(4)中得到的理论坐标转换关系W0’进行比对，获得当前状态下的位移偏差和角度偏差；
(7)根据步骤(4)中得到的理论坐标转换关系W0’，得到立方镜L2对应的经纬仪仪器的理论状态参数，并将经纬仪仪器的角度和距离预置为该理论状态；
(8)将步骤(7)中的经纬仪监测数据传输至计算机上，由计算机显示出立方镜L2十字刻线的理论位置，同时给出当前状态下立方镜L2十字刻线的实际位置，并显示出调整方向和调整量，如图3所示；
(9)保持根部展开关节A不动，根据步骤(8)获得的调整方向和调整量指导操作者对末端展开关节B进行调试，调试过程，经纬仪始终监测末端关节B上立方镜L2的十字刻线变化，并实时提醒操作者变化趋势和调整量，当两个十字刻线完全重合时则调整结束；
(10)用四台经纬仪重新对立方镜L1和立方镜L2进行准直，从而得到立方镜L1和立方镜L2最终状态的坐标转换关系W4；
(11)利用步骤(10)中得到的坐标转换关系W4，以及步骤(3)中测得的W1和W2，计算得出末端展开关节B输出端面坐标系O2相对于根部展开关节A安装端面坐标系O1的最终实测空间坐标转换关系W5；
所述步骤(11)计算公式为：
W5＝W2×W4×W1-1
(12)将步骤(11)得到的坐标转换关系W5与理论值W0进行对比，评价偏差是否满足要求。
本发明采用高精度基准转换技术，降低了测量误差，解决了小基准测量大尺寸误差放大的问题。本发明改变了空间展开机构六自由度位姿装调时，先测后调、调测分离的思路，通过测量系统的实时监测，能够实时给出六个自由度单变量的偏差值及偏差方向，切实提升了空间展开机构的六自由度装调效率。
本发明说明书中未作详细描述的内容属于本领域专业技术人员的公知技术。
Claims (8)
1.一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，其特征在于步骤如下：
(1)在待测调空间展开机构的零件A上安装十字立方镜L1，在待测调空间展开机构的零件B上安装十字立方镜L2；
(2)将三坐标测量仪和经纬仪分别采集同一公共点数据，使两种测量设备统一到同一个测量坐标系下；
(3)用三坐标测量仪在所述测量坐标系下对零件A的基准坐标系O1和立方镜L1坐标系进行标定，获得基准坐标系O1相对于立方镜L1坐标系的坐标转换关系W1，用三坐标测量仪对零件B的基准坐标系O2和立方镜L2坐标系进行标定，获得基准坐标系O2相对于立方镜L2坐标系的坐标转换关系W2；
(4)根据基准坐标系O2相对于基准坐标系O1的理论坐标转换关系W0以及步骤(3)中得到的坐标转换关系W1和W2，计算获得立方镜L2坐标系相对于立方镜L1坐标系的理论坐标转换关系W0’；
(5)在步骤(2)建立好的测量坐标系下，利用四台经纬仪构建空间测量系统，对十字立方镜L1和十字立方镜L2进行准直测量，获得当前状态下十字立方镜L2相对于十字立方镜L1的实测坐标转换关系W3；
所述利用四台经纬仪构建空间测量系统，具体的构建方式如下：
将经纬仪T1放置在立方镜L1附近，确保立方镜L1正面能够在经纬仪T1的视场范围内；
将经纬仪T2放置在立方镜L1附近，确保立方镜L1侧面能够在经纬仪T2的视场范围内；
将经纬仪T3放置在立方镜L2附近，确保立方镜L2正面能够在经纬仪T3的视场范围内；
将经纬仪T4放置在立方镜L2附近，确保立方镜L2侧面能够在经纬仪T4的视场范围内；
将经纬仪T1、T2、T3、T4两两互相准直，获得四台经纬仪相互间的角度关系，再令经纬仪T1和T3瞄准长度确定的标尺，从而构建出可测量角度和位移的空间测量系统；
(6)将实测坐标转换关系W3与步骤(4)中得到的理论坐标转换关系W0’进行比对，获得当前状态下的十字立方镜L1和十字立方镜L2之间的位移偏差和角度偏差；
(7)根据步骤(4)中得到的理论坐标转换关系W0’，得到瞄准十字立方镜L2的经纬仪仪器的理论状态参数，并根据该理论状态参数对该经纬仪仪器的角度和距离进行预置；
(8)将步骤(7)中预置参数的经纬仪的监测数据传输至计算机上，由计算机显示出十字立方镜L2的十字刻线的理论位置，同时给出当前状态下十字立方镜L2的十字刻线的实际位置，并确定出调整方向和调整量；
(9)保持零件A不动，根据步骤(8)获得的调整方向和调整量对零件B进行调试，调试过程，经纬仪始终监测零件B上十字立方镜L2的十字刻线变化，当两个十字刻线完全重合时则调整结束；
(10)用四台经纬仪重新对十字立方镜L1和十字立方镜L2进行准直，从而得到十字立方镜L1和十字立方镜L2最终状态的坐标转换关系W4；
(11)利用步骤(10)中得到的坐标转换关系W4，以及步骤(3)中测得的W1和W2，计算得出零件B的基准坐标系O2相对于零件A的基准坐标系O1的最终实测空间坐标转换关系W5；
(12)将步骤(11)得到的坐标转换关系W5与理论值W0进行对比，得到零件A和零件B之间的位移偏差和角度偏差。
2.根据权利要求1所述的一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，其特征在于：所述步骤(4)计算公式为：
W0'＝W0×W1×W2-1。
3.根据权利要求1所述的一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，其特征在于：所述步骤(11)计算公式为：
W5＝W2×W4×W1-1。
4.根据权利要求1所述的一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，其特征在于：所述基准坐标系O1具体定义为：
以零件A表面设置的基准孔O为坐标原点,以平行于零件A短边朝外的方向为X向，以平行于零件A长边朝外的方向为Y向，再按右手定则确立Z向。
5.根据权利要求1所述的一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，其特征在于：所述立方镜L1坐标系具体定义为：
以立方镜L1的中心为坐标原点，选择一个被准直面，以该面的法向为X向，相邻面的面法向为Y向，再按右手定则确立Z向。
6.根据权利要求1所述的一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，其特征在于：所述基准坐标系O2具体定义为：
以零件B表面设置的基准孔R为坐标原点,以平行于零件B短边朝外的方向为X向，以平行于零件B长边朝外的方向为Y向，再按右手定则确立Z向。
7.根据权利要求1所述的一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，其特征在于：所述立方镜L2坐标系具体定义为：
以立方镜L2的中心为坐标原点，选择一个被准直面，以该面的法向为X向，相邻面的面法向为Y向，再按右手定则确立Z向。
8.根据权利要求1所述的一种基于联合标定的空间位姿实时测调方法，其特征在于：基准坐标系O2相对于基准坐标系O1的理论坐标转换关系W0为已知。
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Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6444805A (en) * | 1987-08-14 | 1989-02-17 | Nippon Telegraph & Telephone | Calibrating method of position and posture of pattern projector |
| WO2010069160A1 (zh) * | 2008-12-19 | 2010-06-24 | 中国科学院沈阳自动化研究所 | 一种测量物体六维位姿的装置 |
| CN107639635A (zh) * | 2017-09-30 | 2018-01-30 | 杨聚庆 | 一种机械臂位姿误差标定方法及系统 |
| WO2018090323A1 (zh) * | 2016-11-18 | 2018-05-24 | 深圳配天智能技术研究院有限公司 | 一种坐标系标定方法、系统及装置 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1078703C (zh) * | 1999-07-02 | 2002-01-30 | 清华大学 | 目标空间位置及姿态激光跟踪测量系统及其测量 |
| DE19947674A1 (de) * | 1999-10-04 | 2001-05-10 | Andreas Naumann | Funk-Theodolit-Meßsystem |
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| US8583371B1 (en) * | 2010-12-23 | 2013-11-12 | Lockheed Martin Corporation | Autonomous gyro temperature calibration |
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| US9476695B2 (en) * | 2013-07-03 | 2016-10-25 | Faro Technologies, Inc. | Laser tracker that cooperates with a remote camera bar and coordinate measurement device |
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| CN103737433B (zh) * | 2013-12-03 | 2016-07-27 | 上海卫星装备研究所 | 大尺寸构件复合式精度测量方法 |
| CN103673976A (zh) * | 2013-12-03 | 2014-03-26 | 上海卫星装备研究所 | 复合式精度测量坐标系的转换与统一方法及系统 |
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| DE102019111531B3 (de) * | 2019-05-03 | 2020-10-22 | Trimble Jena Gmbh | Vermessungsinstrument und Spiegelanordnung |
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| CN112033434A (zh) * | 2020-07-17 | 2020-12-04 | 成都飞机工业（集团）有限责任公司 | 一种再入轨飞行器在竖直状态下的联合标定方法 |
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Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6444805A (en) * | 1987-08-14 | 1989-02-17 | Nippon Telegraph & Telephone | Calibrating method of position and posture of pattern projector |
| WO2010069160A1 (zh) * | 2008-12-19 | 2010-06-24 | 中国科学院沈阳自动化研究所 | 一种测量物体六维位姿的装置 |
| WO2018090323A1 (zh) * | 2016-11-18 | 2018-05-24 | 深圳配天智能技术研究院有限公司 | 一种坐标系标定方法、系统及装置 |
| CN107639635A (zh) * | 2017-09-30 | 2018-01-30 | 杨聚庆 | 一种机械臂位姿误差标定方法及系统 |
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