CN112434417A - 一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法 - Google Patents

一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法 Download PDF

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Abstract

一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，属于汽轮机材料技术领域，本发明为解决现有技术对阀门套筒强度的计算采用手动计算，容易出现错误，且效率差的问题。它包括：根据汽轮机阀门套筒的位置温度、进气压力、阀门套筒材料和阀门套筒内阀盖材料获取输入参数；建立智能计算模型，智能计算模型根据输入参数进行计算，获取输出参数；所述输出参数包括：套筒壁厚、内阀盖合成系数、套筒合成系数、套筒径向最小压应力，套筒径向最大压应力、套筒最小环向应力和套筒最大环向应力；根据输出参数的套筒最大环向应力判断汽轮机阀门套筒是否合格。本发明用于对汽轮机的阀门套筒进行强度计算，并且判别阀门套筒是否合格。

Description

一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法
技术领域
本发明涉及一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，属于汽轮机材料技术领域。
背景技术
阀门套筒是用在阀门井上的一种快捷入口，打开阀门套筒伸手即可对阀门井内的阀门进行调整。
汽轮机的阀门在设计过程中，需要对套筒强度和长度等参数进行校核，一方面能够保证套筒过赢的强度满足需求，另一方面保证补偿套筒长度刚好补偿了螺栓和主体结构热胀后膨胀量不同产生松动的问题。
现有技术中，对阀门套筒强度和长度的计算均采用手动计算的方式，由于公式复杂，很难理解，公式的更改很容易出现错误，校核困难，严重影响机组的出图速度。
发明内容
本发明目的是为了解决现有技术对阀门套筒强度的计算采用手动计算，容易出现错误，且效率差的问题，提供了一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法。
本发明所述一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，该计算方法包括：
S1、根据汽轮机阀门套筒的位置温度、进气压力、阀门套筒材料和阀门套筒内阀盖材料获取输入参数；
S2、建立智能计算模型，智能计算模型根据输入参数进行计算，获取输出参数；
所述输出参数包括：套筒壁厚、内阀盖合成系数、套筒合成系数、套筒径向最小压应力，套筒径向最大压应力、套筒最小环向应力和套筒最大环向应力；
S3、根据输出参数的套筒最大环向应力判断汽轮机阀门套筒是否合格。
优选的，S1所述根据汽轮机阀门套筒的位置温度、进气压力、阀门套筒材料和阀门套筒内阀盖材料获取输入参数的具体方法包括：
根据汽轮机阀门套筒位置获取位置温度T；
根据汽轮机型号获取阀门套筒处的进汽压力P；
选择阀门套筒的内阀盖材料，获取内阀盖许用应力σ1、弹性模量E1和泊松比λ1；
选择阀门套筒的材料，获取套筒许用应力σ2、弹性模量E2和泊松比λ2；
选择阀门套筒的外径d1和内径d2；
选择阀门套筒的内阀盖的外径d3和内径d4＝d1；
选择阀门套筒的最大过赢量S1和最小过赢量S2；
选取阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ。
优选的，S2所述智能计算模型根据输入参数进行计算，获取输出参数的具体方法包括：
S2-1、根据阀门套筒的外径d1和内径d2计算阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000021
S2-2、根据内阀盖的外径d3、内径d4和弹性模量E1计算内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000022
S2-3、根据阀门套筒的外径d1、弹性模量E2和壁厚t计算阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000023
S2-4、根据阀门套筒的外径d1、阀门套筒的最小过赢量S2、内阀盖合成系数k1和阀门套筒合成系数k2计算套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000024
S2-5、根据阀门套筒的外径d1、阀门套筒的最大过赢量S1、内阀盖合成系数k1和阀门套筒合成系数k2计算套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000025
S2-6、根据套筒径向最小压应力Pmin、阀门套筒的内阀盖的外径d3和阀门套筒的外径d1计算套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000031
S2-7、根据套筒径向最大压应力Pmax、阀门套筒的内阀盖的外径d3和阀门套筒的外径d1计算套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000032
优选的，所述汽轮机阀门套筒包括：超高压主汽套筒、超高压调节阀套筒、高压主汽套筒和高压调节阀套筒。
优选的，S3所述根据输出参数的套筒最大环向应力判断汽轮机阀门套筒是否合格的具体方法包括：
汽轮机阀门套筒为超高压主汽套筒和超高压调节阀套筒时，当σmax＞min(σ1，σ2)时，汽轮机阀门套筒不合格；
汽轮机阀门套筒为高压主汽套筒和高压调节阀套筒时，当σmax＜min(σ1，σ2)时，汽轮机阀门套筒不合格。
优选的，所述超高压主汽套筒的输入参数为：
位置温度T＝600℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝32MPa；
内阀盖材料为ZG1Cr10MoWVNbN-Ⅱ；
内阀盖许用应力
Figure BDA0002789261150000033
弹性模量E1＝165000和泊松比λ1＝0.28；
阀门套筒的材料为：2Cr10MoVNbN-Ⅱ；
套筒许用应力
Figure BDA0002789261150000034
弹性模量E2＝171100和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝100mm和内径d2＝70mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝195mm和内径d4＝d1＝100mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.036和最小过赢量S2＝0.106；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述超高压主汽套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000041
内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000042
阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000043
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000044
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000045
套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000046
套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000047
优选的，所述超高压调节阀套筒的输入参数为：
位置温度T＝600℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝32MPa；
内阀盖材料为ZG1Cr10MoWVNbN-Ⅱ；
内阀盖许用应力
Figure BDA0002789261150000051
弹性模量E1＝165000和泊松比λ1＝0.28；
阀门套筒的材料为：2Cr10MoVNbN-Ⅱ；
套筒许用应力
Figure BDA0002789261150000052
弹性模量E2＝171100和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝110mm和内径d2＝80mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝195mm和内径d4＝d1＝110mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.036和最小过赢量S2＝0.106；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述超高压调节阀套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000053
内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000054
阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000055
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000056
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000057
套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000061
套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000062
优选的，所述高压主汽套筒的输入参数为：
位置温度T＝620℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝10.33MPa；
内阀盖材料为1Cr9MoW2VNbNB；
内阀盖许用应力
Figure BDA0002789261150000063
弹性模量E1＝98000和泊松比λ1＝0.3；
阀门套筒的材料为：1Cr9MoW2VNbNB；
套筒许用应力
Figure BDA0002789261150000064
弹性模量E2＝98000和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝132.3mm和内径d2＝112.72mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝224mm和内径d4＝d1＝132.3mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.08和最小过赢量S2＝0.03；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述高压主汽套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000065
内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000066
阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000071
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000072
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000073
套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000074
套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000075
优选的，所述超高压调节阀套筒的输入参数为：
位置温度T＝620℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝10.33MPa；
内阀盖材料为1Cr9MoW2VNbNB；
内阀盖许用应力
Figure BDA0002789261150000076
弹性模量E1＝98000和泊松比λ1＝0.3；
阀门套筒的材料为：1Cr9MoW2VNbNB；
套筒许用应力
Figure BDA0002789261150000077
弹性模量E2＝98000和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝145mm和内径d2＝92.56mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝1441mm和内径d4＝d1＝145mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.03和最小过赢量S2＝0.08；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述高压调节阀套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000081
内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000082
阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000083
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000084
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000085
套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000086
套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000087
本发明的优点：本发明提出的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，将汽轮机阀门套筒强度的计算过程建立智能计算模型，并根据输出参数判断汽轮机阀门套筒是否合格。使不熟练的工作人员也可以进行操作，计算快速，提高了计算精确度，提高了准确率，还提高了工作效率。
附图说明
图1是本发明所述一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法的流程框图。
具体实施方式
下面将结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有作出创造性劳动的前提下所获得的所有其他实施例，都属于本发明保护的范围。
需要说明的是，在不冲突的情况下，本发明中的实施例及实施例中的特征可以相互组合。
具体实施方式一：下面结合图1说明本实施方式，本实施方式所述一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，该计算方法包括：
S1、根据汽轮机阀门套筒的位置温度、进气压力、阀门套筒材料和阀门套筒内阀盖材料获取输入参数；
S2、建立智能计算模型，智能计算模型根据输入参数进行计算，获取输出参数；
所述输出参数包括：套筒壁厚、内阀盖合成系数、套筒合成系数、套筒径向最小压应力，套筒径向最大压应力、套筒最小环向应力和套筒最大环向应力；
S3、根据输出参数的套筒最大环向应力判断汽轮机阀门套筒是否合格。
进一步的，S1所述根据汽轮机阀门套筒的位置温度、进气压力、阀门套筒材料和阀门套筒内阀盖材料获取输入参数的具体方法包括：
根据汽轮机阀门套筒位置获取位置温度T；
根据汽轮机型号获取阀门套筒处的进汽压力P；
选择阀门套筒的内阀盖材料，获取内阀盖许用应力σ1、弹性模量E1和泊松比λ1；
选择阀门套筒的材料，获取套筒许用应力σ2、弹性模量E2和泊松比λ2；
选择阀门套筒的外径d1和内径d2；
选择阀门套筒的内阀盖的外径d3和内径d4＝d1；
选择阀门套筒的最大过赢量S1和最小过赢量S2；
选取阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ。
再进一步的，S2所述智能计算模型根据输入参数进行计算，获取输出参数的具体方法包括：
S2-1、根据阀门套筒的外径d1和内径d2计算阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000101
S2-2、根据内阀盖的外径d3、内径d4和弹性模量E1计算内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000102
S2-3、根据阀门套筒的外径d1、弹性模量E2和壁厚t计算阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000103
S2-4、根据阀门套筒的外径d1、阀门套筒的最小过赢量S2、内阀盖合成系数k1和阀门套筒合成系数k2计算套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000104
S2-5、根据阀门套筒的外径d1、阀门套筒的最大过赢量S1、内阀盖合成系数k1和阀门套筒合成系数k2计算套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000105
S2-6、根据套筒径向最小压应力Pmin、阀门套筒的内阀盖的外径d3和阀门套筒的外径d1计算套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000106
S2-7、根据套筒径向最大压应力Pmax、阀门套筒的内阀盖的外径d3和阀门套筒的外径d1计算套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000111
再进一步的，所述汽轮机阀门套筒包括：超高压主汽套筒、超高压调节阀套筒、高压主汽套筒和高压调节阀套筒。
再进一步的，S3所述根据输出参数的套筒最大环向应力判断汽轮机阀门套筒是否合格的具体方法包括：
汽轮机阀门套筒为超高压主汽套筒和超高压调节阀套筒时，当σmax＞min(σ1，σ2)时，汽轮机阀门套筒不合格；
汽轮机阀门套筒为高压主汽套筒和高压调节阀套筒时，当σmax＜min(σ1，σ2)时，汽轮机阀门套筒不合格。
再进一步的，所述超高压主汽套筒的输入参数为：
位置温度T＝600℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝32MPa；
内阀盖材料为ZG1Cr10MoWVNbN-Ⅱ；
内阀盖许用应力
Figure BDA0002789261150000112
弹性模量E1＝165000和泊松比λ1＝0.28；
阀门套筒的材料为：2Cr10MoVNbN-Ⅱ；
套筒许用应力
Figure BDA0002789261150000113
弹性模量E2＝171100和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝100mm和内径d2＝70mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝195mm和内径d4＝d1＝100mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.036和最小过赢量S2＝0.106；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述超高压主汽套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000121
内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000122
阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000123
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000124
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000125
套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000126
套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000127
再进一步的，所述超高压调节阀套筒的输入参数为：
位置温度T＝600℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝32MPa；
内阀盖材料为ZG1Cr10MoWVNbN-Ⅱ；
内阀盖许用应力
Figure BDA0002789261150000128
弹性模量E1＝165000和泊松比λ1＝0.28；
阀门套筒的材料为：2Cr10MoVNbN-Ⅱ；
套筒许用应力
Figure BDA0002789261150000129
弹性模量E2＝171100和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝110mm和内径d2＝80mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝195mm和内径d4＝d1＝110mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.036和最小过赢量S2＝0.106；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述超高压调节阀套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000131
内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000132
阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000133
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000134
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000135
套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000136
套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000137
再进一步的，所述高压主汽套筒的输入参数为：
位置温度T＝620℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝10.33MPa；
内阀盖材料为1Cr9MoW2VNbNB；
内阀盖许用应力
Figure BDA0002789261150000141
弹性模量E1＝98000和泊松比λ1＝0.3；
阀门套筒的材料为：1Cr9MoW2VNbNB；
套筒许用应力
Figure BDA0002789261150000142
弹性模量E2＝98000和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝132.3mm和内径d2＝112.72mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝224mm和内径d4＝d1＝132.3mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.08和最小过赢量S2＝0.03；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述高压主汽套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000143
内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000144
阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000145
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000146
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000147
套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000151
套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000152
再进一步的，所述超高压调节阀套筒的输入参数为：
位置温度T＝620℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝10.33MPa；
内阀盖材料为1Cr9MoW2VNbNB；
内阀盖许用应力
Figure BDA0002789261150000153
弹性模量E1＝98000和泊松比λ1＝0.3；
阀门套筒的材料为：1Cr9MoW2VNbNB；
套筒许用应力
Figure BDA0002789261150000154
弹性模量E2＝98000和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝145mm和内径d2＝92.56mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝1441mm和内径d4＝d1＝145mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.03和最小过赢量S2＝0.08；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述高压调节阀套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure BDA0002789261150000155
内阀盖合成系数k1：
Figure BDA0002789261150000156
阀门套筒合成系数k2：
Figure BDA0002789261150000161
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure BDA0002789261150000162
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure BDA0002789261150000163
套筒最小环向应力σmin：
Figure BDA0002789261150000164
套筒最大环向应力σmax：
Figure BDA0002789261150000165
虽然在本文中参照了特定的实施方式来描述本发明，但是应该理解的是，这些实施例仅仅是本发明的原理和应用的示例。因此应该理解的是，可以对示例性的实施例进行许多修改，并且可以设计出其他的布置，只要不偏离所附权利要求所限定的本发明的精神和范围。应该理解的是，可以通过不同于原始权利要求所描述的方式来结合不同的从属权利要求和本文中所述的特征。还可以理解的是，结合单独实施例所描述的特征可以使用在其他所述实施例中。

Claims (9)

1.一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，该计算方法包括：
S1、根据汽轮机阀门套筒的位置温度、进气压力、阀门套筒材料和阀门套筒内阀盖材料获取输入参数；
S2、建立智能计算模型，智能计算模型根据输入参数进行计算，获取输出参数；
所述输出参数包括：套筒壁厚、内阀盖合成系数、套筒合成系数、套筒径向最小压应力，套筒径向最大压应力、套筒最小环向应力和套筒最大环向应力；
S3、根据输出参数的套筒最大环向应力判断汽轮机阀门套筒是否合格。
2.根据权利要求1所述的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，S1所述根据汽轮机阀门套筒的位置温度、进气压力、阀门套筒材料和阀门套筒内阀盖材料获取输入参数的具体方法包括：
根据汽轮机阀门套筒位置获取位置温度T；
根据汽轮机型号获取阀门套筒处的进汽压力P；
选择阀门套筒的内阀盖材料，获取内阀盖许用应力σ1、弹性模量E1和泊松比λ1；
选择阀门套筒的材料，获取套筒许用应力σ2、弹性模量E2和泊松比λ2；
选择阀门套筒的外径d1和内径d2；
选择阀门套筒的内阀盖的外径d3和内径d4＝d1；
选择阀门套筒的最大过赢量S1和最小过赢量S2；
选取阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ。
3.根据权利要求2所述的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，S2所述智能计算模型根据输入参数进行计算，获取输出参数的具体方法包括：
S2-1、根据阀门套筒的外径d1和内径d2计算阀门套筒壁厚t：
Figure FDA0002789261140000011
S2-2、根据内阀盖的外径d3、内径d4和弹性模量E1计算内阀盖合成系数k1：
Figure FDA0002789261140000021
S2-3、根据阀门套筒的外径d1、弹性模量E2和壁厚t计算阀门套筒合成系数k2：
Figure FDA0002789261140000022
S2-4、根据阀门套筒的外径d1、阀门套筒的最小过赢量S2、内阀盖合成系数k1和阀门套筒合成系数k2计算套筒径向最小压应力Pmin：
Figure FDA0002789261140000023
S2-5、根据阀门套筒的外径d1、阀门套筒的最大过赢量S1、内阀盖合成系数k1和阀门套筒合成系数k2计算套筒径向最大压应力Pmax：
Figure FDA0002789261140000024
S2-6、根据套筒径向最小压应力Pmin、阀门套筒的内阀盖的外径d3和阀门套筒的外径d1计算套筒最小环向应力σmin：
Figure FDA0002789261140000025
S2-7、根据套筒径向最大压应力Pmax、阀门套筒的内阀盖的外径d3和阀门套筒的外径d1计算套筒最大环向应力σmax：
Figure FDA0002789261140000031
4.根据权利要求3所述的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，所述汽轮机阀门套筒包括：超高压主汽套筒、超高压调节阀套筒、高压主汽套筒和高压调节阀套筒。
5.根据权利要求4所述的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，S3所述根据输出参数的套筒最大环向应力判断汽轮机阀门套筒是否合格的具体方法包括：
汽轮机阀门套筒为超高压主汽套筒和超高压调节阀套筒时，当σmax＞min(σ1，σ2)时，汽轮机阀门套筒不合格；
汽轮机阀门套筒为高压主汽套筒和高压调节阀套筒时，当σmax＜min(σ1，σ2)时，汽轮机阀门套筒不合格。
6.根据权利要求5所述的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，所述超高压主汽套筒的输入参数为：
位置温度T＝600℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝32MPa；
内阀盖材料为ZG1Cr10MoWVNbN-Ⅱ；
内阀盖许用应力
Figure FDA0002789261140000032
弹性模量E1＝165000和泊松比λ1＝0.28；
阀门套筒的材料为：2Cr10MoVNbN-Ⅱ；
套筒许用应力
Figure FDA0002789261140000033
弹性模量E2＝171100和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝100mm和内径d2＝70mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝195mm和内径d4＝d1＝100mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.036和最小过赢量S2＝0.106；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述超高压主汽套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure FDA0002789261140000041
内阀盖合成系数k1：
Figure FDA0002789261140000042
阀门套筒合成系数k2：
Figure FDA0002789261140000043
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure FDA0002789261140000044
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure FDA0002789261140000045
套筒最小环向应力σmin：
Figure FDA0002789261140000046
套筒最大环向应力σmax：
Figure FDA0002789261140000047
7.根据权利要求5所述的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，所述超高压调节阀套筒的输入参数为：
位置温度T＝600℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝32MPa；
内阀盖材料为ZG1Cr10MoWVNbN-Ⅱ；
内阀盖许用应力
Figure FDA0002789261140000048
弹性模量E1＝165000和泊松比λ1＝0.28；
阀门套筒的材料为：2Cr10MoVNbN-Ⅱ；
套筒许用应力
Figure FDA0002789261140000051
弹性模量E2＝171100和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝110mm和内径d2＝80mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝195mm和内径d4＝d1＝110mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.036和最小过赢量S2＝0.106；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述超高压调节阀套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure FDA0002789261140000052
内阀盖合成系数k1：
Figure FDA0002789261140000053
阀门套筒合成系数k2：
Figure FDA0002789261140000054
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure FDA0002789261140000055
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure FDA0002789261140000056
套筒最小环向应力σmin：
Figure FDA0002789261140000057
套筒最大环向应力σmax：
Figure FDA0002789261140000058
8.根据权利要求5所述的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，所述高压主汽套筒的输入参数为：
位置温度T＝620℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝10.33MPa；
内阀盖材料为1Cr9MoW2VNbNB；
内阀盖许用应力
Figure FDA0002789261140000061
弹性模量E1＝98000和泊松比λ1＝0.3；
阀门套筒的材料为：1Cr9MoW2VNbNB；
套筒许用应力
Figure FDA0002789261140000062
弹性模量E2＝98000和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝132.3mm和内径d2＝112.72mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝224mm和内径d4＝d1＝132.3mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.08和最小过赢量S2＝0.03；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述高压主汽套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure FDA0002789261140000063
内阀盖合成系数k1：
Figure FDA0002789261140000064
阀门套筒合成系数k2：
Figure FDA0002789261140000065
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure FDA0002789261140000066
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure FDA0002789261140000067
套筒最小环向应力σmin：
Figure FDA0002789261140000071
套筒最大环向应力σmax：
Figure FDA0002789261140000072
9.根据权利要求5所述的一种汽轮机阀门套筒强度的智能计算方法，其特征在于，所述超高压调节阀套筒的输入参数为：
位置温度T＝620℃；
阀门套筒处的进汽压力P＝10.33MPa；
内阀盖材料为1Cr9MoW2VNbNB；
内阀盖许用应力
Figure FDA0002789261140000073
弹性模量E1＝98000和泊松比λ1＝0.3；
阀门套筒的材料为：1Cr9MoW2VNbNB；
套筒许用应力
Figure FDA0002789261140000074
弹性模量E2＝98000和泊松比λ2＝0.3；
阀门套筒的外径d1＝145mm和内径d2＝92.56mm；
阀门套筒的内阀盖的外径d3＝1441mm和内径d4＝d1＝145mm；
阀门套筒的最大过赢量S1＝0.03和最小过赢量S2＝0.08；
阀门套筒和阀门内阀盖之间的摩擦系数μ＝0.2；
所述高压调节阀套筒的输出参数为：
阀门套筒壁厚t：
Figure FDA0002789261140000075
内阀盖合成系数k1：
Figure FDA0002789261140000076
阀门套筒合成系数k2：
Figure FDA0002789261140000081
套筒径向最小压应力Pmin：
Figure FDA0002789261140000082
套筒径向最大压应力Pmax：
Figure FDA0002789261140000083
套筒最小环向应力σmin：
Figure FDA0002789261140000084
套筒最大环向应力σmax：
Figure FDA0002789261140000085
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