CN112377408A - 螺杆转子排气端面补偿方法、补偿结构及螺杆压缩机机头 - Google Patents

螺杆转子排气端面补偿方法、补偿结构及螺杆压缩机机头 Download PDF

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Abstract

本发明公开了螺杆转子排气端面补偿方法，包括步骤：101、计算螺杆转子在工作状态下受温度影响在其轴向的长度变化量δ；102、计算螺杆转子的排气端面需要加工成斜坡的斜坡角度α；103、采用端面磨床并根据步骤二中计算的斜坡角度α，从外径部位到取点部位为止，将螺杆转子的排气端面加工成一个斜坡；本发明还公开了螺杆转子排气端面补偿结构及螺杆压缩机机头。本发明通过将螺杆转子的排气端面进行补偿加工，降低了螺杆转子型线部位外圆和根圆热膨胀带来的烧结咬死风险，提高了压缩机的可靠性和稳定性。有效地提高了压缩机的排气量，有效地提高了能效，降低了压缩机工作时的噪音。

Description

螺杆转子排气端面补偿方法、补偿结构及螺杆压缩机机头
技术领域
本发明属于螺杆压缩机生产技术领域，具体涉及螺杆转子排气端面补偿方法、补偿结构及螺杆压缩机机头。
背景技术
常规的螺杆压缩机机头包括壳体、进气端盖、阴螺杆转子、阳螺杆转子、轴承、油封、进气口和排气口。阳螺杆转子和阴螺杆转子互相啮合安装在壳体中，阳螺杆转子和阴螺杆转子由轴承支撑，阳螺杆转子进气端轴上安装有油封，阳螺杆转子由电机驱动旋转。工作时阳螺杆转子带动阴螺杆转子一起旋转，压缩空气从上部进气口进入，通过阳螺杆转子和阴螺杆转子容积变化压缩，常温的空气经过压缩变成高压高温的气体，经蝴蝶口从排气口排出。一般压缩机排出的压缩空气温度在90-110℃，高压压缩机和无油压缩机排出的温度则可达200℃左右。
常规螺杆压缩机机头存在以下的缺陷：
由于阴螺杆转子和阳螺杆转子排气端面与壳体之间的端向间隙比较小，按照不同排气量的大小，一般调整在0.03-0.10mm之间。在正常工作时因排气端面温度的上升，阴螺杆转子和阳螺杆转子型线部位沿轴向会伸长，导致阴螺杆转子和阳螺杆转子型线部位外圆和根圆受到的温度不一致，外圆处伸长量大，根圆处伸长量小，从而导致阴螺杆转子和阳螺杆转子排气端面和壳体发生摩擦，极易产生排气端面与壳体烧结咬死的故障。如果将阴螺杆转子和阳螺杆转子排气端面与壳体之间的间隙过大调整，虽然能避免阴螺杆转子和阳螺杆转子排气端面与壳体发生摩擦而产生的烧结咬死故障，但同时也降低了压缩机的排气量，导致噪音上升，能效降低。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术中的不足，提供螺杆转子排气端面补偿方法、补偿结构及螺杆压缩机机头，本发明通过将螺杆转子的排气端面进行补偿加工，降低了螺杆转子型线部位外圆和根圆热膨胀带来的烧结咬死风险，提高了压缩机的可靠性和稳定性。有效地提高了压缩机的排气量，有效地提高了能效，降低了压缩机工作时的噪音。
为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：
一种螺杆转子排气端面补偿方法，该方法包括以下步骤：
步骤101、计算螺杆转子在工作状态下受温度影响在其轴向的长度变化量δ；
步骤102、计算螺杆转子的排气端面需要加工成斜坡的斜坡角度α；
步骤103、采用端面磨床并根据步骤102中计算的斜坡角度α，从外径部位到取点部位为止，将螺杆转子的排气端面加工成一个斜坡。
上述的一种螺杆转子排气端面补偿方法，步骤101中所述计算长度变化量δ的方法，采用的计算公式为δ＝a*L*△t，其中，a为螺杆转子的热膨胀系数；L为螺杆转子螺旋部分的长度；△t为温度变化值；所述△t的计算公式为△t＝△t1-△t2，△t1为螺杆转子的外径部位温度变化值，△t2为取点部位温度变化值。
上述的一种螺杆转子排气端面补偿方法，步骤102中所述计算螺杆转子的排气端面需要加工成斜坡的斜坡角度α时，采用的计算公式为tanα＝y/x，计算出tanα后，通过三角函数表查出α的值；其中，y＝δ/2，x＝(D-d1)/2，D为螺杆转子的外径，d1为螺杆转子取点部位的直径，且d1＝d+△d，d为螺杆转子排气端轴直径，△d为取点部位相对于螺杆转子排气端轴直径d的变化量。
上述的一种螺杆转子排气端面补偿方法，所述△d的取值为10mm。
上述的一种螺杆转子排气端面补偿方法的螺杆转子排气端面补偿结构，所述螺杆转子排气端面为从外径部位开始到取点部位为止角度为α的斜坡。
上述的螺杆转子排气端面补偿结构，所述α的计算公式为tanα＝y/x，计算出tanα后，通过三角函数表查出α的值；其中，y＝δ/2，x＝(D-d1)/2，D为螺杆转子的外径，d1为螺杆转子取点部位的直径，且d1＝d+△d，d为螺杆转子排气端轴直径，△d为取点部位相对于螺杆转子排气端轴直径d的变化量。
上述的螺杆转子排气端面补偿结构，所述δ的计算公式为δ＝a*L*△t，其中，a为螺杆转子的热膨胀系数；L为螺杆转子螺旋部分的长度；△t为温度变化值；所述△t的计算公式为△t＝△t1-△t2，△t1为螺杆转子的外径部位温度变化值，△t2为取点部位温度变化值。
上述的螺杆转子排气端面补偿结构的螺杆压缩机机头，所述螺杆压缩机机头包括壳体以及安装在壳体中且相互啮合的阴螺杆转子和阳螺杆转子，所述壳体上部设置有进气口，所述壳体下部设置有排气口，所述阴螺杆转子和阳螺杆转子均由轴承支撑安装，所述阳螺杆转子进气端轴上安装有油封，所述阴螺杆转子和阳螺杆转子的排气端面均为从外径部位开始到取点部位为止角度为α的斜坡。
上述的螺杆压缩机机头，其特征在于：所述α的计算公式为tanα＝y/x，计算出tanα后，通过三角函数表查出α的值；其中，y＝δ/2，x＝(D-d1)/2，D为螺杆转子的外径，d1为螺杆转子取点部位的直径，且d1＝d+△d，d为螺杆转子排气端轴直径，△d为取点部位相对于螺杆转子排气端轴直径d的变化量。
上述的螺杆压缩机机头，其特征在于：所述δ的计算公式为δ＝a*L*△t，其中，a为螺杆转子的热膨胀系数；L为螺杆转子螺旋部分的长度；△t为温度变化值；所述△t的计算公式为△t＝△t1-△t2，△t1为螺杆转子的外径部位温度变化值，△t2为取点部位温度变化值。
本发明与现有技术相比具有以下优点：
通过将螺杆转子的排气端面进行补偿加工，降低了因螺杆转子排气端面与壳体之间的端向间隙较小，在正常工作时因排气端面温度的上升，导致阴螺杆转子和阳螺杆转子型线部位外圆和根圆热膨胀带来的烧结咬死风险，提高了压缩机的可靠性和稳定性。通过将螺杆转子的排气端面进行补偿加工，不需要将螺杆转子排气端面与壳体之间的端向间隙调大，有效地提高了压缩机的排气量，有效地提高了能效，降低了压缩机工作时的噪音。
下面通过附图和实施例，对本发明的技术方案做进一步的详细描述。
附图说明
图1为本发明螺杆转子排气端面补偿方法的流程框图。
图2为本发明螺杆转子排气端面补尝结构示意图。
图3为图2的螺杆转子排气端面补尝结构局部放大图。
图4为本发明螺杆压缩机机头结构示意图。
附图标记说明:
1—壳体； 2—进气端盖； 3—阴螺杆转子；
4—阳螺杆转子； 5—轴承； 6—油封；
7—进气口； 8—排气口； 9—排气端向间隙；
1b—螺杆转子进气端； 2b—螺杆转子排气端。
具体实施方式
实施例1
如图1所示，本发明的一种螺杆转子排气端面补偿方法，该方法包括以下步骤：
步骤101、计算螺杆转子在工作状态下受温度影响在其轴向的长度变化量δ；采用的计算公式为δ＝a*L*△t。其中，a为螺杆转子的热膨胀系数，热膨胀系数a的定义为：单位温度改变下长度的增加量与原长度的比值，热膨胀系数分为两种，一种为线膨胀系数，另一种为体膨胀系数。L为螺杆转子螺旋部分的长度，单位为mm；△t为温度变化值，单位为℃；△t的计算公式为△t＝△t1-△t2，△t1为螺杆转子外径部位温度变化值，即压缩机工作时机头排气温度与进气温度之差，△t2为螺杆转子取点部位温度变化值，即压缩机工作时螺杆转子取点部位温度与进气温度之差。
本实施例中，以线膨胀系数为依据来计算螺杆转子在工作状态下受温度影响在其轴向的长度变化量δ值。
例如，球磨铸铁和45#钢的膨胀系数：
在温度范围0-100℃的情况下，球磨铸铁的热膨胀系数a＝10.4*10-6；在温度范围20-100℃的情况下，45#钢的热膨胀系数a＝11.59*10-6。
假设螺杆转子排气端温度为100℃，进气实际温度为30℃，那么△t1＝100-30＝70℃；假设螺杆转子排气端取点部位的温度为60℃，进气实际温度为30℃，那么△t2＝60-30＝30℃，则△t＝△t1-△t2＝70-30＝40℃；
如果采用球墨铸铁材料加工的螺杆转子，那么，取热膨胀系数a＝10.4*10-6；假设螺杆转子螺旋部分长度L为370mm,考虑到螺杆转子进气端温度为常温，螺杆转子排气端温度较高，螺杆转子两端的受热膨胀影响不同，所以一般取螺杆转子螺旋部分长度值的1/2长度参与计算，取螺杆转子螺旋部位1/2长度套入公式，则长度变化量计算公式为：
δ＝a*L/2*△t，那么δ＝10.4*10-6*(370/2)*40＝0.077mm，则轴向修正值δ＝0.077mm。
按照上述公式计算得知，该螺杆转子在工作状态下，螺杆转子外径部位和排气端取点部位长度变化数值相差0.077mm,则需要在设计和加工螺杆转子时予以修正。根据公式计算得知，当计算出δ的数值大于0时需要在设计和加工螺杆转子时予以修正。
步骤102、计算螺杆转子的排气端面需要加工成斜坡的斜坡角度α；计算螺杆转子的排气端面需要加工成斜坡的斜坡角度α时，采用的计算公式为tanα＝y/x，计算出tanα后，通过三角函数表查出α的值；其中，y＝δ/2，x＝(D-d1)/2，D为螺杆转子的外径，d1为螺杆转子取点部位的直径，且d1＝d+△d，d为螺杆转子排气端轴直径，△d为螺杆转子取点部位相对于螺杆转子排气端轴直径d的变化量，△d的取值为10mm，△d的取值10mm为经验数值，以保证螺杆转子排气端根部与壳体端面的密封带。
步骤103、采用端面磨床并根据步骤102中计算的斜坡角度α，从外径部位开始到取点部位为止，将螺杆转子的排气端面加工成一个斜坡。
实施例2
如图2～图3所示，本发明一种螺杆转子排气端面补偿结构，螺杆转子排气端面补偿结构为：从外径部位开始到取点部位为止角度为α的斜坡。
本实施例中，斜坡角度α的计算公式与实施例1中斜坡角度α的计算公式相同。
实施例3
如图4所示，本发明一种螺杆转子排气端面补偿结构的螺杆压缩机机头，螺杆压缩机机头包括壳体1以及安装在壳体1中且相互啮合的阴螺杆转子3和阳螺杆转子4，壳体1上部设置有进气口7，壳体1下部设置有排气口8，阴螺杆转子3和阳螺杆转子4均由轴承5支撑安装，阳螺杆转子4进气端轴上安装有油封6，阴螺杆转子3和阳螺杆转子4的排气端面均为从外径部位开始到取点部位为止角度为α的斜坡。
本实施例中，斜坡角度α的计算公式与实施例1中斜坡角度α的计算公式相同。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明作任何限制，凡是根据本发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效结构变化，均仍属于本发明技术方案的保护范围内。

Claims (10)

1.一种螺杆转子排气端面补偿方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤101、计算螺杆转子在工作状态下受温度影响在其轴向的长度变化量δ；
步骤102、计算螺杆转子的排气端面需要加工成斜坡的斜坡角度α；
步骤103、采用端面磨床并根据步骤102中计算的斜坡角度α，从外径部位到取点部位为止，将螺杆转子的排气端面加工成一个斜坡。
2.按照权利要求1所述的一种螺杆转子排气端面补偿方法，其特征在于：步骤101中所述计算长度变化量δ的方法，采用的计算公式为δ＝a*L*△t，其中，a为螺杆转子的热膨胀系数；L为螺杆转子螺旋部分的长度；△t为温度变化值；所述△t的计算公式为△t＝△t1-△t2，△t1为螺杆转子的外径部位温度变化值，△t2为取点部位温度变化值。
3.按照权利要求1或2所述的一种螺杆转子排气端面补偿方法，其特征在于：步骤102中所述计算螺杆转子的排气端面需要加工成斜坡的斜坡角度α时，采用的计算公式为tanα＝y/x，计算出tanα后，通过三角函数表查出α的值；其中，y＝δ/2，x＝(D-d1)/2，D为螺杆转子的外径，d1为螺杆转子取点部位的直径，且d1＝d+△d，d为螺杆转子排气端轴直径，△d为取点部位相对于螺杆转子排气端轴直径d的变化量。
4.按照权利要求3所述的一种螺杆转子排气端面补偿方法，其特征在于：所述△d的取值为10mm。
5.一种采用如权利要求1所述补偿方法的螺杆转子排气端面补偿结构，其特征在于：所述螺杆转子排气端面为从外径部位开始到取点部位为止角度为α的斜坡。
6.按照权利要求5所述的螺杆转子排气端面补偿结构，其特征在于：所述α的计算公式为tanα＝y/x，计算出tanα后，通过三角函数表查出α的值；其中，y＝δ/2，x＝(D-d1)/2，D为螺杆转子的外径，d1为螺杆转子取点部位的直径，且d1＝d+△d，d为螺杆转子排气端轴直径，△d为取点部位相对于螺杆转子排气端轴直径d的变化量。
7.按照权利要求6所述的螺杆转子排气端面补偿结构，其特征在于：所述δ的计算公式为δ＝a*L*△t，其中，a为螺杆转子的热膨胀系数；L为螺杆转子螺旋部分的长度；△t为温度变化值；所述△t的计算公式为△t＝△t1-△t2，△t1为螺杆转子的外径部位温度变化值，△t2为取点部位温度变化值。
8.一种采用如权利要求5所述螺杆转子排气端面补偿结构的螺杆压缩机机头，其特征在于：所述螺杆压缩机机头包括壳体(1)以及安装在壳体(1)中且相互啮合的阴螺杆转子(3)和阳螺杆转子(4)，所述壳体(1)上部设置有进气口(7)，所述壳体(1)下部设置有排气口(8)，所述阴螺杆转子(3)和阳螺杆转子(4)均由轴承(5)支撑安装，所述阳螺杆转子(4)进气端轴上安装有油封(6)，所述阴螺杆转子(3)和阳螺杆转子(4)的排气端面均为从外径部位开始到取点部位为止角度为α的斜坡。
9.按照权利要求8所述的螺杆压缩机机头，其特征在于：所述α的计算公式为tanα＝y/x，计算出tanα后，通过三角函数表查出α的值；其中，y＝δ/2，x＝(D-d1)/2，D为螺杆转子的外径，d1为螺杆转子取点部位的直径，且d1＝d+△d，d为螺杆转子排气端轴直径，△d为取点部位相对于螺杆转子排气端轴直径d的变化量。
10.按照权利要求9所述的螺杆压缩机机头，其特征在于：所述δ的计算公式为δ＝a*L*△t，其中，a为螺杆转子的热膨胀系数；L为螺杆转子螺旋部分的长度；△t为温度变化值；所述△t的计算公式为△t＝△t1-△t2，△t1为螺杆转子的外径部位温度变化值，△t2为取点部位温度变化值。
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Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11106343A (ja) * 1997-10-01 1999-04-20 Td Giken:Kk 容積形ポンプ
US6506037B1 (en) * 1999-11-17 2003-01-14 Carrier Corporation Screw machine
CN105952645A (zh) * 2016-04-08 2016-09-21 山东伯仲真空设备股份有限公司 用于螺杆真空泵的圆弧型线螺杆转子
WO2017145251A1 (ja) * 2016-02-23 2017-08-31 三菱電機株式会社 スクリュー圧縮機および冷凍サイクル装置
CN207195182U (zh) * 2017-08-31 2018-04-06 浙江真空设备集团有限公司 一种螺杆真空泵
CN110374870A (zh) * 2019-07-22 2019-10-25 陕西汉机精密机械股份有限公司 一种基于啮合-像素化离散算法的双螺杆压缩机螺杆转子间隙布置方法
WO2019220562A1 (ja) * 2018-05-16 2019-11-21 三菱電機株式会社 スクリュー圧縮機

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH11106343A (ja) * 1997-10-01 1999-04-20 Td Giken:Kk 容積形ポンプ
US6506037B1 (en) * 1999-11-17 2003-01-14 Carrier Corporation Screw machine
WO2017145251A1 (ja) * 2016-02-23 2017-08-31 三菱電機株式会社 スクリュー圧縮機および冷凍サイクル装置
CN105952645A (zh) * 2016-04-08 2016-09-21 山东伯仲真空设备股份有限公司 用于螺杆真空泵的圆弧型线螺杆转子
CN207195182U (zh) * 2017-08-31 2018-04-06 浙江真空设备集团有限公司 一种螺杆真空泵
WO2019220562A1 (ja) * 2018-05-16 2019-11-21 三菱電機株式会社 スクリュー圧縮機
CN110374870A (zh) * 2019-07-22 2019-10-25 陕西汉机精密机械股份有限公司 一种基于啮合-像素化离散算法的双螺杆压缩机螺杆转子间隙布置方法

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